JP3001286B2

JP3001286B2 - 穴拡げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法

Info

Publication number: JP3001286B2
Application number: JP3118689A
Authority: JP
Inventors: 岸田宏司; 西村一実; 壽男小田島
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1991-05-23
Filing date: 1991-05-23
Publication date: 2000-01-24
Anticipated expiration: 2015-01-24
Also published as: JPH04346645A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は自動車のメンバーやブラ
ケット類のように穴拡げ加工性と同時に高い防錆性が要
求される利用分野に提供する鋼板の製造方法に関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】自動車のメンバー類に代表されるよう
に、所定形状、寸法の穴を穴拡げ加工によって形成させ
る構造部材の需要が増えてきている。この要求に対し
て、鋼板中のＳ含有量を低減させ穴拡げ加工時の亀裂発
生点となるＭｎＳを極力減らした熱延鋼板や、熱延後の
冷却パターンを制御し微細ポリゴナルフェライトと微細
パーライトからなるミクロ組織とすることにより穴拡げ
性の改善をはかった熱延鋼板（例えば、特開昭６１−４
８５２０号公報）が提案されている。このような方法を
とることにより、需要家の要望は一応満たされてきた。

【０００３】しかしながら、最近の高穴拡げ性をもった
鋼板に対する需要家からの要求の度合いは益々高くなり
つつある。すなわち、第１には高強度化に対する要求で
ある。たとえば、従来では引張強さで４０ｋｇｆ／ｍｍ
² 程度の鋼板で製造していた部品を、板厚のより薄い６
０ｋｇｆ／ｍｍ² 以上の鋼板で製造することにより部品
重量を軽減し軽量化を計りたいという要求である。

【０００４】第２には益々の高穴拡げ変形を必要とする
複雑な形状部品が増えており、従来以上の穴拡げ性に対
する要求である。

【０００５】第３には防錆性の付与に対する要求であ
る。鋼板に防錆性を付与するには、電気亜鉛めっきを施
すことによって可能である。しかし、電気亜鉛めっきで
は目付量を多くすることは経済的に困難であり、より高
い高防錆性を得るためには溶融亜鉛めっきの方が相応し
い。しかし、溶融亜鉛めっきでは鋼板成分によっては亜
鉛のめっき密着性が阻害されたり、また溶融亜鉛めっき
時の表面酸化皮膜を除去するための熱処理により鋼板の
ミクロ組織が変化し、材質特性が変化するなどの欠点が
あった。

【０００６】これらの需要家から新たな要求を同時に満
たし得る鋼板は未だ実用化されていないのが現状であ
る。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、引張
強さが４５ｋｇｆ／ｍｍ² を越える高強度でありなが
ら、高穴拡げ性と高防錆性を同時に満たす鋼板を経済的
に製造する技術を提供することである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上述のよ
うな観点から溶融亜鉛めっきで防錆性を付与することを
前提として、従来材にみられる前記課題を解決し得る高
強度溶融亜鉛めっき鋼板を安定して製造すべく研究を行
った結果、（ａ）鋼板における穴拡げ性は伸びで代表さ
れる延性のみで支配されるのではなく、打抜き加工時の
鋼板バリの大小および穴拡げ加工時の亀裂発生点の多少
のバランスにより支配される。延性は高いほど、鋼板バ
リは小さいほど、亀裂発生点は少ないほど穴拡げ性は向
上すること、（ｂ）打抜き加工時の鋼板バリは鋼板中に
微細析出物が多く存在するほど小さくなること、（ｃ）
ミクロ組織的にみた異相界面も亀裂発生点となりうる。
したがって、金属組織としては従来鋼のようなフェライ
ト相とパーライト相からなる金属組織よりも、均一な単
一組織とりわけフェライト単相組織が望ましいこと、
（ｄ）鋼板中のＣ含有量を減らしてフェライト単相組織
し、かつ、適正量のＣｕの添加と熱延巻取温度の制御に
よりフェライト相中に微細なＣｕ析出粒子を形成させて
高強度化することにより、十分な強度と優れた穴拡げ性
を有する熱延鋼板が得られること、（ｅ）上記熱延鋼板
は溶融めっき前に適当な前処理を施すとともに適正なめ
っき条件を採用することにより、穴拡げ性と強度特性を
損なうことなく良好なめっき密着性がえられること、
（ｆ）さらに、溶融亜鉛めっき後、所定の条件下で合金
化処理を行った場合のみ、穴拡げ性と強度特性を損なう
ことなく良好な加工部のめっき密着性を有する合金化溶
融亜鉛めっき鋼板が得られること、以上（ａ）から
（ｆ）に示す知見が得られた。

【０００９】この発明は、上記知見に基づいてなされた
ものであり、その骨子とするところは、（１）Ｃ０．０３％以下、Ｓｉ０．００５〜０．
５％、Ｍｎ０．０５〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ０．
００５〜０．０３％、Ｃｕ０．５〜２．０％を必須成
分として含有し、残部不可避的不純物およびＦｅからな
る鋼をＡｒ₃ 以上の温度で熱間圧延を終了し、５４０〜
６５０℃の温度で巻き取って熱延鋼帯となし、次いで酸
洗を施した後、鋼帯表面にＮｉを０．２〜２ｇ／ｍ² め
っきし、無酸化あるいは還元性雰囲気中で鋼帯を３０℃
／ｓ以上の加熱速度で４３０〜５００℃に加熱を行った
後、直ちに溶融亜鉛めっきを施すことを特徴とする穴拡
げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、（２）Ｃ０．０３％以下、Ｓｉ０．００５〜０．
５％、Ｍｎ０．０５〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ０．
００５〜０．０３％、Ｃｕ０．５〜２．０％を含有
し、さらに０．０１〜０．２％のＴｉと、０．００５〜
０．２％のＮｂと、０．０００２〜０．００３０％のＢ
と、０．１５〜１．０％のＮｉとのうち１種または複数
種含有し、残部不可避的不純物およびＦｅからなる鋼を
Ａｒ₃ 以上の温度で熱間圧延を終了し、５４０〜６５０
℃の温度で巻き取って熱延鋼帯となし、次いで酸洗を施
した後、鋼帯表面にＮｉを０．２〜２ｇ／ｍ² めっき
し、無酸化あるいは還元性雰囲気中で鋼帯を３０℃／ｓ
以上の加熱速度で４３０〜５００℃に加熱を行った後、
直ちに溶融亜鉛めっきを施すことを特徴とする穴拡げ性
に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、（３）Ｃ０．０３％以下、Ｓｉ０．００５〜０．
５％、Ｍｎ０．０５〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ０．
００５〜０．０３％、Ｃｕ０．５〜２．０％を必須成
分として含有し、残部不可避的不純物およびＦｅからな
る鋼をＡｒ₃ 以上の温度で熱間圧延を終了し、５４０〜
６５０℃の温度で巻き取って熱延鋼帯となし、次いで酸
洗を施した後、鋼帯表面にＮｉを０．２〜２ｇ／ｍ² め
っきし、無酸化あるいは還元性雰囲気中で鋼帯を３０℃
／ｓ以上の加熱速度で４３０〜５００℃に加熱を行った
後、直ちに溶融亜鉛めっきを施し、さらに４７０〜５５
０℃の温度範囲で１０〜４０秒間加熱する合金化処理を
行うことを特徴とする穴拡げ性に優れた高強度溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法、（４）Ｃ０．０３％以下、Ｓｉ０．００５〜０．
５％、Ｍｎ０．０５〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ０．
００５〜０．０３％、Ｃｕ０．５〜２．０％を含有
し、さらに０．０１〜０．２％のＴｉと、０．００５〜
０．２％のＮｂと、０．０００２〜０．００３０％のＢ
と、０．１５〜１．０％のＮｉとのうち１種または複数
種含有し、残部不可避的不純物およびＦｅからなる鋼を
Ａｒ₃ 以上の温度で熱間圧延を終了し、５４０〜６５０
℃の温度で巻き取って熱延鋼帯となし、次いで酸洗を施
した後、鋼帯表面にＮｉを０．２〜２ｇ／ｍ² めっき
し、無酸化あるいは還元性雰囲気中で鋼帯を３０℃／ｓ
以上の加熱速度で４３０〜５００℃に加熱を行った後、
直ちに溶融亜鉛めっきを施し、さらに４７０〜５５０℃
の温度範囲で１０〜４０秒間加熱する合金化処理を行う
ことを特徴とする穴拡げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造方法、である。

【００１０】つぎに本発明の個々の構成要件について詳
細に説明する。

【００１１】Ｃは後述するＣｕとともに本発明において
重要な元素である。Ｃは鋼の強度をあげる基本的な元素
であり、引張強さが５０ｋｇｆ／ｍｍ²以上の従来の高
強度鋼板においては０．０５％以上の添加が一般的であ
るが、本発明では穴拡げ加工性の観点から上限をもう
け、０．０３％以下とする。この量を越えると鋼中にパ
ーライトあるいはさらに硬質なミクロ組織が生じ、穴拡
げ性向上にとって必要な主としてフェライト組織からな
るミクロ組織とならず穴拡げ性を損なう。さらに高度な
穴拡げ加工性のためには、Ｃ量は０．０１５％以下とす
ることが好ましい。Ｃ量の下限は工業的に溶製しうる限
界の．０００５％とする。

【００１２】穴拡げ加工時のストレチャーストレイン等
鋼中の固溶炭素や固溶窒素が引き起こす現象が問題とな
る場合には、これらの元素と親和力の強いＴｉあるいは
Ｎｂの１種または２種をＴｉ：０．０１〜０．２％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．２％の範囲で添加する。これらの
範囲未満の添加では固溶炭素や固溶窒素の固着の効果が
なく、この範囲を越えての添加は効果が飽和しむやみに
経済性を損なうばかりである。

【００１３】Ｓｉはフェライト組織を安定化するととも
に強度を上げる元素であり、鋼板の必要強度レベルに応
じて添加する。しかし、０．５％を越えると溶融亜鉛め
っきの密着性を損なうためその上限を０．５％とする。

【００１４】Ｍｎは鋼板の強度を上げる元素としてその
必要強度レベルに応じて添加する。しかし、１．５％を
越えると溶融亜鉛めっきの密着性を損なうため、その上
限を１．５％とする。Ｍｎ量があまり低くなりすぎると
鋼板の表面疵が発生し易くなるのでその下限を０．０５
％とする。

【００１５】Ａｌは鋼の脱酸のために添加し、その範囲
をｓｏｌ．Ａｌ量で０．００５〜０．０３％とする。こ
の量を越えると溶融亜鉛めっきの密着性を損なう。０．
００５％未満では脱酸が不十分となるため０．００５％
を下限値とする。

【００１６】つぎにＣｕは本発明にあっては極めて重要
な元素である。すなわち穴拡げ性向上にとって必要なフ
ェライト相組織としたまま、後述のように熱間圧延の巻
取温度条件を制御することによって、Ｃｕ粒子を微細析
出させ鋼板を高強度化させるために必須の元素である。
Ｃｕ添加量は鋼板の必要強度レベルに応じて０．５〜
２．０％の範囲で添加するが、０．５％未満では十分な
強度が得られない。Ｃｕ量の増加とともに鋼板の強度は
上昇するが、その結果は２．０％の添加で飽和するため
上限を２．０％とする。

【００１７】Ｃｕ添加鋼ではＣｕヘゲと呼ばれる表面疵
が発生することがある。Ｎｉの添加はＣｕヘゲの防止に
有効であり、必要に応じて０．１５〜１．０％の範囲で
添加する。０．１５％未満ではＣｕヘゲ防止効果はな
く、一方１．０％を越えると効果が飽和するうえに、Ｎ
ｉが高価なために経済性が著しく損なわれる。

【００１８】ＢはＣｕとの複合添加により鋼板のフェラ
イト粒径を著しく小さくさせる元素であり、鋼板の強度
を高める。０．０００２％未満では十分な細粒化効果が
得られず、一方０．００３％を越えると効果が飽和する
とともに延性を劣化させるためこれを上限とする。この
範囲のＢの添加は鋼板の二次加工割れ防止にも効果があ
ると同時に鋼のＡｒ₃ 点の低下にも効果がある。

【００１９】以上が本発明の成分に関する数値限定理由
であるが、その他の成分については以下のようにするこ
とが好ましい。

【００２０】Ｓ量は鋼板の穴拡げ性を高めるためには低
いほうが好ましく、０．０３％を越えると鋼中にＭｎＳ
介在物を生成し、鋼板を穴拡げ加工した時の亀裂発生点
となるためにその上限を０．０３％とすることが好まし
い。

【００２１】Ｐは鋼板のプレス成形後に二次加工割れと
呼ばれる粒界脆性破壊を生じさせる元素であり低いほう
が好ましい。

【００２２】Ｎ量は加工性を高めるために低いほうが好
ましい。

【００２３】つぎに本発明鋼板の製造方法における熱間
圧延工程についてであるが、連鋳機から直送された高温
鋳片、あるいは加熱によって得られた高温鋳片をＡｒ₃
点以上で熱間圧延を終了し、その後、５４０〜６５０℃
の温度範囲で巻取る。

【００２４】圧延終了温度をＡｒ₃ 点未満とするとフェ
ライト粒にひずみが加わり延性が劣化するためにＡｒ₃
点を下限温度とする。一方、圧延終了温度の上限につい
ては特に規制はないが、工業的に安定して製造しうる１
０００℃以下が望ましい。

【００２５】Ｃｕ添加した鋼板の強度は巻取温度により
大きく変化し適正な温度範囲で巻取った場合にのみ鋼板
の高強度化が達成できると同時に、優れた穴拡げ性能が
得られうる。５４０℃未満の巻取温度ではＣｕ粒子の微
細析出量が十分ではなく必要とする強度と穴拡げ性能が
得られないためそれを下限とする。また６５０℃を越え
る温度で巻取ると、鋼板表面にＳｉやＭｎ等の拡散によ
る濃縮および酸化物の生成がおこり、後述の方法で溶融
亜鉛めっきの前処理を行ってもめっき性が劣化する。

【００２６】熱延鋼帯は冷却後酸洗され亜鉛めっきの前
処理としてＮｉめっきされる。このＮｉが鋼板表面を均
一に薄い層で覆い、鋼板の酸化を防ぐとともに鋼板自体
の活性度を高めるため、溶融亜鉛めっき性および合金化
反応の向上をもたらす。Ｎｉめっきの付着量が０．２ｇ
／ｍ² 未満ではその効果はなく、一方２ｇ／ｍ² を越え
るとＦｅとＺｎの合金化が進み過ぎるととともにめっき
層中のＮｉ含有率が高くなりすぎて密着性が劣化する。

【００２７】Ｎｉめっき後、直ちに無酸化雰囲気（例え
ば、３％Ｈ₂ ＋Ｎ₂ ，Ｏ₂ 数１０ｐｐｍ）あるいは還元
性雰囲気（例えば、１５％Ｈ₂ ＋Ｎ₂ ）中で鋼板を４３
０〜５００℃に加熱後、直ちに溶融亜鉛めっきを行う。
昇温速度は３０℃／ｓ以上の急速加熱とする。これによ
り鋼板の酸化が抑制できるとともに、ＮｉのＦｅ中への
拡散も抑制でき鋼板の活性度が保持し易い。急速加熱の
方法は特に限定されるものではなく、鋼板を直接通電加
熱する方法や、誘導加熱する方法等が適用できる。

【００２８】加熱温度が４３０℃未満では不めっきが発
生し、一方５００℃を越えるとＮｉがＦｅ中へ拡散し易
く、まためっき浴中での合金化によりめっき外観の劣化
がおこる。

【００２９】亜鉛浴中にはＡｌを０．０５〜０．２５％
添加し、亜鉛の密着性を増してもよい。めっきの目付量
は特に制約は設けないが、防錆性の観点から１０ｇ／ｍ
² 以上、加工性の観点から１５０ｇ／ｍ² 以下であるこ
とが望ましい。

【００３０】防錆性に加えてスポット溶接性および塗膜
密着性が要求される場合には、溶融めっき後、さらに鋼
鈑を４７０〜５５０℃の温度範囲で１０〜４０秒保持す
ることにより合金処理を行う。４７０℃未満では合金化
が十分ではなく、一方５５０℃を越えると合金化が進み
過ぎてめっき密着性が劣化する。合金化時間は合金化温
度とのバランスで決まり、１０〜４０秒の範囲が適当で
ある。

【００３１】めっき層の合金化によりスポット溶接時の
溶接電流が低電流で溶接可能となり、合金化しないもの
に比べてスポット溶接性がおおいに改善される。つぎに
本発明を具体的に説明する。

【００３２】

【実施例】実施例１第１表に示したＡからＳまでの鋼片を１０５０℃で加熱
後、９００℃で圧延を終了し、５５０℃で巻取り板厚
２．０ｍｍの熱延鋼板を得た。これらの鋼板を酸洗後、
硫酸浴中で電解によりＮｉめっきを０．５ｇ／ｍ² 施
し、直ちに無酸化雰囲気（３％Ｈ₂ ＋Ｎ₂ ，Ｏ₂ 濃度６
０ｐｐｍ）中で通電加熱により７０℃／ｓの昇温速度で
４５０℃に加熱した後、直ちに溶融亜鉛めっきを行っ
た。めっき浴温度は４５０℃であり、３秒でめっきを行
った。目付量は６０ｇ／ｍ² とした。

【００３３】得られた溶融めっき鋼板の引張試験値、穴
拡げ比および溶融亜鉛めっき性を第２表に示す。穴拡げ
試験は熱延鋼板に直径２０ｍｍの円形打ち抜き穴を形成
した後、該穴に円錐ポンチを押し当て加圧することによ
り押し拡げ、穴内周に発生した亀裂が板厚を貫通した時
点で圧力を下げ試験を終了した。穴拡げ比は穴拡げ試験
後の穴の直径を打ち抜き穴の直径で除した値である。な
お、溶融亜鉛めっき性の評価は不めっきの度合いとボー
ルインパクト試験によるめっき密着性試験を総合して評
価した。不めっきがなく、かつ５段階で評価したボール
インパクト評点が１〜２のものを合格とした。その結果
を第２表に示す。

【００３４】

【表１】

【００３５】

【表２】

【００３６】第２表に示される結果からも、本発明Ａ〜
Ｐの方法によれば、引張強さが４５ｋｇｆ／ｍｍ² 以上
と高くかつ極めて優れた穴拡げ性能と溶融亜鉛めっき性
を有する溶融亜鉛めっき鋼板が安定して得られることは
明白である。これに対して、Ｃ量が本発明の範囲よりも
高い比較法Ｑでは穴拡げ比が低く、Ｃｕ量が本発明の範
囲よりも低い比較法Ｒでは引張強さが低く、Ｓｉ量が本
発明の範囲よりも高い比較法Ｓでは良好な溶融亜鉛めっ
き性が得られていないことがわかる。

【００３７】実施例２第１表に示した化学組成をもつ鋼片Ｏを１１００℃で加
熱後、９００℃の温度で圧延を終了し、第３表に示す巻
取り温度で巻取り、板厚２．０ｍｍの熱延鋼板を得た。
この鋼板を酸洗した後硫酸浴中で電解によりＮｉめっき
を施し、直ちに無酸化雰囲気中で通電加熱した後、直ち
に溶融亜鉛めっきを行った。Ｎｉめっき量および溶融亜
鉛めっき条件を第３表に示す。なお、いずれのＮｏ．の
サンプルも４５０℃の浴温中で３秒のめっきを行った。
めっき目付量は６０ｇ／ｍ²とした。Ｎｏ．４〜６およ
びＮｏ．９〜１１のサンプについてはさらに、第３表に
示す条件で合金化熱処理を行った。得られためっき鋼板
の引張試験値、溶融亜鉛めっき性、合金化度および加工
部のめっき密着性を評価した結果を第４表に示す。合金
化度は、外観およびめっき層中のＦｅ含有率を総合して
評価し、外観がほぼ均一でかつＦｅ％が８〜１２％のも
のを合格とした。加工部のめっき密着性として、２５ｍ
ｍカップ絞り試験を行いテープテストによる黒化度を調
べ、黒化度が３０％未満を合格とした。

【００３８】

【表３】

【００３９】

【表４】

【００４０】第４表に示される結果からも、本発明Ｎ
ｏ．２〜６の方法によれば、引張強さが４５ｋｇｆ／ｍ
ｍ² 以上と高くかつ極めて優れた穴拡げ性能を有する溶
融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板が安
定して得られることは明白である。これに対して、巻取
り温度が本発明の範囲よりも低いＮｏ．７では強度が低
く、巻取り温度が本発明の範囲よりも高いＮｏ．８では
めっき性が良くない。またＮｉめっき量が少ないＮｏ．
９、合金化温度が本発明の範囲よりも短いＮｏ．１０お
よびＮｉめっき量が多すぎるＮｏ．１１では良好なめっ
き特性が得られない。

【００４１】

【発明の効果】本発明は、極めて良好な穴拡げ性能を有
するとともに、引張強さが４５ｋｇｆ／ｍｍ² 以上の強
度と良好なめっき性をもつ新規な溶融亜鉛めっき鋼板を
成分規制、熱延時の巻取温度、めっき前処理およびめっ
き条件の制御という手段により製造しうる新規な方法を
提供するものであるから、鋼板利用者側からの新たな要
求に十分応えうるものであり、産業上裨益するところが
極めて大である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩＣ２３Ｃ 2/02 Ｃ２３Ｃ 2/02 2/28 2/28 (72)発明者小田島壽男姫路市広畑区富士町１番地新日本製鐵株式会社広畑製鐵所内 (56)参考文献特開平３−72034（ＪＰ，Ａ) 特開昭62−7890（ＪＰ，Ａ) 特開平３−24255（ＪＰ，Ａ)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ０．０３％以下、Ｓｉ０．００５〜０．５％、Ｍｎ０．０５〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ０．００５〜０．０３％、Ｃｕ０．５〜２．０％を必須成分として含有し、残部不可避的不純物およびＦｅからなる鋼をＡｒ₃ 以上
の温度で熱間圧延を終了し、５４０〜６５０℃の温度で
巻き取って熱延鋼帯となし、次いで酸洗を施した後、鋼
帯表面にＮｉを０．２〜２ｇ／ｍ² めっきし、無酸化あ
るいは還元性雰囲気中で鋼帯を３０℃／ｓ以上の加熱速
度で４３０〜５００℃に加熱を行った後、直ちに溶融亜
鉛めっきを施すことを特徴とする穴拡げ性に優れた高強
度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【請求項２】Ｃ０．０３％以下、Ｓｉ０．００５〜０．５％、Ｍｎ０．０５〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ０．００５〜０．０３％、Ｃｕ０．５〜２．０％を含有し、さらに０．０１〜０．２％のＴｉと、０．００５〜０．
２％のＮｂと、０．０００２〜０．００３０％のＢと、
０．１５〜１．０％のＮｉとのうち１種または複数種含
有し、残部不可避的不純物およびＦｅからなる鋼をＡｒ₃ 以上
の温度で熱間圧延を終了し、５４０〜６５０℃の温度で
巻き取って熱延鋼帯となし、次いで酸洗を施した後、鋼
帯表面にＮｉを０．２〜２ｇ／ｍ² めっきし、無酸化あ
るいは還元性雰囲気中で鋼帯を３０℃／ｓ以上の加熱速
度で４３０〜５００℃に加熱を行った後、直ちに溶融亜
鉛めっきを施すことを特徴とする穴拡げ性に優れた高強
度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【請求項３】Ｃ０．０３％以下、Ｓｉ０．００５〜０．５％、Ｍｎ０．０５〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ０．００５〜０．０３％、Ｃｕ０．５〜２．０％を必須成分として含有し、残部不可避的不純物およびＦｅからなる鋼をＡｒ₃ 以上
の温度で熱間圧延を終了し、５４０〜６５０℃の温度で
巻き取って熱延鋼帯となし、次いで酸洗を施した後、鋼
帯表面にＮｉを０．２〜２ｇ／ｍ² めっきし、無酸化あ
るいは還元性雰囲気中で鋼帯を３０℃／ｓ以上の加熱速
度で４３０〜５００℃に加熱を行った後、直ちに溶融亜
鉛めっきを施し、さらに４７０〜５５０℃の温度範囲で
１０〜４０秒間加熱する合金化処理を行うことを特徴と
する穴拡げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法。
【請求項４】Ｃ０．０３％以下、Ｓｉ０．００５〜０．５％、Ｍｎ０．０５〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ０．００５〜０．０３％、Ｃｕ０．５〜２．０％を含有し、さらに０．０１〜０．２％のＴｉと、０．００５〜０．
２％のＮｂと、０．０００２〜０．００３０％のＢと、
０．１５〜１．０％のＮｉとのうち１種または複数種含
有し、残部不可避的不純物およびＦｅからなる鋼をＡｒ₃ 以上
の温度で熱間圧延を終了し、５４０〜６５０℃の温度で
巻き取って熱延鋼帯となし、次いで酸洗を施した後、鋼
帯表面にＮｉを０．２〜２ｇ／ｍ² めっきし、無酸化あ
るいは還元性雰囲気中で鋼帯を３０℃／ｓ以上の加熱速
度で４３０〜５００℃に加熱を行った後、直ちに溶融亜
鉛めっきを施し、さらに４７０〜５５０℃の温度範囲で
１０〜４０秒間加熱する合金化処理を行うことを特徴と
する穴拡げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法。