JPS6114209B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6114209B2 JPS6114209B2 JP56091512A JP9151281A JPS6114209B2 JP S6114209 B2 JPS6114209 B2 JP S6114209B2 JP 56091512 A JP56091512 A JP 56091512A JP 9151281 A JP9151281 A JP 9151281A JP S6114209 B2 JPS6114209 B2 JP S6114209B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- annealing
- hot
- rolled
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 36
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 23
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 16
- 229910001224 Grain-oriented electrical steel Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 6
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 5
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 6
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 6
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 3
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 230000005381 magnetic domain Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、方向性電磁鋼板の一回冷延法による
製造法に関する。
製造法に関する。
従来、一回冷延法による方向性電磁鋼板は、C
を約0.02%以上含有するスラブを、高温スラブ加
熱(約1350℃)し、熱延し、熱延板焼鈍し、冷却
し、脱炭焼鈍し、仕上焼鈍して製造される。この
方法によれば圧延方向の磁性がすぐれた方向性電
磁鋼板を製造できるが、次の問題点がある。
を約0.02%以上含有するスラブを、高温スラブ加
熱(約1350℃)し、熱延し、熱延板焼鈍し、冷却
し、脱炭焼鈍し、仕上焼鈍して製造される。この
方法によれば圧延方向の磁性がすぐれた方向性電
磁鋼板を製造できるが、次の問題点がある。
1 Cを約0.02%以上含有するスラブを用いるた
め冷延性が不充分である。および脱炭焼鈍が必
要である。
め冷延性が不充分である。および脱炭焼鈍が必
要である。
2 高温スラブ加熱をするため、高温スラブ加熱
炉が必要で、加熱に要するエネルギーコストも
高い。
炉が必要で、加熱に要するエネルギーコストも
高い。
Cを約0.02%以上含有するスラブを用いる理由
は、極低炭スラブを用いると二次再結晶し難いこ
とによる。極低炭スラブが二次再結晶し難い理由
は不明であるが、従来のスラブが凝固から熱延ま
でのあいだにγ変態を経由するのに対して、極低
炭スラブはγ変態を経由しない。このことが極低
炭スラブを用いる場合の二次再結晶を困難にして
いたのであろう。いずれにしても従来法では、C
を約0.02%以上含有するスラブが必要であつた。
は、極低炭スラブを用いると二次再結晶し難いこ
とによる。極低炭スラブが二次再結晶し難い理由
は不明であるが、従来のスラブが凝固から熱延ま
でのあいだにγ変態を経由するのに対して、極低
炭スラブはγ変態を経由しない。このことが極低
炭スラブを用いる場合の二次再結晶を困難にして
いたのであろう。いずれにしても従来法では、C
を約0.02%以上含有するスラブが必要であつた。
次に高温スラブ加熱をする理由は、低温スラブ
加熱では細粒が発生し、(110)〔001〕方位の集積
度が低いことによる。
加熱では細粒が発生し、(110)〔001〕方位の集積
度が低いことによる。
低温スラブ加熱で細粒が発生し、(110)〔001〕
方位の集積度が低い理由は、低温スラブ加熱で
は、SやNを鋼中に充分固溶(溶体化)させ得な
いためとされていた。SやNの溶体化のために高
温スラブ加熱が必要であつた。
方位の集積度が低い理由は、低温スラブ加熱で
は、SやNを鋼中に充分固溶(溶体化)させ得な
いためとされていた。SやNの溶体化のために高
温スラブ加熱が必要であつた。
本発明は、上述の問題点即ち極低炭スラブを用
いた場合の二次再結晶の困難性、低温スラブ加熱
の場合の細粒と(110)〔001〕方位の集積度の問
題を解決し、極低炭スラブ加熱による方向性電磁
鋼板の製造を目的に、いいかえれば冷延性の改
良、焼鈍による脱炭の軽減、省エネルギー、省設
備、品質向上を目的になされたものである。
いた場合の二次再結晶の困難性、低温スラブ加熱
の場合の細粒と(110)〔001〕方位の集積度の問
題を解決し、極低炭スラブ加熱による方向性電磁
鋼板の製造を目的に、いいかえれば冷延性の改
良、焼鈍による脱炭の軽減、省エネルギー、省設
備、品質向上を目的になされたものである。
本発明者らは、B8におよぼすスラブ中Alの効
果、冷破断率におよぼす熱延板焼鈍の効果および
マクロ組織におよぼすスラブ中Alの効果を検討
するため、C0.001〜0.06%,Sitr〜7%,Mn0.01
〜1%,S0.0008〜0.01%,Altr〜0.5%,N0.001
〜0.015%,Btr〜0.02%,Cutr〜1%,Nitr〜2
%を含有するスラブ500種類を1050〜1400℃に加
熱し、熱延し、次いで熱延板焼鈍しあるいはせず
に冷延し、一次再結晶焼鈍し、仕上焼鈍した。そ
の結果の例を第1図、第2図、第3図、第4図、
第5図に示した。
果、冷破断率におよぼす熱延板焼鈍の効果および
マクロ組織におよぼすスラブ中Alの効果を検討
するため、C0.001〜0.06%,Sitr〜7%,Mn0.01
〜1%,S0.0008〜0.01%,Altr〜0.5%,N0.001
〜0.015%,Btr〜0.02%,Cutr〜1%,Nitr〜2
%を含有するスラブ500種類を1050〜1400℃に加
熱し、熱延し、次いで熱延板焼鈍しあるいはせず
に冷延し、一次再結晶焼鈍し、仕上焼鈍した。そ
の結果の例を第1図、第2図、第3図、第4図、
第5図に示した。
第1図は、製品のB8におよぼす鋼中Al含有量
と熱延板焼鈍温度の効果を示していて、Al含有
量0.05%で、熱延板焼鈍800℃の場合に、B8が高
い値を示している。B8の最高値はSi含有量が多く
なるにつれて、Al含有量が少い方へ移動する。
なお第1図のデータを得た製品はC0.002〜0.008
%,Si2.9〜3.3%,B0.003以下のスラブからスラ
ブ加熱温度1150℃、焼鈍分離剤MgO塗布(MgO
の0.1%以下のB含有)、仕上焼鈍加熱条件N260
%,H240%で得られたものである。
と熱延板焼鈍温度の効果を示していて、Al含有
量0.05%で、熱延板焼鈍800℃の場合に、B8が高
い値を示している。B8の最高値はSi含有量が多く
なるにつれて、Al含有量が少い方へ移動する。
なお第1図のデータを得た製品はC0.002〜0.008
%,Si2.9〜3.3%,B0.003以下のスラブからスラ
ブ加熱温度1150℃、焼鈍分離剤MgO塗布(MgO
の0.1%以下のB含有)、仕上焼鈍加熱条件N260
%,H240%で得られたものである。
第2図は、冷延性におよぼす熱延板焼鈍の効果
で、従来法(C0.02%以上含有)では熱延板焼鈍
を施してもSiが3.5%以上になると冷延が困難で
あつたが、Cを0.002〜0.008%にし熱延板焼鈍
700〜900℃の場合に、Siが3.5%以上でも破断せ
ず、5.7%まで(5.7%は破断率30%であるが、こ
の範囲内であれば実用化が可能である)冷延でき
ることを示している。Cが0.008%以下の含有量
であつても熱延板焼鈍しない場合はSi3.9%以上
で冷延破断率30%以上となり、最終ゲージまで冷
延できなかつた。
で、従来法(C0.02%以上含有)では熱延板焼鈍
を施してもSiが3.5%以上になると冷延が困難で
あつたが、Cを0.002〜0.008%にし熱延板焼鈍
700〜900℃の場合に、Siが3.5%以上でも破断せ
ず、5.7%まで(5.7%は破断率30%であるが、こ
の範囲内であれば実用化が可能である)冷延でき
ることを示している。Cが0.008%以下の含有量
であつても熱延板焼鈍しない場合はSi3.9%以上
で冷延破断率30%以上となり、最終ゲージまで冷
延できなかつた。
第3図、第4図、第5図はマクロ組織におよぼ
すAl含有量の効果で、Al含有量0.005%以下では
二次再結晶せずに、0.012%まで二次再結晶して
いるが二次再結晶粒が小さい。Al0.038〜0.065%
では二次再結晶粒が大きくなつている。
すAl含有量の効果で、Al含有量0.005%以下では
二次再結晶せずに、0.012%まで二次再結晶して
いるが二次再結晶粒が小さい。Al0.038〜0.065%
では二次再結晶粒が大きくなつている。
従つて、Al含有量の0.015〜0.07%の範囲が二
次再結晶粒が安定して得られることを示してい
る。
次再結晶粒が安定して得られることを示してい
る。
本発明は以上の実験結果をもとになされたもの
であつて、その要旨とするところは、C0.002〜
0.010%,Si6%以下、S0.03%以下、Al0.015〜
0.07%,N0.01%以下、B0.003%以下を含有し、
凝固から熱延までのあいだオーステナイト相を経
由しない方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブを、
1300℃以上に加熱することなく熱延し、950℃以
下650℃以上の温度に急熱する熱延板焼鈍し、冷
延し、次いで700〜1000℃に急熱する一次再結晶
焼鈍を施した後、焼鈍分離剤を塗布し、仕上焼鈍
することを特徴とする方向性電磁鋼板の製造法で
ある。
であつて、その要旨とするところは、C0.002〜
0.010%,Si6%以下、S0.03%以下、Al0.015〜
0.07%,N0.01%以下、B0.003%以下を含有し、
凝固から熱延までのあいだオーステナイト相を経
由しない方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブを、
1300℃以上に加熱することなく熱延し、950℃以
下650℃以上の温度に急熱する熱延板焼鈍し、冷
延し、次いで700〜1000℃に急熱する一次再結晶
焼鈍を施した後、焼鈍分離剤を塗布し、仕上焼鈍
することを特徴とする方向性電磁鋼板の製造法で
ある。
本発明において、スラブ中Cを0.002〜0.010%
とした理由は、C0.002%以下にすると鉄損が劣
化すること、C0.010%以上にすると、製品に残
留するCによつて鉄損および冷延性が劣化するこ
とによる。Si6%以下とした理由はSi5.7%以上で
は冷延性が劣化することによる。S0.03%以下と
した理由は、S0.03%以上にすると、仕上焼鈍に
よつて純化してもSが製品に残り鉄損を劣化する
ことによる。Al0.015〜0.07%,B0.003%以下と
した理由は、この場合に二次再結晶が安定するこ
とによる。N0.01%以下とした理由は、この場合
にブローホールのないスラブができることによ
る。
とした理由は、C0.002%以下にすると鉄損が劣
化すること、C0.010%以上にすると、製品に残
留するCによつて鉄損および冷延性が劣化するこ
とによる。Si6%以下とした理由はSi5.7%以上で
は冷延性が劣化することによる。S0.03%以下と
した理由は、S0.03%以上にすると、仕上焼鈍に
よつて純化してもSが製品に残り鉄損を劣化する
ことによる。Al0.015〜0.07%,B0.003%以下と
した理由は、この場合に二次再結晶が安定するこ
とによる。N0.01%以下とした理由は、この場合
にブローホールのないスラブができることによ
る。
本発明に従い凝固から熱延までのあいだオース
テナイト相を経由しない方向性電磁鋼板用連続鋳
造スラブを1300℃以上に加熱することなく熱延す
る理由は、1300℃以上に加熱すると熱延板の結晶
粒が粗大化し、二次再結晶が困難になることによ
る。また本発明に従い950℃以下650℃以上の温度
に急熱する熱延板焼鈍を施す理由は、この場合に
二次再結晶が安定し、しかも冷延性が良いことに
よる。次に700〜1000℃に急熱する一次再結晶焼
鈍を施す理由は、グラスフイルムの生成をよくす
る目的と急速加熱による一次再結晶組織を得る目
的による。
テナイト相を経由しない方向性電磁鋼板用連続鋳
造スラブを1300℃以上に加熱することなく熱延す
る理由は、1300℃以上に加熱すると熱延板の結晶
粒が粗大化し、二次再結晶が困難になることによ
る。また本発明に従い950℃以下650℃以上の温度
に急熱する熱延板焼鈍を施す理由は、この場合に
二次再結晶が安定し、しかも冷延性が良いことに
よる。次に700〜1000℃に急熱する一次再結晶焼
鈍を施す理由は、グラスフイルムの生成をよくす
る目的と急速加熱による一次再結晶組織を得る目
的による。
本発明の方法によるスラブは、C含有量が少い
ため凝固から熱延までの過程でα―γ変態をしな
い。このようなスラブでは変態によつて熱延板中
に析出分散相を得ることができない。しかし一方
では、αとγの共存相がないことにより、比較的
均一にしかも適当な大きさにNやSが分布してい
るのであろう。変態による析出分散相の生成が不
可能であれば、スラブの結晶粒粗大化の少い低温
スラブ加熱で熱延板焼鈍を低温で行う方が、後の
二次再結晶に有利にある。急熱一次再結晶焼鈍の
作用は、仕上焼鈍の際のインヒビターの制御に適
した表面層の生成と二次再結晶マトリツクスの生
成である。
ため凝固から熱延までの過程でα―γ変態をしな
い。このようなスラブでは変態によつて熱延板中
に析出分散相を得ることができない。しかし一方
では、αとγの共存相がないことにより、比較的
均一にしかも適当な大きさにNやSが分布してい
るのであろう。変態による析出分散相の生成が不
可能であれば、スラブの結晶粒粗大化の少い低温
スラブ加熱で熱延板焼鈍を低温で行う方が、後の
二次再結晶に有利にある。急熱一次再結晶焼鈍の
作用は、仕上焼鈍の際のインヒビターの制御に適
した表面層の生成と二次再結晶マトリツクスの生
成である。
スラブ中のBはC共存の有無にかかわらずBN
を生成し、インヒビターとしてのAlNの生成,形
状分布に影響を与えるが、本発明のようにC含有
量の少ないスラブの場合はその効果が二次再結晶
発現を左右する程顕著なので、0.003%以下に規
制した。
を生成し、インヒビターとしてのAlNの生成,形
状分布に影響を与えるが、本発明のようにC含有
量の少ないスラブの場合はその効果が二次再結晶
発現を左右する程顕著なので、0.003%以下に規
制した。
また、従来(C0.02%以上含有)の一回冷延法
では、焼鈍分離剤のMgO中にB化合物等を約0.1
%を超える量を添加し、鋼板の表面層(SiO2)と
MgOとを作用させて雰囲気からのNが鋼板と反
応することを防いで、二次再結晶発現までのイン
ヒビター(AlN)の保存を図つているが、本発明
法の場合は従来法とは逆に焼鈍分離剤中のB含有
量をMgOの0.1%以下に制限することによつて、
二次再結晶焼鈍中の低温域(二次再結晶開始温度
以下)でNを吸収させて、インヒビターとしての
AlNの機能を助長せしめる。
では、焼鈍分離剤のMgO中にB化合物等を約0.1
%を超える量を添加し、鋼板の表面層(SiO2)と
MgOとを作用させて雰囲気からのNが鋼板と反
応することを防いで、二次再結晶発現までのイン
ヒビター(AlN)の保存を図つているが、本発明
法の場合は従来法とは逆に焼鈍分離剤中のB含有
量をMgOの0.1%以下に制限することによつて、
二次再結晶焼鈍中の低温域(二次再結晶開始温度
以下)でNを吸収させて、インヒビターとしての
AlNの機能を助長せしめる。
Si3.5%以上含有する場合に、950℃以下の温度
で熱延板焼鈍すると冷延性が向上する事象は顕著
であるが、その治金的意味は不明である。
で熱延板焼鈍すると冷延性が向上する事象は顕著
であるが、その治金的意味は不明である。
本発明によつて、冷延性の改良、焼鈍による脱
炭の軽減、省エネルギー、省設備、品質向上等を
はかりうる。
炭の軽減、省エネルギー、省設備、品質向上等を
はかりうる。
本発明のスラブは溶鋼においてRH法、DH法等
で極低炭化し、Si,Al,Mn等の合金を添加成分
調整したのち連続鋳造法によつてスラブとされ
る。スラブは1050〜1300℃に加熱あるいは保熱し
3.5mm以下に熱延されるが、望ましくはスラブの
中心部分より表面部分を50℃以上高温にし、熱延
時にスラブ表面層の加工度を大にする熱延をす
る。熱延板は650〜950℃で連続焼鈍される。Si含
有量が多い場合は予熱してリバース圧延機あるい
はゼンジミア圧延機で冷延するのが望ましい。
700〜1000℃に急熱する一次再結晶焼鈍は、脱炭
雰囲気で行いグラス下地をつくる。焼鈍分離剤は
マグネツヤを主成分としてB含有量を制限する。
仕上焼鈍は窒素を含有する水素ガス中で加熱し、
二次再結晶後水素に切替える。必要に応じて絶縁
被膜をほどこしたり磁区制御をして製品にする。
で極低炭化し、Si,Al,Mn等の合金を添加成分
調整したのち連続鋳造法によつてスラブとされ
る。スラブは1050〜1300℃に加熱あるいは保熱し
3.5mm以下に熱延されるが、望ましくはスラブの
中心部分より表面部分を50℃以上高温にし、熱延
時にスラブ表面層の加工度を大にする熱延をす
る。熱延板は650〜950℃で連続焼鈍される。Si含
有量が多い場合は予熱してリバース圧延機あるい
はゼンジミア圧延機で冷延するのが望ましい。
700〜1000℃に急熱する一次再結晶焼鈍は、脱炭
雰囲気で行いグラス下地をつくる。焼鈍分離剤は
マグネツヤを主成分としてB含有量を制限する。
仕上焼鈍は窒素を含有する水素ガス中で加熱し、
二次再結晶後水素に切替える。必要に応じて絶縁
被膜をほどこしたり磁区制御をして製品にする。
本発明による方向性電磁鋼板は、変圧器のみな
らず大型回転機用にも適している。
らず大型回転機用にも適している。
実施例 1
C0.005%,Si3.0%,Mn0.10%,S0.02%,
Al0.05%,N0.008%,B0.002%のスラブを、1150
℃に加熱し、2.5mmに熱延し、窒素中で800℃に2
分保持する熱延板焼鈍をした。0.35mmに冷延し湿
分解アンモニヤ中で850℃に2分保持し冷却後マ
グネシヤを主成分とする焼鈍分離剤を塗布した。
仕上焼鈍を分解アンモニヤガス中で加熱し、1100
℃で水素に切替えて1200℃で20時間保持後冷却し
た。
Al0.05%,N0.008%,B0.002%のスラブを、1150
℃に加熱し、2.5mmに熱延し、窒素中で800℃に2
分保持する熱延板焼鈍をした。0.35mmに冷延し湿
分解アンモニヤ中で850℃に2分保持し冷却後マ
グネシヤを主成分とする焼鈍分離剤を塗布した。
仕上焼鈍を分解アンモニヤガス中で加熱し、1100
℃で水素に切替えて1200℃で20時間保持後冷却し
た。
B8=1.94T W17/50=1.15W/Kgであつた。
実施例 2
C0.003%,Si4.5%,Mn0.10%,S0.02%,
Al0.03%,N0.008%,B0.001%のスラブを、1200
℃に加熱し、3.5mmに熱延し、水素10%を含む窒
素ガス中で800℃に1分保持する熱延板焼鈍を
し、0.35mmに冷延し、湿分解アンモニヤガス中で
900℃に1分保持する焼鈍後マグネシヤを主成分
とする焼鈍分離剤を塗布した。仕上焼鈍を分解ア
ンモニヤガス中で加熱し、1200℃で水素に切替え
20時間保持後冷却した。この成品は、靭性に富ん
でいた。
Al0.03%,N0.008%,B0.001%のスラブを、1200
℃に加熱し、3.5mmに熱延し、水素10%を含む窒
素ガス中で800℃に1分保持する熱延板焼鈍を
し、0.35mmに冷延し、湿分解アンモニヤガス中で
900℃に1分保持する焼鈍後マグネシヤを主成分
とする焼鈍分離剤を塗布した。仕上焼鈍を分解ア
ンモニヤガス中で加熱し、1200℃で水素に切替え
20時間保持後冷却した。この成品は、靭性に富ん
でいた。
B8=1.80T であつた。
第1図はB8におよぼす本発明法の効果を示す
図、第2図は冷延性におよぼす熱延板焼鈍の効果
を示す図、第3図〜第5図は極低炭3%Si鋼スラ
ブを素材とした場合の本発明法の効果を示す電磁
鋼板のマクロ組織写真図である。
図、第2図は冷延性におよぼす熱延板焼鈍の効果
を示す図、第3図〜第5図は極低炭3%Si鋼スラ
ブを素材とした場合の本発明法の効果を示す電磁
鋼板のマクロ組織写真図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 C0.002%〜0.010%,Si5.7%以下,S0.03%
以下、Al0.015〜0.07%,N0.01%以下、B0.003%
以下を含有し、凝固から熱延までのあいだオース
テナイト相を経由しない方向性電磁鋼板連続鋳造
スラブを、1300℃以上に加熱することなく熱延
し、950℃以下650℃以上の温度に急熱する熱延板
焼鈍を施し、一回冷却法により冷却板となし、次
いで700〜1000℃に急熱する一次再結晶焼鈍を施
した後MgOを主成分とする焼鈍分離剤を塗布
し、仕上焼鈍することを特徴とする方向性電磁鋼
板の製造法。 2 Si3.5%以上を含有する連続鋳造スラブを用
いる特許請求の範囲1記載の方法。 3 BをMgOの0.1%以下に制限した焼鈍分離剤
を用いる特許請求の範囲1あるいは2記載の方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56091512A JPS57207114A (en) | 1981-06-16 | 1981-06-16 | Manufacture of anisotropic electric steel plate |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56091512A JPS57207114A (en) | 1981-06-16 | 1981-06-16 | Manufacture of anisotropic electric steel plate |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57207114A JPS57207114A (en) | 1982-12-18 |
JPS6114209B2 true JPS6114209B2 (ja) | 1986-04-17 |
Family
ID=14028454
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56091512A Granted JPS57207114A (en) | 1981-06-16 | 1981-06-16 | Manufacture of anisotropic electric steel plate |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS57207114A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63152908U (ja) * | 1987-03-27 | 1988-10-06 | ||
WO1991019825A1 (en) * | 1990-06-20 | 1991-12-26 | Nippon Steel Corporation | Ultrahigh-silicon directional electrical steel sheet and production thereof |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59215419A (ja) * | 1983-05-20 | 1984-12-05 | Nippon Steel Corp | 磁束密度の高い一方向性珪素鋼板の製造方法 |
JP2639226B2 (ja) * | 1991-03-15 | 1997-08-06 | 住友金属工業株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
US5855694A (en) * | 1996-08-08 | 1999-01-05 | Kawasaki Steel Corporation | Method for producing grain-oriented silicon steel sheet |
CN1153227C (zh) | 1996-10-21 | 2004-06-09 | 杰富意钢铁株式会社 | 晶粒取向电磁钢板及其生产方法 |
US8366836B2 (en) | 2009-07-13 | 2013-02-05 | Nippon Steel Corporation | Manufacturing method of grain-oriented electrical steel sheet |
US8409368B2 (en) | 2009-07-17 | 2013-04-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Manufacturing method of grain-oriented magnetic steel sheet |
JP6763179B2 (ja) * | 2016-04-01 | 2020-09-30 | 日本製鉄株式会社 | 一方向性電磁鋼板用熱延板およびその製造方法、ならびにその一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5433839A (en) * | 1977-05-20 | 1979-03-12 | Armco Steel Corp | Method of producing electrically insulating glass film layer on silicon steel |
JPS5613433A (en) * | 1979-07-07 | 1981-02-09 | Nippon Steel Corp | Preparation of anisotropic electromagnetic steel plate having good cold rolling property |
-
1981
- 1981-06-16 JP JP56091512A patent/JPS57207114A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5433839A (en) * | 1977-05-20 | 1979-03-12 | Armco Steel Corp | Method of producing electrically insulating glass film layer on silicon steel |
JPS5613433A (en) * | 1979-07-07 | 1981-02-09 | Nippon Steel Corp | Preparation of anisotropic electromagnetic steel plate having good cold rolling property |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63152908U (ja) * | 1987-03-27 | 1988-10-06 | ||
WO1991019825A1 (en) * | 1990-06-20 | 1991-12-26 | Nippon Steel Corporation | Ultrahigh-silicon directional electrical steel sheet and production thereof |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS57207114A (en) | 1982-12-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPWO2006132095A1 (ja) | 磁気特性が極めて優れた方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
KR101149792B1 (ko) | 저철손 고자속밀도 방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
JPS6160896B2 (ja) | ||
JP4203238B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP2020508391A (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JPS5948934B2 (ja) | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JPH0686631B2 (ja) | 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP2020507673A (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JPS6114209B2 (ja) | ||
US5190597A (en) | Process for producing grain-oriented electrical steel sheet having improved magnetic and surface film properties | |
JPS6160895B2 (ja) | ||
JPS631371B2 (ja) | ||
US4592789A (en) | Process for producing a grain-oriented electromagnetic steel sheet or strip | |
JPS6242968B2 (ja) | ||
KR100399222B1 (ko) | 슬라브저온가열에의한방향성전기강판의제조방법 | |
JP3390108B2 (ja) | 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JPH05295440A (ja) | 急冷凝固薄鋳片を用いた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JPH02259016A (ja) | 表面脹れ欠陥の無い一方向性電磁鋼板の製造法 | |
KR100237158B1 (ko) | 자기특성이 우수한 저온 슬라브 가열방식의 방향성 전기강판 제조방법 | |
KR20110075373A (ko) | 저철손 고자속밀도 방향성 전기강판과 그 제조방법 및 여기에 사용되는 방향성 전기강판 슬라브 | |
JPH06220540A (ja) | 磁区制御後の磁気特性に優れた高磁束密度方向性珪素鋼板およびその製造方法 | |
JP3612717B2 (ja) | 方向性けい素鋼板の製造方法 | |
KR970007031B1 (ko) | 안정화된 자기적 특성을 갖는 방향성 전기강판의 제조방법 | |
JPH0699750B2 (ja) | 電磁特性の良好な方向性けい素鋼板の製造方法 | |
JPS5836049B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造法 |