JPS61133566A - 溶融炭酸塩燃料電池 - Google Patents
溶融炭酸塩燃料電池Info
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- JPS61133566A JPS61133566A JP59255444A JP25544484A JPS61133566A JP S61133566 A JPS61133566 A JP S61133566A JP 59255444 A JP59255444 A JP 59255444A JP 25544484 A JP25544484 A JP 25544484A JP S61133566 A JPS61133566 A JP S61133566A
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- nickel electrode
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の属する技術分野〕
この発明は、アノードおよびカソードからなる一対のガ
ス拡散性電極と、これら電極に挾持された電解質タイル
を有する溶融炭酸塩燃料電池に関する。
ス拡散性電極と、これら電極に挾持された電解質タイル
を有する溶融炭酸塩燃料電池に関する。
溶融炭酸塩燃料電池（以下の本文ではＭＣＦＣと略記す
る）は動作温度が高く、腐食性の強い溶融炭酸塩を使用
していることによって、電極にも苛酷な責務が課せられ
ている。ＭＣＦＣ電極材料に対する一般的な要求特性を
まとめると以下のようになる。
る）は動作温度が高く、腐食性の強い溶融炭酸塩を使用
していることによって、電極にも苛酷な責務が課せられ
ている。ＭＣＦＣ電極材料に対する一般的な要求特性を
まとめると以下のようになる。
まずアノード電極は、
（１）ガス雰囲気に対して化学的に安定であること。
（２１耐熱性とくにクリープ強度が高いこと。
（３）運転時に耐焼結性があること（空孔率、空孔径の
経時費化がないこと）。
経時費化がないこと）。
（４１急激な電解質流人がなく、ガスと反応できること
。
。
１５＋電子伝導性が高いこと。
（６）安価であること。
次にカソード電極は、
（１）耐食性、耐酸化性があること。
（２）急激な電解質流人がなく、ガスと反応できること
。
。
（３）安価であること。
一般に、了ノード電極には多孔質のニッケル電極板が主
に用いられている。これはニッケルが耐食性と導電性を
バランスよく具備し、かつ安価なためである。
に用いられている。これはニッケルが耐食性と導電性を
バランスよく具備し、かつ安価なためである。
一方、カソード電極には多孔質の酸化ニッケルまたは、
ニッケル電極板が採用されている。、酸化ニッケル電極
板は耐食性に優れるという特長を有するが、電気抵抗が
大きいため電池の内部抵抗を病めて、電池の出力性能を
低下させる原因になりやすい。また、酸化ニッケル粉末
は高価でかつ難焼結性であるため、多孔質体の製造が難
しいという欠点をもっている。ニッケル電極板をカソー
ドに用いて電池を構成した場合は、電池の運転下で酸化
されて酸化ニッケルになるとともに電解質（Ｌｉ２Ｃ０
３）との反応でリチウム化される。この過程でニッケル
電極板が粉化崩壊したり、電極板内部に電解質が流入し
すぎてガス拡散性が低下して電池性能を劣化するという
問題が発生する場合もある。
ニッケル電極板が採用されている。、酸化ニッケル電極
板は耐食性に優れるという特長を有するが、電気抵抗が
大きいため電池の内部抵抗を病めて、電池の出力性能を
低下させる原因になりやすい。また、酸化ニッケル粉末
は高価でかつ難焼結性であるため、多孔質体の製造が難
しいという欠点をもっている。ニッケル電極板をカソー
ドに用いて電池を構成した場合は、電池の運転下で酸化
されて酸化ニッケルになるとともに電解質（Ｌｉ２Ｃ０
３）との反応でリチウム化される。この過程でニッケル
電極板が粉化崩壊したり、電極板内部に電解質が流入し
すぎてガス拡散性が低下して電池性能を劣化するという
問題が発生する場合もある。
従来、カソード電極に用いるニッケル電極板においては
、その触媒活性を高める観点から原料粉末はできる限り
細かいことが望しいとされている。
、その触媒活性を高める観点から原料粉末はできる限り
細かいことが望しいとされている。
また、ニッケル電極板の性状（空孔率、空孔径。
比表面積など）と電池性能の関係については経験的に次
のようなことが指摘されている。
のようなことが指摘されている。
（１）電極板の空孔径が小さいと電解質タイルからの電
解質の流入が多くなって、ガス拡散性を低下させやすい
。
解質の流入が多くなって、ガス拡散性を低下させやすい
。
（２）空孔率が小さい場合には、電解質との反応が阻害
されて電気抵抗が大きくなる。また反応面積を小さくす
るため、活性が低下しやずい。
されて電気抵抗が大きくなる。また反応面積を小さくす
るため、活性が低下しやずい。
＋３１を極板の空孔率および空孔径が大きくすぎると、
機械的強度が弱いため運転中に粉化崩壊の現象を生じや
すい。
機械的強度が弱いため運転中に粉化崩壊の現象を生じや
すい。
以上の事項は定性的なものであり、ＭＣＦＣの電池性能
を保証できるニッケル電極板の性状とくに空孔率、空孔
径などについて特定された数値は明らかにされていない
のが現状である。
を保証できるニッケル電極板の性状とくに空孔率、空孔
径などについて特定された数値は明らかにされていない
のが現状である。
本発明の目的は、前述した従来技術ではまだ不明である
ニッケル電極板の好ましい性状値を明らかにし、高活性
で安定な電池性能を発揮できるカソード電極で構成した
ＭＣＦＣを提供することにあるＯ 〔発明の要点〕 この目的を達成するため本発明は、アノード電極および
カソード電極とこれら電極で挾持された′Ｉｌｔ解質タ
イルとを有する燃料電池において、空孔率が５７．５〜
８０％および平均空孔亭径が２５〜７．０μ常の範囲で
あるニッケル電極板をカソード電極として用いることを
特徴とする。
ニッケル電極板の好ましい性状値を明らかにし、高活性
で安定な電池性能を発揮できるカソード電極で構成した
ＭＣＦＣを提供することにあるＯ 〔発明の要点〕 この目的を達成するため本発明は、アノード電極および
カソード電極とこれら電極で挾持された′Ｉｌｔ解質タ
イルとを有する燃料電池において、空孔率が５７．５〜
８０％および平均空孔亭径が２５〜７．０μ常の範囲で
あるニッケル電極板をカソード電極として用いることを
特徴とする。
本発明者は、カソード電極の性状と電池特性の定量的な
関係を明らかにする目的で、ニッケル電極板の空孔構造
に着目し、それとカソード単極特性の関係について研究
を行ない、本発明の目的を完結するに至った。その経過
と結果を以下に述べる。
関係を明らかにする目的で、ニッケル電極板の空孔構造
に着目し、それとカソード単極特性の関係について研究
を行ない、本発明の目的を完結するに至った。その経過
と結果を以下に述べる。
本発明では、電極板の空孔率と空孔径を制御するには、
ニッケル粉末の形状ができる限り球状で、その粒径範囲
は１〜１０μｍのものが好ましいと考えられたので、そ
の原料粉末としては前記条件をほぼ満足できる市販のカ
ーボニシニッケル粉末を採用することにした。
ニッケル粉末の形状ができる限り球状で、その粒径範囲
は１〜１０μｍのものが好ましいと考えられたので、そ
の原料粉末としては前記条件をほぼ満足できる市販のカ
ーボニシニッケル粉末を採用することにした。
ニッケル電極板の空孔率、空孔径は、造孔剤の添加、焼
結条件および焼結後の後加工などの方法を組み合せるこ
とで任意の値を選定した。また、ニッケル電極板の厚さ
は０．３〜０．４５ｍｍの範囲のものを使用した。そし
て、ニッケル電極板のカソード単極特性すなわち分極値
の測定を第１図に示す方法で行なった。
結条件および焼結後の後加工などの方法を組み合せるこ
とで任意の値を選定した。また、ニッケル電極板の厚さ
は０．３〜０．４５ｍｍの範囲のものを使用した。そし
て、ニッケル電極板のカソード単極特性すなわち分極値
の測定を第１図に示す方法で行なった。
す゛なわち第１図において、試料極（ニッケル電極板）
ｌ、ｉｔＭ質タイタイル２極（Ａｕ ） ３と参照極（
Ａｉｒ／Ｃ０２／Ａｕ ） ４および集電子としてのス
テンレス金網５を順次積層し、この上に押えとガス供給
のためのステンレスバイブロを置き□、これらを絶縁を
兼ねたアルミナ板７．８の間に配置して、ボルト、す、
トで締付けたのち、所定の温度に保持した！、気炉に挿
入する。その後、ステンレスパイプ７を通して反応ガス
を供給した状態でボテンシ口ガルバノスタ、ド９よりパ
ルス電流を付加し、電流付加時の電流−ｍ、圧関係を電
流計１０と電圧計１１で読みとり、それより分極値を算
出する。また、□ 分極値の測定は次の条件とした。■
温度＝６５０℃■ガス組成：Ａｉｒ＋３０％ＣＯ２■電
極板とタイルの大きさ：直径２５ ｍｍの円板 ■電解
質タイルの性状：ホウドブレス法で↓造したγ−リチウ
ムアルミネートと共晶組成電解質（４７，５Ｗ＋％Ｌ１
２ＣＯ３−５２，５ｗ十％に２Ｃ０３）の割合が閉封５
０（重量比）のもので厚さが２．０ ？ｌ１１１ 、か
さ密度が２．３３ｆ１Ｍ。
ｌ、ｉｔＭ質タイタイル２極（Ａｕ ） ３と参照極（
Ａｉｒ／Ｃ０２／Ａｕ ） ４および集電子としてのス
テンレス金網５を順次積層し、この上に押えとガス供給
のためのステンレスバイブロを置き□、これらを絶縁を
兼ねたアルミナ板７．８の間に配置して、ボルト、す、
トで締付けたのち、所定の温度に保持した！、気炉に挿
入する。その後、ステンレスパイプ７を通して反応ガス
を供給した状態でボテンシ口ガルバノスタ、ド９よりパ
ルス電流を付加し、電流付加時の電流−ｍ、圧関係を電
流計１０と電圧計１１で読みとり、それより分極値を算
出する。また、□ 分極値の測定は次の条件とした。■
温度＝６５０℃■ガス組成：Ａｉｒ＋３０％ＣＯ２■電
極板とタイルの大きさ：直径２５ ｍｍの円板 ■電解
質タイルの性状：ホウドブレス法で↓造したγ−リチウ
ムアルミネートと共晶組成電解質（４７，５Ｗ＋％Ｌ１
２ＣＯ３−５２，５ｗ十％に２Ｃ０３）の割合が閉封５
０（重量比）のもので厚さが２．０ ？ｌ１１１ 、か
さ密度が２．３３ｆ１Ｍ。
以上の方法で得た電流密度が２００ｍＡ／（Ｍｌ の
ときの分極値（Ｉｆ（フリー）を、ニッケル電極板の空
孔率で整理したのが第２図である。空孔率の増加にとも
なって分極値は低下し、７０〜８０％の空孔率で分極値
は最小値を示す。これは、空孔率の増加は触媒活性とガ
ス拡散性の向上に寄与するため良好な分極値を与えるも
のと考える。一方、空孔率が＆）９以上になると、分極
値は逆に増加傾向となるが、空孔率が８５ 、８７％の
分極値は６５および７５９ｎＶで、空孔率が６３〜６５
％のそれと同等の値であった。
ときの分極値（Ｉｆ（フリー）を、ニッケル電極板の空
孔率で整理したのが第２図である。空孔率の増加にとも
なって分極値は低下し、７０〜８０％の空孔率で分極値
は最小値を示す。これは、空孔率の増加は触媒活性とガ
ス拡散性の向上に寄与するため良好な分極値を与えるも
のと考える。一方、空孔率が＆）９以上になると、分極
値は逆に増加傾向となるが、空孔率が８５ 、８７％の
分極値は６５および７５９ｎＶで、空孔率が６３〜６５
％のそれと同等の値であった。
しかし、カソード単極試験後にこれらの電極板を観桜す
ると、電極机の一部で粉化崩壊の現象を認め、カソード
用ニッケル電極板の空孔惠の限度は閏％以下と判断され
た。
ると、電極机の一部で粉化崩壊の現象を認め、カソード
用ニッケル電極板の空孔惠の限度は閏％以下と判断され
た。
ところで、ＭＣＦＣの電池性能を低下させる要因としで
は、ガス組成、温度および電池構造などが同一条件であ
るならばアノードおよびカソード電極の分極、電解質タ
イルの内部抵抗および各部材間の接触抵抗などがあげら
れる。したがって、カソード用電極の分極値はできる限
り小さい方が望しいものであるが、本発明者は本発明を
なすにあたってカソード用ニッケル′！！極値の分極値
（電流密度が２００ｍＡ１０ｎｌ！の場合）は１００ｍ
Ｖ以下でなければならないとした。これは、ＭＣＦＣが
他の燃料電池１例えばリン酸型燃料電池などより優位性
を発揮し、新規の発電システムとして実用化を期すため
には、電流密度が１５０ ｍＡ／（ｍにおいて７５０ｎ
Ｖ以上の電池電圧を得る必要があるとされているからで
ある。この目標値はカソード電極の分極値が２００ ｍ
Ａ１０ＩＩｆの電流密度で１００ｍＶ以下であるならば
現在の技術水準で得ている他の電圧低下要因を考慮して
もほぼ達成できるとされているためである。
は、ガス組成、温度および電池構造などが同一条件であ
るならばアノードおよびカソード電極の分極、電解質タ
イルの内部抵抗および各部材間の接触抵抗などがあげら
れる。したがって、カソード用電極の分極値はできる限
り小さい方が望しいものであるが、本発明者は本発明を
なすにあたってカソード用ニッケル′！！極値の分極値
（電流密度が２００ｍＡ１０ｎｌ！の場合）は１００ｍ
Ｖ以下でなければならないとした。これは、ＭＣＦＣが
他の燃料電池１例えばリン酸型燃料電池などより優位性
を発揮し、新規の発電システムとして実用化を期すため
には、電流密度が１５０ ｍＡ／（ｍにおいて７５０ｎ
Ｖ以上の電池電圧を得る必要があるとされているからで
ある。この目標値はカソード電極の分極値が２００ ｍ
Ａ１０ＩＩｆの電流密度で１００ｍＶ以下であるならば
現在の技術水準で得ている他の電圧低下要因を考慮して
もほぼ達成できるとされているためである。
以上の設定条件にしたがえば、ニッケル電極板の空孔率
が５７．５％以下では１００ｆｒＬＶ以下の分極値は得
られないので、ニッケル電極板はこれ以上の空孔率を有
するものでなければならない。また、空孔率が閉％以上
でも１００ｍＶ以下の分極値を示すものもあるが、８０
％以上の空孔率のニッケル電極板は機械的強度も弱く、
粉化崩壊しやすいので、ガス配管のつまりなどのトラブ
ル要因となりやすいため不可である。
が５７．５％以下では１００ｆｒＬＶ以下の分極値は得
られないので、ニッケル電極板はこれ以上の空孔率を有
するものでなければならない。また、空孔率が閉％以上
でも１００ｍＶ以下の分極値を示すものもあるが、８０
％以上の空孔率のニッケル電極板は機械的強度も弱く、
粉化崩壊しやすいので、ガス配管のつまりなどのトラブ
ル要因となりやすいため不可である。
本発明では、更にニッケル電極板の平均空孔半径を水銀
圧入法で調べた。そして、空孔率と平均・空孔半径の関
係は第３図のようになり、両者はほぼ線形関係にあるこ
とを究明した。第３図において空孔率が５７．５％の平
均空孔半径は２６μ情、同じり＆）％では６．８５μｍ
となっている。これらの結果は、空孔率が５７．５〜８
０％でかつ平均空孔半径が２．５〜７，０４ｍの範囲の
ニッケル電極板であれば、タイルからの電解質の急激な
流入もなく触媒活性。
圧入法で調べた。そして、空孔率と平均・空孔半径の関
係は第３図のようになり、両者はほぼ線形関係にあるこ
とを究明した。第３図において空孔率が５７．５％の平
均空孔半径は２６μ情、同じり＆）％では６．８５μｍ
となっている。これらの結果は、空孔率が５７．５〜８
０％でかつ平均空孔半径が２．５〜７，０４ｍの範囲の
ニッケル電極板であれば、タイルからの電解質の急激な
流入もなく触媒活性。
ガス拡散性も向上して１００ｍＶ以下の分極値を保証で
きること示していると判断される。
きること示していると判断される。
次に、以上の本発明に関するニッケル電極板をカソード
に用いてＭＣＦＣを構成し、その電池性能を評価した。
に用いてＭＣＦＣを構成し、その電池性能を評価した。
ＭＣＦＣは、直径５０？ｌＩ、厚さ２．０１の前記の性
状をもつ電解質タイルを直径が３５ｔｎ鳳であるカソー
ドとアノード間に配置し、燃料量および酸化剤室を備え
、かつ集電子る−兼ねたノ・ウジングで電極板と′１解
質タイルを両面から押しつけた構造の単電池を構成した
。このような単電池に、燃料ガス組成は）（２＋２０％
Ｃ０２，酸化剤ガス組成はＡｉｒ＋３０％ＣＯ２からな
るガスを０．５ ｔｙｍ＝の流社で供給し、６５０Ｃで
電流−電圧関係を測定した。
状をもつ電解質タイルを直径が３５ｔｎ鳳であるカソー
ドとアノード間に配置し、燃料量および酸化剤室を備え
、かつ集電子る−兼ねたノ・ウジングで電極板と′１解
質タイルを両面から押しつけた構造の単電池を構成した
。このような単電池に、燃料ガス組成は）（２＋２０％
Ｃ０２，酸化剤ガス組成はＡｉｒ＋３０％ＣＯ２からな
るガスを０．５ ｔｙｍ＝の流社で供給し、６５０Ｃで
電流−電圧関係を測定した。
第４図に試験結果を示す。第４回の曲線４１は空孔率が
５７．５％〜８０％、平均空孔半径が２６〜６．８５μ
洛の範囲のニッケルを極根の測定結果であり、電流密度
が１５０ ｍＡ／１ｙｔｒｌのとき、７５０ ｍＶ以上
の電池電圧を得ている。曲線４２は空孔率９２．５％お
よび平均空孔半径８．５５μｍ９曲線４３は空孔率５２
．５％および平均空孔半径２．０μｍの性状をもつニッ
ケル電極板についての結果である。両者の電池性能は曲
線４１で示したニッケル電極板のそれより劣り、第２図
の結果と一致している。第４図より、単電池においてす
ぐれた電池性能を得るには、カソード電極の空孔率およ
び平均空孔半径を適正な範囲にする（ｌＯ） 必要があり、本発明で限定した性状値はその範囲を満た
しているものと考える。
５７．５％〜８０％、平均空孔半径が２６〜６．８５μ
洛の範囲のニッケルを極根の測定結果であり、電流密度
が１５０ ｍＡ／１ｙｔｒｌのとき、７５０ ｍＶ以上
の電池電圧を得ている。曲線４２は空孔率９２．５％お
よび平均空孔半径８．５５μｍ９曲線４３は空孔率５２
．５％および平均空孔半径２．０μｍの性状をもつニッ
ケル電極板についての結果である。両者の電池性能は曲
線４１で示したニッケル電極板のそれより劣り、第２図
の結果と一致している。第４図より、単電池においてす
ぐれた電池性能を得るには、カソード電極の空孔率およ
び平均空孔半径を適正な範囲にする（ｌＯ） 必要があり、本発明で限定した性状値はその範囲を満た
しているものと考える。
以上の説明から明らかなように本発明によれば、空孔率
および平均空孔半径を規定したニッケル電極板をカソー
ドに用いることで、電池性能にすぐれたＭＣＦＣを構成
することができる。また、二。
および平均空孔半径を規定したニッケル電極板をカソー
ドに用いることで、電池性能にすぐれたＭＣＦＣを構成
することができる。また、二。
ケル電極板の性状を定量的に明らかにしたので、電極板
の検査１品質管理水準の向上にも効果を発揮することが
できる。
の検査１品質管理水準の向上にも効果を発揮することが
できる。
第１図はニッケル電極板のカソード単極特性の測定方法
を示す斜視図、第２図は本発明に関するニッケル電極板
の分極値と空孔率の関係を示す線図、第３図はニッケル
電極板の空孔率と平均空孔半径の関係を示す線図、第４
図は本発明のニッケルを極板をカソードに用いて構成し
た単ｉｔ池での電流−電圧関係を示す線図である。 １：試料極、２：電解質タイル、３：対極（Ａｕ）、４
：参照極（Ａｉｒ／ＣＯ２／Ａｕ ）、５ニステンレス
金ｆｉ、６：ステンレスパイプ、７，８：アルミナ板、
９：ボテンシ璽ガルパノスク、ド、１０：電流計、１１
；電圧計、４１：空孔率が５７．５〜８０％の範囲にお
けるニッケル電極板の電流−電圧曲線、４２：空孔率９
２．５％のニッケル電極板の電流−電圧曲線、４３：空
孔率５２．５％のニッケル電極板の電流−電圧曲線。
を示す斜視図、第２図は本発明に関するニッケル電極板
の分極値と空孔率の関係を示す線図、第３図はニッケル
電極板の空孔率と平均空孔半径の関係を示す線図、第４
図は本発明のニッケルを極板をカソードに用いて構成し
た単ｉｔ池での電流−電圧関係を示す線図である。 １：試料極、２：電解質タイル、３：対極（Ａｕ）、４
：参照極（Ａｉｒ／ＣＯ２／Ａｕ ）、５ニステンレス
金ｆｉ、６：ステンレスパイプ、７，８：アルミナ板、
９：ボテンシ璽ガルパノスク、ド、１０：電流計、１１
；電圧計、４１：空孔率が５７．５〜８０％の範囲にお
けるニッケル電極板の電流−電圧曲線、４２：空孔率９
２．５％のニッケル電極板の電流−電圧曲線、４３：空
孔率５２．５％のニッケル電極板の電流−電圧曲線。
Claims (1)
- アノード電極およびカソード電極とこれら電極に挾持さ
れた電解質タイルとを有する燃料電池において、空孔率
が５７．５〜８０％および平均空孔半径が２．５〜７．
０μｍの範囲であるニッケル電極板をカソード電極とし
て用いることを特徴とする溶融炭酸塩燃料電池。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59255444A JPS61133566A (ja) | 1984-12-03 | 1984-12-03 | 溶融炭酸塩燃料電池 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59255444A JPS61133566A (ja) | 1984-12-03 | 1984-12-03 | 溶融炭酸塩燃料電池 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61133566A true JPS61133566A (ja) | 1986-06-20 |
Family
ID=17278850
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59255444A Pending JPS61133566A (ja) | 1984-12-03 | 1984-12-03 | 溶融炭酸塩燃料電池 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61133566A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1003862C2 (nl) * | 1996-08-23 | 1998-02-26 | Univ Delft Tech | Werkwijze voor het bedrijven van een gesmolten-carbonaat-brandstofcel, een brandstofcel en een brandstofcelstapel. |
| JP2008095160A (ja) * | 2006-10-13 | 2008-04-24 | Japan Envirotic Industry Co Ltd | 処理槽 |
-
1984
- 1984-12-03 JP JP59255444A patent/JPS61133566A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1003862C2 (nl) * | 1996-08-23 | 1998-02-26 | Univ Delft Tech | Werkwijze voor het bedrijven van een gesmolten-carbonaat-brandstofcel, een brandstofcel en een brandstofcelstapel. |
| WO1998008264A3 (en) * | 1996-08-23 | 1998-07-23 | Univ Delft Tech | Method of operating a molten carbonate fuel cell, a fuel cell, a fuel cell stack and an apparatus provided therewith |
| US6322916B1 (en) * | 1996-08-23 | 2001-11-27 | Technische Universiteit Delft | Method of operating a molten carbonate fuel cell, a fuel cell, a fuel cell stack and an apparatus provided therewith |
| JP2008095160A (ja) * | 2006-10-13 | 2008-04-24 | Japan Envirotic Industry Co Ltd | 処理槽 |
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