JPS61129249A - かさ歯車の製造方法 - Google Patents
かさ歯車の製造方法Info
- Publication number
- JPS61129249A JPS61129249A JP25103884A JP25103884A JPS61129249A JP S61129249 A JPS61129249 A JP S61129249A JP 25103884 A JP25103884 A JP 25103884A JP 25103884 A JP25103884 A JP 25103884A JP S61129249 A JPS61129249 A JP S61129249A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- forging
- die
- warm
- bevel gear
- sizing
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明はかさ歯車を鍛造により高精度に製造する方法に
関するものである。
関するものである。
従来の技術
この種のかさ歯車の製造方法としては、特開昭５９−１
５３５４０号などがある。
５３５４０号などがある。
発明が解決しようとする問題点
上記従来の技術の如く、温間型鍛造のみで歯形精度ＪＩ
Ｓ３級程度のかさ歯車を成形しようとすると、かさ歯車
量産連続成形の途中で僅かに金型の歯部がダしても斯様
な高精度を維持することが困難で、金型寿命が極めて短
い欠点がある。この傾向は加熱ブランクを閉塞型鍛造す
る場合はより顕著となる。即ち加熱ブランクと型との接
触時間が長く成シ型がダレやすいからである。
Ｓ３級程度のかさ歯車を成形しようとすると、かさ歯車
量産連続成形の途中で僅かに金型の歯部がダしても斯様
な高精度を維持することが困難で、金型寿命が極めて短
い欠点がある。この傾向は加熱ブランクを閉塞型鍛造す
る場合はより顕著となる。即ち加熱ブランクと型との接
触時間が長く成シ型がダレやすいからである。
そのため冷間サイジングが必要となり、生産コストが高
くなると共に、冷間サイジングを施しても量産において
歯形精度ＪＩＳａ級を維持するのは困難な状況であった
。
くなると共に、冷間サイジングを施しても量産において
歯形精度ＪＩＳａ級を維持するのは困難な状況であった
。
問題点を解決するための手段
加熱プラ／り７ａを型鍛造して歯型部８ａを成形し、次
いで該かさ歯車８ａ鍛造余熱状態のままかさ歯車８ａの
ピアスとサイジングを温間で同時に行う。
いで該かさ歯車８ａ鍛造余熱状態のままかさ歯車８ａの
ピアスとサイジングを温間で同時に行う。
作 用
温間ピアス時に温間コイニングを施すことで、型鍛造時
の歯形精度が低下した際にも、高歯形精度が維持される
。
の歯形精度が低下した際にも、高歯形精度が維持される
。
実 施 例
以下本発明を実施例に基づいて説明する。
第１図は本発明の一実施例における工程図、第２図ばか
さ歯車の温間型鍛造工程の要部の断面平面図、および第
３図と第４図は温間ピアス、温間サイジング工程の要部
の断面平面図である。
さ歯車の温間型鍛造工程の要部の断面平面図、および第
３図と第４図は温間ピアス、温間サイジング工程の要部
の断面平面図である。
かさ歯車の製造にあたり、まず熱間圧延棒鋼または伸直
したコイルなどの丸棒材１（ｌａ）を必要長さに切断２
（２ａ）してショツトブラストまたは酸洗によりス
ケールを除去３し、さらに３０００〜８５００Ｃの温度
範囲に高周波加熱し、金型又は核加：熟ブランク４ａに
対して水溶性カーボン油滑剤液を吹き付けまたは滴下な
どの方法で供給して湯量鍛造５゛にて而取りを成形する
と共に、該面取りブランク５ａが１００°〜３ｏｏ０ｃ
程度の温度範囲の政令余熱状態のまま、あらかじめ水槽
内に溜めた水；容性カーボン油滑剤液に浸し６、ブラン
ク６ａ表面にたとえば１０〜２０μ程度の油滑被膜を形
成する。
したコイルなどの丸棒材１（ｌａ）を必要長さに切断２
（２ａ）してショツトブラストまたは酸洗によりス
ケールを除去３し、さらに３０００〜８５００Ｃの温度
範囲に高周波加熱し、金型又は核加：熟ブランク４ａに
対して水溶性カーボン油滑剤液を吹き付けまたは滴下な
どの方法で供給して湯量鍛造５゛にて而取りを成形する
と共に、該面取りブランク５ａが１００°〜３ｏｏ０ｃ
程度の温度範囲の政令余熱状態のまま、あらかじめ水槽
内に溜めた水；容性カーボン油滑剤液に浸し６、ブラン
ク６ａ表面にたとえば１０〜２０μ程度の油滑被膜を形
成する。
次ぎに潤滑被膜が形成されたブランク６ａを、さらに高
周波加熱７によりたとえば２ｏｏ０Ｃ／分以上の加熱速
度で６５００〜９０００Ｃの温度範囲に加熱し、図示さ
れてないクランクプレスなどの設備にセットした金型に
装入して温間型鍛造８を行う０ この温間型鍛造８について詳細に説明すると、第２図左
半部に示されるように、ノックアウト１５とマンドレル
１６を孔内に配した下型１４のその孔内に加熱されたブ
ランク７ａを装入し、続いて第２図右手部に示されるよ
うに、歯型１３とマンドレル１２を有−する上型１１を
下降せしめ、上下型間でブランクを鍛造することにより
、かさ歯車８ａが成形される。なお上型１１のマンドレ
ル１２およびＦ型１４のノックアウト１５ば、歯形成形
および製品ノックアウトのために、おのおの上型１１お
よび下型１４に対して相対移動可能となっている。
周波加熱７によりたとえば２ｏｏ０Ｃ／分以上の加熱速
度で６５００〜９０００Ｃの温度範囲に加熱し、図示さ
れてないクランクプレスなどの設備にセットした金型に
装入して温間型鍛造８を行う０ この温間型鍛造８について詳細に説明すると、第２図左
半部に示されるように、ノックアウト１５とマンドレル
１６を孔内に配した下型１４のその孔内に加熱されたブ
ランク７ａを装入し、続いて第２図右手部に示されるよ
うに、歯型１３とマンドレル１２を有−する上型１１を
下降せしめ、上下型間でブランクを鍛造することにより
、かさ歯車８ａが成形される。なお上型１１のマンドレ
ル１２およびＦ型１４のノックアウト１５ば、歯形成形
および製品ノックアウトのために、おのおの上型１１お
よび下型１４に対して相対移動可能となっている。
次ぎに、歯形部８ｂを形成した歯車８ａを取り出し、か
さ歯車８ａが温間型鍛造余熱状態たとえばかさ歯車８ａ
が６００°〜８５０°Ｃ程度の余熱状態のまま、第３図
に示されるようにノックアウト３２を型彫り底部に臨ま
せた下型３０の孔内に装入する。
さ歯車８ａが温間型鍛造余熱状態たとえばかさ歯車８ａ
が６００°〜８５０°Ｃ程度の余熱状態のまま、第３図
に示されるようにノックアウト３２を型彫り底部に臨ま
せた下型３０の孔内に装入する。
続いてダイホルダ２７に外周が支持されると共に圧縮ス
プリング２６により常時下方に付勢された上型２０の下
降により、上型２０の型彫部２１でかさ歯車３ ａを押
圧した状態となり、ついで圧縮スプリング２６が圧縮さ
れることによりバンチ２２が上型２０に対し相対的に下
降してかさ歯車中央凹部９Ｃをピアスし、さらにパンチ
ホルダ２７の下面２５が上型２０の上面２３に当接して
上型２０を下方に押圧することにより、かさ歯車９ａに
サイジングが施される。
プリング２６により常時下方に付勢された上型２０の下
降により、上型２０の型彫部２１でかさ歯車３ ａを押
圧した状態となり、ついで圧縮スプリング２６が圧縮さ
れることによりバンチ２２が上型２０に対し相対的に下
降してかさ歯車中央凹部９Ｃをピアスし、さらにパンチ
ホルダ２７の下面２５が上型２０の上面２３に当接して
上型２０を下方に押圧することにより、かさ歯車９ａに
サイジングが施される。
このように温間を鍛造８後に同時に温間ピアスと温間サ
イジングを実施すると、温間型鍛造８の金型１１．１
＝１は２〜４倍μ上の金型寿命が得られ、また温間サイ
ジング９の金型２０．３０も従来の冷間サイジングと同
等程度の金型寿命が得られ、かつその金型寿命の間は所
望の高歯形精度が維持される。および穴あけによって発
生する鍛造品の変形を完全に防止することができる。
イジングを実施すると、温間型鍛造８の金型１１．１
＝１は２〜４倍μ上の金型寿命が得られ、また温間サイ
ジング９の金型２０．３０も従来の冷間サイジングと同
等程度の金型寿命が得られ、かつその金型寿命の間は所
望の高歯形精度が維持される。および穴あけによって発
生する鍛造品の変形を完全に防止することができる。
しかもこのようにして成形されたかさ歯車９；１は、サ
イジングに要するプレス機成形能力が冷間サイジングの
４〜５分の１程度と低いにもかかわらず歯面の面粗度が
８〜１０８と従来の冷間サイジングしたものの１１〜１
５８よりも良好となる。
イジングに要するプレス機成形能力が冷間サイジングの
４〜５分の１程度と低いにもかかわらず歯面の面粗度が
８〜１０８と従来の冷間サイジングしたものの１１〜１
５８よりも良好となる。
なお温間ピアスおよび温間サイジング後に取り出したか
さ歯車９ａは無酸化炉で規準された後に冷却され、所要
の機械加工および浸炭処理等が施される。
さ歯車９ａは無酸化炉で規準された後に冷却され、所要
の機械加工および浸炭処理等が施される。
効 果
以上のように本発明によれば、型鍛造後のかさ歯車鍛造
余熱状態の温間ピアス時に同時に温間サイジングを施し
歯形精度出しを行うことにより、かさ歯車型鍛造で無理
に高精度を維持させる必要が無いので金型寿命が長くな
シ、高歯形精度を維持しつつかさ歯車を高能率に生産で
きる。
余熱状態の温間ピアス時に同時に温間サイジングを施し
歯形精度出しを行うことにより、かさ歯車型鍛造で無理
に高精度を維持させる必要が無いので金型寿命が長くな
シ、高歯形精度を維持しつつかさ歯車を高能率に生産で
きる。
第１図は本発明の一実施例における工程図。第２図は第
１図におけるかさ歯車の温間鍛造工程の要部の断面平面
図。第３回分よび第４図は、温間ビ゛アス、温間サイジ
ング工程の要部の断面平面図である。 （記号の説明） ７ａ・−・・・加熱ブランク。８ａ・・・・・かさ歯車
。 ２０・・・・上 型。 ２２・・・・・パ ン
チ。 ３０・・・・下 型。 ３１・・・・歯 型
。 ３２・・・・・・ノックアウト。 特許出１頭人
１図におけるかさ歯車の温間鍛造工程の要部の断面平面
図。第３回分よび第４図は、温間ビ゛アス、温間サイジ
ング工程の要部の断面平面図である。 （記号の説明） ７ａ・−・・・加熱ブランク。８ａ・・・・・かさ歯車
。 ２０・・・・上 型。 ２２・・・・・パ ン
チ。 ３０・・・・下 型。 ３１・・・・歯 型
。 ３２・・・・・・ノックアウト。 特許出１頭人
Claims (1)
- 加熱ブランク７ａを型鍛造して歯形部８ｂを成形し、次
いで該かさ歯車８ａ鍛造余熱状態のままかさ歯車８ａの
ピアスとサイジングを温間で同時に行うことを特徴とす
るかさ歯車の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25103884A JPS61129249A (ja) | 1984-11-27 | 1984-11-27 | かさ歯車の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25103884A JPS61129249A (ja) | 1984-11-27 | 1984-11-27 | かさ歯車の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20213786A Division JPS6245441A (ja) | 1986-08-28 | 1986-08-28 | 鍛造品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61129249A true JPS61129249A (ja) | 1986-06-17 |
| JPH0431774B2 JPH0431774B2 (ja) | 1992-05-27 |
Family
ID=17216688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25103884A Granted JPS61129249A (ja) | 1984-11-27 | 1984-11-27 | かさ歯車の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61129249A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63273539A (ja) * | 1987-04-30 | 1988-11-10 | Musashi Seimitsu Ind Co Ltd | かさ歯車の製造方法 |
| US5516376A (en) * | 1993-05-26 | 1996-05-14 | Nissan Motor Co., Ltd. | Method of, and apparatus for manufacturing a gear with a central through hole |
| DE19630115A1 (de) * | 1995-07-27 | 1997-01-30 | Nissan Motor | Verfahren zum Herstellen eines Kegelrades |
| WO2005051565A1 (ja) * | 2003-11-26 | 2005-06-09 | Honda Motor Co., Ltd. | 鍛造成形方法及び装置 |
| CN103419002A (zh) * | 2013-07-31 | 2013-12-04 | 霍山汇能汽车零部件制造有限公司 | 大模数高凸台伞齿轮的温冷精密成形方法 |
| CN105945203A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-09-21 | 杨林 | 一种齿轮锻造加工用装置 |
| CN106391983A (zh) * | 2016-11-02 | 2017-02-15 | 贵州航飞精密制造有限公司 | 一种精准快速实现齿成型的加工方法及模具 |
| CN111687356A (zh) * | 2020-05-24 | 2020-09-22 | 江苏飞船股份有限公司 | 直伞锥齿轮温锻精密成形模具 |
-
1984
- 1984-11-27 JP JP25103884A patent/JPS61129249A/ja active Granted
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63273539A (ja) * | 1987-04-30 | 1988-11-10 | Musashi Seimitsu Ind Co Ltd | かさ歯車の製造方法 |
| US5516376A (en) * | 1993-05-26 | 1996-05-14 | Nissan Motor Co., Ltd. | Method of, and apparatus for manufacturing a gear with a central through hole |
| DE19630115A1 (de) * | 1995-07-27 | 1997-01-30 | Nissan Motor | Verfahren zum Herstellen eines Kegelrades |
| US5718774A (en) * | 1995-07-27 | 1998-02-17 | Nissan Motor Co., Ltd. | Method of producing bevel gear |
| DE19630115C2 (de) * | 1995-07-27 | 2000-06-15 | Nissan Motor | Verfahren zum Herstellen eines Kegelrades sowie kombinierte Pressenvorrichtung |
| WO2005051565A1 (ja) * | 2003-11-26 | 2005-06-09 | Honda Motor Co., Ltd. | 鍛造成形方法及び装置 |
| CN103419002A (zh) * | 2013-07-31 | 2013-12-04 | 霍山汇能汽车零部件制造有限公司 | 大模数高凸台伞齿轮的温冷精密成形方法 |
| CN105945203A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-09-21 | 杨林 | 一种齿轮锻造加工用装置 |
| CN106391983A (zh) * | 2016-11-02 | 2017-02-15 | 贵州航飞精密制造有限公司 | 一种精准快速实现齿成型的加工方法及模具 |
| CN111687356A (zh) * | 2020-05-24 | 2020-09-22 | 江苏飞船股份有限公司 | 直伞锥齿轮温锻精密成形模具 |
| CN111687356B (zh) * | 2020-05-24 | 2024-05-24 | 江苏飞船股份有限公司 | 直伞锥齿轮温锻精密成形模具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0431774B2 (ja) | 1992-05-27 |
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