JPS61120015A - 超音波流量計 - Google Patents
超音波流量計Info
- Publication number
- JPS61120015A JPS61120015A JP59240574A JP24057484A JPS61120015A JP S61120015 A JPS61120015 A JP S61120015A JP 59240574 A JP59240574 A JP 59240574A JP 24057484 A JP24057484 A JP 24057484A JP S61120015 A JPS61120015 A JP S61120015A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- propagation time
- fluid
- temperature
- flow rate
- ultrasonic
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/66—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by measuring frequency, phase shift or propagation time of electromagnetic or other waves, e.g. using ultrasonic flowmeters
- G01F1/667—Arrangements of transducers for ultrasonic flowmeters; Circuits for operating ultrasonic flowmeters
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は超音波流量計に関するものであり、さらに詳
しくは、流体の流れに所定の角度をもって超音波を順方
向および逆方向にそれぞれ送受波したときの各伝搬時間
の差ΔＴおよび両者の平均伝搬時間Ｔｏから、所定の演
算式を用いて流体の流量を測定するとともに、この測定
直から音速の平均伝搬時間および温度による測定誤差を
除去するようにした超音波流量針に関する。
しくは、流体の流れに所定の角度をもって超音波を順方
向および逆方向にそれぞれ送受波したときの各伝搬時間
の差ΔＴおよび両者の平均伝搬時間Ｔｏから、所定の演
算式を用いて流体の流量を測定するとともに、この測定
直から音速の平均伝搬時間および温度による測定誤差を
除去するようにした超音波流量針に関する。
かかる超音波流量計について、出願人は既に以下の如き
ものを提案している（特願昭５８−２０４８８６号）。
ものを提案している（特願昭５８−２０４８８６号）。
第４図は提案済み（以下、これを従来例という。）の超
音波流量計を示す構成図である。
音波流量計を示す構成図である。
この例では、超音波振動子１および１′がクサビ部材２
および２′にそれぞれ図示の如く取り付けられ、クサビ
部材２および２′は、流体６が流れる管をこの振動子の
一万から発せられる超音波が所定の角度θをもって横切
り、管４の内壁で反射した後他方の振動子に受信される
よう、管４の外側に略同−線上に並べて取り付けられ、
これによって超音波振動子１．クサビ部材２．管４の内
壁、流体６．管４の内壁、クサビ部材２′および超音波
振動子１′が互いに音響的に結合される。
および２′にそれぞれ図示の如く取り付けられ、クサビ
部材２および２′は、流体６が流れる管をこの振動子の
一万から発せられる超音波が所定の角度θをもって横切
り、管４の内壁で反射した後他方の振動子に受信される
よう、管４の外側に略同−線上に並べて取り付けられ、
これによって超音波振動子１．クサビ部材２．管４の内
壁、流体６．管４の内壁、クサビ部材２′および超音波
振動子１′が互いに音響的に結合される。
すなわち、超音波振動子１は、発信部５から実線位置に
ある切替スイッチ部６ａを介して入力される電気信号を
超音波に変換し、これを他方の超音波振動子１′に向け
て発振する。振動子１′では、受信した超音波を電気信
号に変換して出力する。受信及び時間計測回路７は、発
信部５からの発信々号と実線位置にある切替スイッチ部
６ｂを介して受信した振動子１′からの受信々号とくよ
って、超音波の伝搬時間Ｔ１を計測する。この計測時間
Ｔ１は、実線位置にある切替スイッチ部６Ｃを介して記
憶回路８に与えられ、記憶される。次にスイッチ６ａ
、６ｂおよび６Ｃを破線位置へと切り替え、振動子１′
を発信側、同じ（１を受信側とすることにより、上記と
は逆方向に超音波の発、受信を行ない、このときの超音
波の伝搬時間Ｔ２を測定し、もつ一方の記憶回路９に記
憶させる。
ある切替スイッチ部６ａを介して入力される電気信号を
超音波に変換し、これを他方の超音波振動子１′に向け
て発振する。振動子１′では、受信した超音波を電気信
号に変換して出力する。受信及び時間計測回路７は、発
信部５からの発信々号と実線位置にある切替スイッチ部
６ｂを介して受信した振動子１′からの受信々号とくよ
って、超音波の伝搬時間Ｔ１を計測する。この計測時間
Ｔ１は、実線位置にある切替スイッチ部６Ｃを介して記
憶回路８に与えられ、記憶される。次にスイッチ６ａ
、６ｂおよび６Ｃを破線位置へと切り替え、振動子１′
を発信側、同じ（１を受信側とすることにより、上記と
は逆方向に超音波の発、受信を行ない、このときの超音
波の伝搬時間Ｔ２を測定し、もつ一方の記憶回路９に記
憶させる。
ところで、振動子１から１′までの、流れに対する順方
向の超音波伝搬時間Ｔ１および振動子１′から１までの
逆方向の超音波伝搬時間Ｔ２は、流体中の伝搬時間をそ
れぞれｔ、、ｉ２とし、流体以外のクサビ部材や管壁に
おける伝搬時間をＴとすると、次式で表わすことができ
る。
向の超音波伝搬時間Ｔ１および振動子１′から１までの
逆方向の超音波伝搬時間Ｔ２は、流体中の伝搬時間をそ
れぞれｔ、、ｉ２とし、流体以外のクサビ部材や管壁に
おける伝搬時間をＴとすると、次式で表わすことができ
る。
Ｔ １＝ ｔ １＋τ ・・・・・
・（１）Ｔ２ ＝ ｔ２＋τ ・・
・・・・（２）したがって、その伝搬時間差ΔＴは次式
の如（求めることができる。
・（１）Ｔ２ ＝ ｔ２＋τ ・・
・・・・（２）したがって、その伝搬時間差ΔＴは次式
の如（求めることができる。
ΔＴ −Ｔ２− Ｔ。
−（１十τ）−（１，十τ）
−１２−１，・・・・・・（５）
いま、管４の内径をり、流体中の音速（超音波の伝搬速
度）をＣ１超音波の入射角をθ、管内の流速ｉＶとする
と、上記伝搬時間ｔ１ ＋ ｔ２ ｈ一般に次式の如く
表わされることが知られている。
度）をＣ１超音波の入射角をθ、管内の流速ｉＶとする
と、上記伝搬時間ｔ１ ＋ ｔ２ ｈ一般に次式の如く
表わされることが知られている。
したがって、ΔＴは次の如（なる。
こ−で、流体中の音速Ｃと管内の流速■とを比較すると
、流体が水の場合、Ｃは一般に１．０００〜１．６００
ｍ、／Ｓの範囲にあるのに対し、Ｖはｊｏｍ／Ｅｌ以下
である。したがって、 Ｃ” ＞＞ Ｖ”ｓｉｎ”θ となり、ΔＴは次の如（近代１することができる。
、流体が水の場合、Ｃは一般に１．０００〜１．６００
ｍ、／Ｓの範囲にあるのに対し、Ｖはｊｏｍ／Ｅｌ以下
である。したがって、 Ｃ” ＞＞ Ｖ”ｓｉｎ”θ となり、ΔＴは次の如（近代１することができる。
流体中の超音波音速Ｃが一定であれば、ｓｉｎθ／Ｃ”
ＣＯ５θ なる量は一定となり、ΔＴは流速■に比例する。
ＣＯ５θ なる量は一定となり、ΔＴは流速■に比例する。
したがって、ΔＴを計測することによって、流速Ｖおよ
びこれと所定の比例関係にある流量を計測することがで
きる。
びこれと所定の比例関係にある流量を計測することがで
きる。
ところで、上記（７）式においては、流体の音速Ｃが変
化しないときは、 ΔＴαＶ の関係が成り立つが、流体中の音速Ｃは流体の温度また
は圧力が変わることによって変化する。また、音速Ｃが
変化することにより反射・屈折に関するスネルの法則に
したがって角度θも変化するため、音速Ｃが変化すると
流速Ｖの計測値に誤差が生じる。特に、流体が常温から
高温（３ａａ℃位ンまで変化するとか、管の厚みが大き
い場合には、音速Ｃの変化による影響も大きくなり、計
測誤差が大となる。そこで、上記（７）式を次式の如く
変形する。
化しないときは、 ΔＴαＶ の関係が成り立つが、流体中の音速Ｃは流体の温度また
は圧力が変わることによって変化する。また、音速Ｃが
変化することにより反射・屈折に関するスネルの法則に
したがって角度θも変化するため、音速Ｃが変化すると
流速Ｖの計測値に誤差が生じる。特に、流体が常温から
高温（３ａａ℃位ンまで変化するとか、管の厚みが大き
い場合には、音速Ｃの変化による影響も大きくなり、計
測誤差が大となる。そこで、上記（７）式を次式の如く
変形する。
いま、流体が静止しているもの（Ｖ−０）とすると、上
記（４）および（５）式より、となり、１．＝１２とな
る。そこで ＴＩ ＝ Ｔ２ ””ｒ。
記（４）および（５）式より、となり、１．＝１２とな
る。そこで ＴＩ ＝ Ｔ２ ””ｒ。
とお（と、先の（１） 、 （２）式より、となり、こ
れを変形すると、 が得られる。この（１１）式を（７）式に代入すると、
５ｉａ２θ −−（Ｔ ｏ−７戸・■ ・・・・・・（１２）とな
り、 が得られる。こ〜で、流体が流れているときには、とし
て近似的にＴｏを求めることができ、上記（１３）式は
Ｖ←０のときも成立する。つまり、この（１３）式にお
いて、ΔＴ、’ｒｏはさておき、角度θおよびτを計測
できれば所定の演算装置を用いて流速Ｖを求めることが
できるが、この角度θおよび流体以外の部分における伝
搬時間τをそれぞれ独立に計測することは、必ずしも容
易ではない。
れを変形すると、 が得られる。この（１１）式を（７）式に代入すると、
５ｉａ２θ −−（Ｔ ｏ−７戸・■ ・・・・・・（１２）とな
り、 が得られる。こ〜で、流体が流れているときには、とし
て近似的にＴｏを求めることができ、上記（１３）式は
Ｖ←０のときも成立する。つまり、この（１３）式にお
いて、ΔＴ、’ｒｏはさておき、角度θおよびτを計測
できれば所定の演算装置を用いて流速Ｖを求めることが
できるが、この角度θおよび流体以外の部分における伝
搬時間τをそれぞれ独立に計測することは、必ずしも容
易ではない。
しかしながら、Ｔｏと１／５ｉｎ２θおよび１／（ｓｕ
２θ・（Ｔｏ−τ）１〕との間にはそれぞれ第５図およ
び第６図の如き関係が成立し、これは温度、圧力等の条
件にか〜わりなく成立することが確かめられている。し
たがって、第４図の如く、演算部１０にて伝搬時間差Δ
Ｔを求める一方、演算部１１にて平均伝搬時間Ｔｏを求
め、この演算１１ＬＴｏから関数発生器やＲＯＭ等を用
いて１／（ｓｉａ２θ・（Ｔｏ−丁）１〕の値を求め、
演算部１２１Ｃおいてこの［！にΔＴを乗算した後、演
算部１３にて所定のスケールファクタ（換算係数）を考
慮することにより、流体の流速■または流量Ｑを求める
ことができる。
２θ・（Ｔｏ−τ）１〕との間にはそれぞれ第５図およ
び第６図の如き関係が成立し、これは温度、圧力等の条
件にか〜わりなく成立することが確かめられている。し
たがって、第４図の如く、演算部１０にて伝搬時間差Δ
Ｔを求める一方、演算部１１にて平均伝搬時間Ｔｏを求
め、この演算１１ＬＴｏから関数発生器やＲＯＭ等を用
いて１／（ｓｉａ２θ・（Ｔｏ−丁）１〕の値を求め、
演算部１２１Ｃおいてこの［！にΔＴを乗算した後、演
算部１３にて所定のスケールファクタ（換算係数）を考
慮することにより、流体の流速■または流量Ｑを求める
ことができる。
上述の如き従来方式にも、以下の如き問題点がある。
すなわち、水中の超音波の伝搬速度Ｃは、水温が約７０
℃のとき最も速く、水温がそれより高（ても低くても音
速Ｃは第７図の如く遅くなる。このため、伝搬時間Ｔ１
＊ Ｔ２および平均伝搬時間Ｔｏは、水温７０℃付近で
最小となる。したがって、流体の圧力が一定のもとて流
体の水温が決定すれば伝搬時間Ｔｏを一義的に決めるこ
とができるが、逆に平均伝搬時間Ｔｏが決まったとして
も、これと対応する水温は第８図のａ、ｂの如く２ケ所
あるため、水温を一義的に決定することができない。つ
まり、上述の如く第５図および第６図の如き特性曲線を
用いて音速Ｃの補正を行なう場合、Ｔｏの成る１点に対
して補正係数（Ｘ、Ｙ）が２点となる領域（第５図のＲ
１および第６図のＲ２参照）が存在するため、いずれの
値を用いて補正すべきかを判断することができないとい
う問題が残されていることになる。このことは、超音波
流量計を常温から高温域（３００℃位）の広い範囲で使
用する場合の障害ともなることから、しかるべき手当て
をしておくことが望ましい。
℃のとき最も速く、水温がそれより高（ても低くても音
速Ｃは第７図の如く遅くなる。このため、伝搬時間Ｔ１
＊ Ｔ２および平均伝搬時間Ｔｏは、水温７０℃付近で
最小となる。したがって、流体の圧力が一定のもとて流
体の水温が決定すれば伝搬時間Ｔｏを一義的に決めるこ
とができるが、逆に平均伝搬時間Ｔｏが決まったとして
も、これと対応する水温は第８図のａ、ｂの如く２ケ所
あるため、水温を一義的に決定することができない。つ
まり、上述の如く第５図および第６図の如き特性曲線を
用いて音速Ｃの補正を行なう場合、Ｔｏの成る１点に対
して補正係数（Ｘ、Ｙ）が２点となる領域（第５図のＲ
１および第６図のＲ２参照）が存在するため、いずれの
値を用いて補正すべきかを判断することができないとい
う問題が残されていることになる。このことは、超音波
流量計を常温から高温域（３００℃位）の広い範囲で使
用する場合の障害ともなることから、しかるべき手当て
をしておくことが望ましい。
〔問題点を解決するための手段および作用〕流体の音速
は温度によっても変化することから、超音波の管材中の
伝搬時間から間接的に流体の温度を求める手段を設け、
この温度情報から音速補正回路の出力を選択することに
より、流体温度が常温から高温（３００℃位）まで変化
しても、流速、流量を正確に計測しうるようにしたもの
である。
は温度によっても変化することから、超音波の管材中の
伝搬時間から間接的に流体の温度を求める手段を設け、
この温度情報から音速補正回路の出力を選択することに
より、流体温度が常温から高温（３００℃位）まで変化
しても、流速、流量を正確に計測しうるようにしたもの
である。
第１図はこの発明の実施例を示す構成図であり、第５図
と同じものについては同一の符号を付して示している。
と同じものについては同一の符号を付して示している。
第１図からも明らかなよ５に、この実施例は管材４中を
図示の如き経路ｔで伝搬する超音波の伝搬時間Ｔｐを計
測する計測回路１４を設けた点が特徴である。この場合
、クサビや超音波振動子は新たに設ける必要はなく、従
来からおるものをそのま〜使用して管材中を伝搬する超
音波信号の伝搬時間Ｔ−′を求めることができる。なお
、かかる超音波信号はこれ迄はノイズとして処理されて
いたものであるが、こ−ではこれを積極的に利用するよ
うにする。また、上記伝搬時間Ｔ、の計測を受信及び時
間計測回路７によって行なうことにより省略することが
できる。−万、管材すなわちバイブ４としては鉄まだは
塩ビ等が用いられ、鉄材中の音速Ｃ３は第２図の如く、
温度の上昇によって下降する特性をもつことが知られて
いる。そして、この管材中の音速は圧力の変化による影
響を受けないことから、管材中の超音波の伝搬時間Ｔ。
図示の如き経路ｔで伝搬する超音波の伝搬時間Ｔｐを計
測する計測回路１４を設けた点が特徴である。この場合
、クサビや超音波振動子は新たに設ける必要はなく、従
来からおるものをそのま〜使用して管材中を伝搬する超
音波信号の伝搬時間Ｔ−′を求めることができる。なお
、かかる超音波信号はこれ迄はノイズとして処理されて
いたものであるが、こ−ではこれを積極的に利用するよ
うにする。また、上記伝搬時間Ｔ、の計測を受信及び時
間計測回路７によって行なうことにより省略することが
できる。−万、管材すなわちバイブ４としては鉄まだは
塩ビ等が用いられ、鉄材中の音速Ｃ３は第２図の如く、
温度の上昇によって下降する特性をもつことが知られて
いる。そして、この管材中の音速は圧力の変化による影
響を受けないことから、管材中の超音波の伝搬時間Ｔ。
を計測することによって、その音速がわかり、この音速
から第２図の如き関係にある温度を一義的に求めること
が可能となる。このようにして温度がわかれば、先の第
５図、第６図の補正カーブについて、■〜＠、＠〜θと
Φ〜Ｇ、θ〜■のいずれを用いるかを決定することがで
きる。例えば、流体温度が０〜７０°Ｃの範囲では■〜
ｏ、ｅｂ〜θが、また、７０〜３００℃の範囲では（９
〜θ、ｅ〜■のカーブがそれぞれ用いられることになる
。
から第２図の如き関係にある温度を一義的に求めること
が可能となる。このようにして温度がわかれば、先の第
５図、第６図の補正カーブについて、■〜＠、＠〜θと
Φ〜Ｇ、θ〜■のいずれを用いるかを決定することがで
きる。例えば、流体温度が０〜７０°Ｃの範囲では■〜
ｏ、ｅｂ〜θが、また、７０〜３００℃の範囲では（９
〜θ、ｅ〜■のカーブがそれぞれ用いられることになる
。
なお、第５図または第６図の如き特性を関数発生器また
は半固定メモ！Ｊ （ＦＬＯＭ ）等を用いて取り出す
タイプのものであれば、これらの出力を温度および平均
伝搬時間Ｔｏの関数として選択し得るようにしておくこ
とにより、容易に取り出すことができる。
は半固定メモ！Ｊ （ＦＬＯＭ ）等を用いて取り出す
タイプのものであれば、これらの出力を温度および平均
伝搬時間Ｔｏの関数として選択し得るようにしておくこ
とにより、容易に取り出すことができる。
このように、管材中を伝搬する超音波の伝搬時間Ｔｐを
計測することにより、新たに流体温度計測用の素子を設
げることなく流体の温度を求めることが可能でちり、し
たがって、流体温度の賀化によって音速が変化しても、
流速、流−３ｋを正しく計測することができる。
計測することにより、新たに流体温度計測用の素子を設
げることなく流体の温度を求めることが可能でちり、し
たがって、流体温度の賀化によって音速が変化しても、
流速、流−３ｋを正しく計測することができる。
以上では、超音波の反射を利用するようにしたが、次の
如くすることも可能である。
如くすることも可能である。
第３図はこの発明の他の実施例を示す構成図である。こ
れは、超音波を直接送受信し計測する系を２系統（Ａ、
Ｂブロック）設げた、いわゆる２測線計測する例である
。基本的には第１図に示すものと同じであるが、各基（
人、Ｂ７′ロツクンの出力を平均する平均値演算部１５
を設けることによって、より高精度の計測を可能とする
ものであり、場合によってはもう１つ別の系を付加する
こともできる。この場合の伝搬時間Ｔｐの計測は振動子
１ａと１ｂまたは１ ａ／と１ｂ’の間で行なわれ、こ
れらの点を除けば第１図と同様であるので、これ以上の
説明は省略する。
れは、超音波を直接送受信し計測する系を２系統（Ａ、
Ｂブロック）設げた、いわゆる２測線計測する例である
。基本的には第１図に示すものと同じであるが、各基（
人、Ｂ７′ロツクンの出力を平均する平均値演算部１５
を設けることによって、より高精度の計測を可能とする
ものであり、場合によってはもう１つ別の系を付加する
こともできる。この場合の伝搬時間Ｔｐの計測は振動子
１ａと１ｂまたは１ ａ／と１ｂ’の間で行なわれ、こ
れらの点を除けば第１図と同様であるので、これ以上の
説明は省略する。
この発明によれば、以下の如き利点または効果を期待す
ることができる。
ることができる。
１）温度、圧力を別個のセンサで計測して補正する方法
も考えられるが、この場合は検出時間のズレによる誤差
が生じ、特に急激な温度変化に対しては誤差が大きくな
る。これに対し、この発明では流量の基本となる伝搬時
間差ΔＴと、補正のための基本となる平均伝搬時間ＴＯ
および管材中の伝搬時間Ｔｒ）とが常に同時に計測され
るため、検出時間のズレによる誤差は生じない。
も考えられるが、この場合は検出時間のズレによる誤差
が生じ、特に急激な温度変化に対しては誤差が大きくな
る。これに対し、この発明では流量の基本となる伝搬時
間差ΔＴと、補正のための基本となる平均伝搬時間ＴＯ
および管材中の伝搬時間Ｔｒ）とが常に同時に計測され
るため、検出時間のズレによる誤差は生じない。
２）温度計をわざわざ設けなくても、流体の温度計測が
可能である。
可能である。
５）精度は余り期待できないが、圧力信号を取り出すこ
とができる。
とができる。
４）この発明の他の実、施例に示す如き２測線計測を行
なうことにより、管内流体の偏流による計測誤差を啄め
て小さくすることができる。
なうことにより、管内流体の偏流による計測誤差を啄め
て小さくすることができる。
第１図はこの発明の実施例を示す構成図 第２図は流体
温度と鉄中の音速との関係を示すグラフ、第３図はこの
発明の他の実施例を示す構成図、第４図は超音波流量計
の従来例を示す構成図、第５図は平均伝搬時間Ｔｏと１
／ｓｉｎ ２θとの関係を示すグラフ、第６図は平均
伝搬時間ＴＯと補正係数との関係を示すグラフ、第７図
は水温と水中音速との関係を示すグラフ、第８図は水温
と平均伝搬時間Ｔｏとの関係を示すグラフでちる。 符号説明 １．１’ ＋ ｉａｔ １ａ’ 、１ｂ＋ ｊｂ’
”・・”超音波振動子、２ ＋ ２’ ｒ ２ａ ｒ
２ａ’ 、 ２ｂ 、 ２ｂ’・・・・・・クサビ部材
、３・・・・・・流体、４・・・・・・管材（）（イブ
）、５・・・・・・発信部、６ａ ｊ ６ｂ 、６Ｃ・
・・・・・切替スイッチ部、７・・・・・・受信及び時
間計測部、８，９・・・・・・記憶回路、１０・・・・
・・時間差（ΔＴ）演算部、１１・・・・・・平均伝搬
時間（ＴＯ）演算部、１２・・・・・・音速補正演算部
、１３・・・・・・スケールファクタ演算部、１４・・
・・・・管材伝搬時間計測回路、１５・・・・・・平均
値演算部。 Ｍ１図 冨 ２２ 第 ３ 図 第 ４ 図 ＠ ５ 図 薯８図 水清
温度と鉄中の音速との関係を示すグラフ、第３図はこの
発明の他の実施例を示す構成図、第４図は超音波流量計
の従来例を示す構成図、第５図は平均伝搬時間Ｔｏと１
／ｓｉｎ ２θとの関係を示すグラフ、第６図は平均
伝搬時間ＴＯと補正係数との関係を示すグラフ、第７図
は水温と水中音速との関係を示すグラフ、第８図は水温
と平均伝搬時間Ｔｏとの関係を示すグラフでちる。 符号説明 １．１’ ＋ ｉａｔ １ａ’ 、１ｂ＋ ｊｂ’
”・・”超音波振動子、２ ＋ ２’ ｒ ２ａ ｒ
２ａ’ 、 ２ｂ 、 ２ｂ’・・・・・・クサビ部材
、３・・・・・・流体、４・・・・・・管材（）（イブ
）、５・・・・・・発信部、６ａ ｊ ６ｂ 、６Ｃ・
・・・・・切替スイッチ部、７・・・・・・受信及び時
間計測部、８，９・・・・・・記憶回路、１０・・・・
・・時間差（ΔＴ）演算部、１１・・・・・・平均伝搬
時間（ＴＯ）演算部、１２・・・・・・音速補正演算部
、１３・・・・・・スケールファクタ演算部、１４・・
・・・・管材伝搬時間計測回路、１５・・・・・・平均
値演算部。 Ｍ１図 冨 ２２ 第 ３ 図 第 ４ 図 ＠ ５ 図 薯８図 水清
Claims (1)
- 流体の流れに所定の角度をもつて超音波を順方向および
逆方向にそれぞれ送受波することによりその伝搬時間の
差および両者の平均伝搬時間ならびに該平均伝搬時間と
所定の関数関係にある補正量を求め、伝搬時間差を用い
て演算される流量を該補正量にて補正して流量を計測す
る超音波流量計であつて、超音波の流体の流れを経由せ
ずに伝搬する伝搬時間から流体の温度を計測する温度計
測手段を備え、該温度により前記補正量を決定して流量
を計測することを特徴とする超音波流量計。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59240574A JPS61120015A (ja) | 1984-11-16 | 1984-11-16 | 超音波流量計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59240574A JPS61120015A (ja) | 1984-11-16 | 1984-11-16 | 超音波流量計 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61120015A true JPS61120015A (ja) | 1986-06-07 |
Family
ID=17061544
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59240574A Pending JPS61120015A (ja) | 1984-11-16 | 1984-11-16 | 超音波流量計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61120015A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0598720A1 (en) * | 1991-08-14 | 1994-06-01 | Rockwell International Corp | EXTERNAL FLOW DETECTION SYSTEM. |
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1984
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