JPS61117253A - 熱間加工性に優れる溶接構造用マルテンサイト系ステンレス鋼 - Google Patents
熱間加工性に優れる溶接構造用マルテンサイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS61117253A JPS61117253A JP23847384A JP23847384A JPS61117253A JP S61117253 A JPS61117253 A JP S61117253A JP 23847384 A JP23847384 A JP 23847384A JP 23847384 A JP23847384 A JP 23847384A JP S61117253 A JPS61117253 A JP S61117253A
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- Japan
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- stainless steel
- martensitic stainless
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、熱間加工性に優れる溶接構造用マルテンサイ
ト系ステンレス鋼に関するものである。
ト系ステンレス鋼に関するものである。
(従来の技術)
マルテンサイト系ステンレス鋼としては、JISに規定
されている5US410.5US420J□、 5U
S420J2などが一般に知られているが、これらの鋼
は溶接性が悪く、溶接熱影響部の靭性が劣るため溶接構
造用としてはほとんど使用されていない。
されている5US410.5US420J□、 5U
S420J2などが一般に知られているが、これらの鋼
は溶接性が悪く、溶接熱影響部の靭性が劣るため溶接構
造用としてはほとんど使用されていない。
その理由は侵入型元素であるCおよびNが高いため溶接
割れ感受性が高く、溶接の際200〜400Cの予熱を
必要とするばかりでなく、さらに溶接熱影響部が硬く、
かつ脆くなるので、靭性回復のため700〜760Cの
後熱処理を必要とするからである。
割れ感受性が高く、溶接の際200〜400Cの予熱を
必要とするばかりでなく、さらに溶接熱影響部が硬く、
かつ脆くなるので、靭性回復のため700〜760Cの
後熱処理を必要とするからである。
一方最近、精錬技術の著しい進歩によりステンレス鋼中
のC,Nを比較的容易かつ安価に低減させることができ
るようになり、この種の技術を用いて溶接割れ感受性が
低く、シかも溶接熱影響部の靭性に優れた溶接構造用マ
ルテンサイト系ステンレス鋼が特公昭51−13463
号および特公昭57−28738号によって知られてい
る。
のC,Nを比較的容易かつ安価に低減させることができ
るようになり、この種の技術を用いて溶接割れ感受性が
低く、シかも溶接熱影響部の靭性に優れた溶接構造用マ
ルテンサイト系ステンレス鋼が特公昭51−13463
号および特公昭57−28738号によって知られてい
る。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしながらこのような溶接構造用マルテンサイト系ス
テンレス鋼はCおよびNを著しく低下させているため、
製造工程中において鋼塊あるいはスラブを高温加熱した
際にオーステナイト地に熱間加工性を悪化させるフェラ
イトが生成し易くなるという欠点がある。従って圧延条
件の苛酷な圧延機により熱間圧延を行うと、著しい耳割
れや面割れが発生し歩留低下によるコストアップが避け
られなかった。
テンレス鋼はCおよびNを著しく低下させているため、
製造工程中において鋼塊あるいはスラブを高温加熱した
際にオーステナイト地に熱間加工性を悪化させるフェラ
イトが生成し易くなるという欠点がある。従って圧延条
件の苛酷な圧延機により熱間圧延を行うと、著しい耳割
れや面割れが発生し歩留低下によるコストアップが避け
られなかった。
(問題点を解決するための手段)
本発明は、従来の溶接構造用マルテンサイト系ステンレ
ス鋼の有する欠点を除去、改善した溶接構造用マルテン
サイト系ステンレス鋼を提供することを目的とするもの
であり1%許請求の範囲記゛)載のステンレス鋼を提供
することによって前記目′的を達成することができる。
ス鋼の有する欠点を除去、改善した溶接構造用マルテン
サイト系ステンレス鋼を提供することを目的とするもの
であり1%許請求の範囲記゛)載のステンレス鋼を提供
することによって前記目′的を達成することができる。
すなわち本発明は、c o、osチ以下、N0.03以
下、 ((、’+N) 0.06%以下+ 8t
0.5%以下、 Mn 1.0超え5チ以下。
下、 ((、’+N) 0.06%以下+ 8t
0.5%以下、 Mn 1.0超え5チ以下。
Ni 0.1〜3.0%、 Cr 10〜15%、At
0802〜0.3%を含有し、かつ下記の式を満足し、
残部実質的にFeよりなる熱間加工性に優れる溶接構造
用マルテンサイト系ステンレス鋼: 420(%C)+470(1N)+23(e%Ni)+
6 (4Mn) −H,5(%0r)−11,5(l
i)−52(%AZ)+ 189≧95 に関する。
0802〜0.3%を含有し、かつ下記の式を満足し、
残部実質的にFeよりなる熱間加工性に優れる溶接構造
用マルテンサイト系ステンレス鋼: 420(%C)+470(1N)+23(e%Ni)+
6 (4Mn) −H,5(%0r)−11,5(l
i)−52(%AZ)+ 189≧95 に関する。
次に本発明の詳細な説明する。
本発明者らは、従来の溶接構造用マルテンサイト系ステ
ンレス鋼にあっては溶接割れ感受性の低下ならびに溶接
熱影響部の靭性向上を確保するためにCを0.03−以
下、Nを0.01%以下にすることが必須条件となって
おり、かかる条件は逆に熱間加工性の劣化を招いていた
ことから、上記3つの特性を兼備する溶接構造用マルテ
ンサイト系ステンレス鋼の開発研究を重ねて、本発明合
金を新規に知見するに至った。
ンレス鋼にあっては溶接割れ感受性の低下ならびに溶接
熱影響部の靭性向上を確保するためにCを0.03−以
下、Nを0.01%以下にすることが必須条件となって
おり、かかる条件は逆に熱間加工性の劣化を招いていた
ことから、上記3つの特性を兼備する溶接構造用マルテ
ンサイト系ステンレス鋼の開発研究を重ねて、本発明合
金を新規に知見するに至った。
本発明は下記の知見に基づくものである。
1)溶接割れ感受性の低下および溶接熱影響部の靭性改
善に対してはAA添加が極めて効果がある。
善に対してはAA添加が極めて効果がある。
1) LかもAt添加によってCおよびNの許容量が
拡大し、この結果鋼塊又は連続鋳造スラブの熱間加工性
を害する高温加熱時のフェライト生成が防止できる。
拡大し、この結果鋼塊又は連続鋳造スラブの熱間加工性
を害する高温加熱時のフェライト生成が防止できる。
II) 鋼塊または連続鋳造スラブの高温加熱時に生
成するフェライト量に対し、上記CおよびN以外の元素
も影響があるが、優れた熱間加工性を維持するためには
次式により規定されるインデックスkを95以上にする
必要がある。
成するフェライト量に対し、上記CおよびN以外の元素
も影響があるが、優れた熱間加工性を維持するためには
次式により規定されるインデックスkを95以上にする
必要がある。
k = 4zo(Se) + 470(%N) + 2
3(*Ni) +6 (%Mn) −11,5(tsC
r) −11,5(18i) −52(チ入t) +
189 次に本発明において成分組成を限定する理由を説明する
。
3(*Ni) +6 (%Mn) −11,5(tsC
r) −11,5(18i) −52(チ入t) +
189 次に本発明において成分組成を限定する理由を説明する
。
Cは溶接割れ感受性を低減させ、かつ溶接熱影響部の靭
性を付与させるため、Cを0.05%以下に限定する必
要がある。
性を付与させるため、Cを0.05%以下に限定する必
要がある。
NはCと同様の理由により0.03 %以下に限定する
必要がある。
必要がある。
また、CおよびNの単独作用以外に両者が複合したとき
に、上記の性質に悪影響を及ぼさないようにC+Nを0
.06%に限定する必要がある。
に、上記の性質に悪影響を及ぼさないようにC+Nを0
.06%に限定する必要がある。
Slは高温においてフェライト生成量を増加させて熱間
加工性を害するので、できるだけ低くすることが好まし
いが、脱酸のため5tt−使用するので若干の混入は避
けられないがStは0.5%以下にする必要がある。
加工性を害するので、できるだけ低くすることが好まし
いが、脱酸のため5tt−使用するので若干の混入は避
けられないがStは0.5%以下にする必要がある。
嵐は溶接熱影響部の靭性および熱間加工性の改善に寄与
する元素であるので、馳は1.0%より多くする必要が
あり、一方5第より多いと逆に熱間加工性の劣化を招く
ので5%以下にする必要がある。
する元素であるので、馳は1.0%より多くする必要が
あり、一方5第より多いと逆に熱間加工性の劣化を招く
ので5%以下にする必要がある。
Ntは庵と同様に溶接熱影響部の靭性および熱間加工性
の改善に寄与する元素であるが、0.1%よゆ少ないと
上記特性が得られず、一方3.0≦よりi〈ても上記特
性の向上はみられず、しかもコストの上昇を招くので、
N1は0.1〜3.0−の範囲内にする必要がある。
の改善に寄与する元素であるが、0.1%よゆ少ないと
上記特性が得られず、一方3.0≦よりi〈ても上記特
性の向上はみられず、しかもコストの上昇を招くので、
N1は0.1〜3.0−の範囲内にする必要がある。
Crは溶接熱影響部の靭性および熱間加工性を害するの
で、これらの点からは低いことが好ましいが、−万両食
性を維持する九めにはCrの添加が必要であるのでCr
は10%以上添加する必要があリ、一方15%より多い
と高温下(おいて生成するフェライトを抑制するため高
価なNtおよび/lたはMnt−多量に添加することが
必要となるばかりでなく、間接的に熱間加工性が劣化す
る要因となるので、Crは10〜15%の範囲内にする
必要があるO 紅は溶接割れ感受性の低下および溶接熱影響部の靭性改
善に極めて効果のある元素であり、紅は0.02%より
少ないと上記効果は得られず、一方0.3%より多いと
逆に溶接熱影響部にフェライトが生成して脆くなるので
、紅は0.02〜0.3%の範囲内にする必要がある。
で、これらの点からは低いことが好ましいが、−万両食
性を維持する九めにはCrの添加が必要であるのでCr
は10%以上添加する必要があリ、一方15%より多い
と高温下(おいて生成するフェライトを抑制するため高
価なNtおよび/lたはMnt−多量に添加することが
必要となるばかりでなく、間接的に熱間加工性が劣化す
る要因となるので、Crは10〜15%の範囲内にする
必要があるO 紅は溶接割れ感受性の低下および溶接熱影響部の靭性改
善に極めて効果のある元素であり、紅は0.02%より
少ないと上記効果は得られず、一方0.3%より多いと
逆に溶接熱影響部にフェライトが生成して脆くなるので
、紅は0.02〜0.3%の範囲内にする必要がある。
前記インデックスにの価が95より少ないとフェライト
量が増加して熱間加工性が劣化するのでkの価は95以
上にする必要がある。
量が増加して熱間加工性が劣化するのでkの価は95以
上にする必要がある。
次に本発明を実施例について説明する。
実施例
第1表に成分組成を示す本発明鋼A1〜4、比較鋼A5
〜9をそれぞれ20Kg高周波溶解炉で溶製し、熱間圧
延(4H熱間圧延機)により8.〇−厚の熱帯を製作し
た。上記熱間圧延の際の加熱温度は1250 Cと一定
にし、熱間圧延後の耳割れの有無により上記それぞれの
鋼の熱間加工性を評価した。また上記熱帯[700C,
16hrの焼鈍を施した後酸洗により脱スケールして以
下の諸試験用の試料とした。なお溶接はSUS30gの
1.2111の芯線を用いてMIG溶接法により行った
。
〜9をそれぞれ20Kg高周波溶解炉で溶製し、熱間圧
延(4H熱間圧延機)により8.〇−厚の熱帯を製作し
た。上記熱間圧延の際の加熱温度は1250 Cと一定
にし、熱間圧延後の耳割れの有無により上記それぞれの
鋼の熱間加工性を評価した。また上記熱帯[700C,
16hrの焼鈍を施した後酸洗により脱スケールして以
下の諸試験用の試料とした。なお溶接はSUS30gの
1.2111の芯線を用いてMIG溶接法により行った
。
第2表にそれぞれの試験の結果を示す。
第2表
畳) 21111Vノツチ試片を使用
第2表によれば、本発明鋼は熱延後に耳割れの発生がな
く、Y型拘束溶接割れ試験によってもルート割れがなく
、かつ熱影響部の延性−脆性遷移温度が低いことから、
本発明鋼は比較鋼に比べ熱間加工性に優れ、溶接割れ感
受性が低く、かつ優れた溶接熱影響部の靭性を兼備して
いることが判る。
く、Y型拘束溶接割れ試験によってもルート割れがなく
、かつ熱影響部の延性−脆性遷移温度が低いことから、
本発明鋼は比較鋼に比べ熱間加工性に優れ、溶接割れ感
受性が低く、かつ優れた溶接熱影響部の靭性を兼備して
いることが判る。
(発明の効果)
以上本発明鋼は従来の溶接構造用マルテンサイト系ステ
ンレス鋼に比べ熱間加工性に優れ、溶接割れ感受性が低
く、かつ溶接熱影響部の靭性に優れているので溶接構造
用材料として極めて経済的かつ広範に使用することがで
きる。
ンレス鋼に比べ熱間加工性に優れ、溶接割れ感受性が低
く、かつ溶接熱影響部の靭性に優れているので溶接構造
用材料として極めて経済的かつ広範に使用することがで
きる。
Claims (1)
- 1、C0.05%以下、N0.03%以下、(C+N)
0.06%以下、Si0.5%以下、Mn1.0%超え
5%以下、Ni0.1〜3.0%、Cr10〜15%、
Al0.02〜0.3%を含有し、かつ下記の式を満足
し、残部実質的にFeよりなる熱間加工性に優れる溶接
構造用マルテンサイト系ステンレス鋼:420(%C)
+470(%N)+23(%Ni)+6(%Mn)−1
1.5(%Cr)−11.5(%Si)−52(%Al
)+189≧95
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23847384A JPS61117253A (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | 熱間加工性に優れる溶接構造用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23847384A JPS61117253A (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | 熱間加工性に優れる溶接構造用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61117253A true JPS61117253A (ja) | 1986-06-04 |
JPH0143020B2 JPH0143020B2 (ja) | 1989-09-18 |
Family
ID=17030757
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23847384A Granted JPS61117253A (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | 熱間加工性に優れる溶接構造用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61117253A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01127620A (ja) * | 1987-11-12 | 1989-05-19 | Kawasaki Steel Corp | マルテンサイトステンレス鋼の製造方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4953521A (ja) * | 1972-09-28 | 1974-05-24 | ||
JPS4999923A (ja) * | 1973-01-31 | 1974-09-20 | ||
JPS5143806A (ja) * | 1974-10-12 | 1976-04-14 | Japan Dev & Construction | Hikinukiki |
JPS5521566A (en) * | 1978-08-04 | 1980-02-15 | Kawasaki Steel Corp | Martensite system stainless steel for structure with excellent weldability and workability |
JPS5728738A (en) * | 1980-06-13 | 1982-02-16 | Monarch Marking Systems Inc | Portable labelling machine |
-
1984
- 1984-11-14 JP JP23847384A patent/JPS61117253A/ja active Granted
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4953521A (ja) * | 1972-09-28 | 1974-05-24 | ||
JPS4999923A (ja) * | 1973-01-31 | 1974-09-20 | ||
JPS5143806A (ja) * | 1974-10-12 | 1976-04-14 | Japan Dev & Construction | Hikinukiki |
JPS5521566A (en) * | 1978-08-04 | 1980-02-15 | Kawasaki Steel Corp | Martensite system stainless steel for structure with excellent weldability and workability |
JPS5728738A (en) * | 1980-06-13 | 1982-02-16 | Monarch Marking Systems Inc | Portable labelling machine |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01127620A (ja) * | 1987-11-12 | 1989-05-19 | Kawasaki Steel Corp | マルテンサイトステンレス鋼の製造方法 |
JPH0579730B2 (ja) * | 1987-11-12 | 1993-11-04 | Kawasaki Steel Co |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0143020B2 (ja) | 1989-09-18 |
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