JPS61116795A - 放電灯点灯装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［技術分野） 本発明は、高輝度放電灯（以下ＨＩＤランプと称する）
等の［始動時と定常点灯時で着しくインピーダンスの変
わる放電灯（ランプ）や、同じ定常点灯時でもランプ間
のインピーダンスのバラツキが問題となるランプ」の放
電灯点灯装置に関するものである。

【背景技術ｌ 一般にＨＩＤランプは始動直後（７−り放電開始直後）
、該ランプの等価的インピーグンスが着しく低くなる。

電源と該ランプに直列に抵抗、誘導性素子あるいは容量
性素子等の限流要素を挿入したような一般の点灯回路で
は、始動時の該ランプの管電流が定常時に比べ多いのは
かかるＨＩＤランプの性質によるものである。

また、ＨＩＤ？ンブが定常点灯に移行し光束（出力）が
安定するためには、該ランプ発光骨の最冷点温度が十分
高くなる必要があるため、相当の時間を要することは公
知である。＊た、この時間を少しでも短縮するためには
、始動時の管電流を増やせばよいことも知られている。

ところで従来、ＨＩＤランプの始動電流及び相始動電圧
を十分に得ると同時に、任意の定電圧、定電流等の出力
特性を得るようにした放電灯点灯装置としては、限流要
素をスイッチ手段を用いて切り換える方法等が既に提供
されている１例えば、　　゛特開昭５６−７３９２号公
報はこの好適例であり、その概略構成図をｔｓ１８図に
示す、すなわち、商用電［ＡＣを整流回路２１にて整流
し、このｆｌＫ回路２１の出力を電源としたインバータ
回路２２により放電灯ＤＬを点灯するようにしている。

そして、放電灯ＤＬの両端電圧を検出し、その値により
制御回路２３を駆動制御して、［限流要素だる誘導性素
子あるいは容量性素子を切り換える」あるいは「所謂直
流−交流変換回路の発振周波数を変化させることにより
限流要素の限流効果が変化する」ことにより、第１９図
に示す如き放電灯ＤＬの負荷特性が得られろ方法である
。尚、横軸に管１！流■のａ、　ａ軸に管電圧ＶＱ、ａ
をとり、図中ａ点で放電灯が安定、ｇｇするところであ
る。また、曲線イは点灯装置出力特性を示し、曲線口は
放電灯負荷特性を示し、曲線ハは特開昭５６−７３９２
号公報による短絡電流増加の効果を示すものである。第
２０図は特開昭５６−７３９２号公報に記載されている
具体手段を示すものであり、この場合は管電圧ＶＱａを
検出する制御回路２３の出力にてインバータ回路２２の
発振器２５の周波数を可変するようにしたものであり、
第２１図はスイッチ手段ＳＷにてコンデンサＣいＣ２を
切り換えるようにしたものである。また、第２２図はタ
イマー２４によりインダクタンスＬ２を短絡または開放
するようにしたものである。

これによると、直流−交流変換式（インバータ）や、交
流−直流変換式（コンバータ）放電灯点灯装置の欠点で
ある負荷側短絡電流が第２３図に一例を示すような商用
電源点灯時のそれと同等乃至それ以上の大電流となるた
め、始動時間を短縮化できるものであるとしている。

さて、このような従来の方法によれば、後述する本発明
と同様な効果が得られると同時に次のような欠点がある
。すなわち、コンデンサやインダクタンスの素子の切り
換えを行なうのでスイッチ手段が必要であり、且つ＃＆
２１図及び第２２図に示す方法においては高周波の開閉
を行なうこともあるため、接点容量及び寿命の問題があ
る。また、該スイッチ手段を駆動するための制御回路２
３が必要であり、部品点数やコストの面で不利となる。

その上、実際の動作を考えて見ると、例えば、第２２図
でスイッチ手段ＳＷをｌ！ｌｌ！閉して上記効果を得る
ため第２４図に示すように管電圧Ｖ４ａがＶαａ＝Ｖｓ
ｗまで上昇した時、急激にスイッチ手段ＳＷがオフして
管電流ＩＱａはＩ２からＩ、に急激に減少することにな
る。これは放電灯ＤＬ（ランプ）のチラッキの原因であ
るばかりでなく、例えば、該ランプが飽和蒸気圧型のＨ
ＩＤランプであれば、急激な管電流ＩＱａの減少により
該ランプは共時性を呈し、史に、管電圧ＶＱ、ａが上昇
するため才しい場合には■αａ＞Ｖｏ２（２次開放電圧
）となり、放電停止（所謂立ち消え）に至らしめること
も有り得る。このように、上記効果を得るにあたり負荷
特性に所謂不連続点を有することは大きな欠点である。

［発明の目的］ 本発明は上述の点に鑑みて提供したものであって、制御
回路やスイッチを有さず、しかも負荷特性に不連続点を
含むことなく放電灯の始動電流及び始動電圧を十分に得
ると同時に任意の定電圧、定電流等の出力特性を得るこ
とができる放電灯点灯装置を提供することを目的とする
ものである。

［発明の開示］ （実施例１） 以下、本発明の一実施例を図面により説明する。！＠１
図に基本的概略構成図を示す、すなわち、商用交流電源
、直流電源、インバータやコンバータ等の電源波ｆｉｌ
　Ｖ　ｓと、主限流要素ＢＬ＋＋と、副限流要素ＢＬｓ
と被点灯放電灯ＤＬとから構成されている。ここで、主
成ｔｉＬ要索ＢＬｍは抵抗、誘導性素子あるいは容量性
素子で縁形特性のものを単体あるいは組み合わせて用い
、副限流要素Ｂ　Ｌ　ｓは可飽和イングクタンス素子等
の非線形特性のものを用いている。

本発明の詳細な説明するために、本発明の構成で最も簡
単な実施例を用いて行なう、この実施例は第２図に示す
ように、電源波ｆｌ　Ｖ　ｓに商用交流電源等の理想的
に内部インピーダンスが零で、周波数の安定した交流電
源を用い、主限流要素ＢＬ−にはそのインダクタンス値
がＬｍである誘導性素子、副限流要素ＢＬｓには飽和電
圧がＶｓａｔで非飽和時にはそのインダクタンス値がＬ
ｓｏである誘導性素子を用いる。また、話を簡単にする
ため放電灯ＤＬの等価インピーダンスは純抵抗Ｒである
とする。また、電源装置Ｖ９の角周波数をωとする。主
限流要素ＢＬ＋＋と副限流要素ＢＬｓに印加される電圧
の和は回路電流すなわち管電流ＩＱａが電源装置Ｖｓに
９０°遅相であるから、管電圧■のａ（＝　Ｉ　ＱａＸ
　Ｒ）を用いて次式を得る。

Ｖｓ２＝（ＶＬ＋ｓ＋　ＶＬＳ）’＋（Ｖ　Ｑ、ａ）’
、’、　ＶＬＭ＋　ＶＬｓ＝　　Ｖｓ”　　（Ｖ　Ｑ丁
ここで、Ｖｓは電源装置Ｖｓｆ）実効値電圧で、他の電
圧も実効値である。

また、主限流要素ＢＬｍ、副限流要索ＢＬｓ個々の電圧
はω、Ｔｏ、ａを用いて次式を得る。

■Ｌ＠＝ωＨＬＬｌ−Ｉ　Ｑａ ＶＬＳ＝　ω　−Ｌｓｏ　＋　Ｉ　　（ｌｔこのＶＬＳ
については飽和していない状態の値であり、実際の値Ｌ
ｓは次のようになる。

（非飽和）　　（ｉｌ・Ｌｓ−ＩＱａ≦Ｖｓａｔ　　の
時Ｌｓ”Ｌｓｏ　　・・・・・・■ （飽和）　　ｌｔＪ　・Ｌｓ−１０，ｉ＞Ｖｓａｔ　　
の時Ｌｓ＝ＶｓａＬ／（（＋ｊ　＠　Ｉ　Ｑａ）　　（
＜Ｌｓｏ）・・・・・・■ 従りて、ＶＬＳは 非飽和の時　Ｖ１ｓ＝ａ＋　・Ｌｓｏ−Ｉ　Ｑａ＝ω畢
Ｌｓ・１９ｍ 飽和の時　　Ｖ　Ｌｓ＝　Ｖ　ｓａｔ ；ω・Ｌｓ−Ｉごａ この事実より逆に管電流ＩＱ、ａを求めると、飽和して
いない場合次式の如くなる。

Ｖｓ”＝（Ｖ１ｓ＋　ＶＬＳ）”＋（Ｖ　Ｑａ）２＝（
ω・ＬＬｌ・工０．ａ十ω・Ｌｓｏ・Ｉ　ｆＬａ）”十
Ｒ２・（Ｉ　Ｑａ）” そして飽和した場合１土次式のようになる。

Ｖｓ”＝（ω　・Ｌｍ・　Ｉ　　Ｑａ＋Ｖｓａｔ）”＋
Ｒ”・（■ηａ）２ ＝（ω”　・Ｌｍ”＋　Ｒ２）　・（Ｉ　Ｑａ）”＋２
６Ｊ　・Ｌｍ・Ｖｓａｔ−Ｉ　Ｑａ＋（Ｖｓａｔ）２条
件■■と式■■を用いて、放電灯ＤＬの等価インピーダ
ンスＲをＱ−ｏｏまで変化した時の管電流■のａ、管電
圧ＶＱａを求めると第３図に示した負荷特性が得られる
。

すなわち、第３図のａ、りで放電灯ＤＬが定常、く灯す
るらのとして（ａ点はあ（まで−例）、−ＩＱａ≧（Ｖ
ｓａｔ／ω・Ｌｓｏ）＝　ｒ　。

で副限流要素ＢＬｓが飽和するため、副限流要１ＢＬｓ
を可飽和イングクタンス素子にせず、不飽和インダクタ
ンスを用いた場合の短絡電流Ｉ２は、 Ｔ　ｚ＝Ｖｓ／Ｉω（Ｌｍ＋Ｌｓｏ）１であるのに対し
て本実施例では短絡電流Ｉｓが１ｇ　＝（Ｖｇ−Ｖｓａ
ｔ）／（ω・Ｌｍ）となり、この大小関係を比較すると
、 但し、Ｖｓａｔ＜Ｖｓ 、’、Ｉｓ＞１２ となるため、始動時の短絡電流を多（とれるため、定常
点灯までの時間を短縮する本発明の目的を達成できるこ
とになろ、しかも、不連続ではなく制御回路やスイッチ
手段を必要としないため、従来上り優れていることは明
らかである。尚、第３図中曲線イは点灯装置出力負荷特
性を示し、面線口は放電灯負荷特性を示し、ｂ点（■１
＝■１・Ｒ）以上の管電流ＩＱａは副限流要素ＢＬｓが
飽和して多くの電流が流れることを示している。つまり
、管電流ＩＱ、ａが１．（設定値）を境にして副限流要
素ＢＬｓのインピーダンスを大小に変化させている。

すなわち、１．より下はインピーダンスが大に、１１よ
り上は小に変化する。しかも、副成ｍｙ素ＢＬｓのイン
ピーダンスは連続的に変化するため、第３図に示すよう
に特性曲線が不連続ではなく連続的に変化して、放電灯
ＤＬのチラッキや立ち消えの防止を図っている。また、
負荷電流設定値１１以上の負荷電流ＩＱａに対し第４図
に示すように、負荷電流が定電圧特性（図中ホ）を呈し
、負荷電流設定値Ｉ、以下の負荷電流に対しては定電流
特性（図中二）を呈している。

（実施例２） 第５図は他の実施例を示し、電源装置Ｖｓには直流ある
いは交流を用い、主限流要素ＢＬ峻には純抵抗Ｒ，を用
い、副限流要素ＢＬｓには純抵抗Ｒ２とツェナーダイオ
ードＺＤ（ツェナー電圧Ｖｚｏ）の並列回路を用いてい
る。ここで、電源装置！Ｖｓが直流の場合、ツェナーダ
イオードＺＤは図示の極性で、交流の場合は２つのツェ
ナーダイオードを互いに逆方向に接続するものとする。

先の実施例と同様に動作を考えると、抵抗Ｒ１、Ｒ２の
両端電圧としてＶＲＩ、ＶＲＩとするど次式％式％ ここで、抵抗Ｒ２の両端にはツェナーダイオードＺＤが
あるので、 ＩＱ、ａ−Ｒ２≦ＶＺＤ　　の時　ＶＲ２＝　Ｉ　Ｑａ
−Ｒ２・・・・・・ＺＤはオフ Ｉ　ａ、ａ′Ｒｚ＞Ｖ旧　の時　ＶＲ１＝ＶＺＤ・・・
・・・ＺＤはオン となろ、従って、ツェナーダイオードＺＤがオフの時は
次式のようになる。

Ｖｓ＝　Ｉ　Ｑａ−Ｒ＋　Ｉ　Ｑｉ（Ｒ＋＋Ｒ＋）、・
−Ｉ　ａａ＝Ｖｓ／（Ｒ＋Ｒ＋＋Ｒｚ）また、ツェナー
ダイオードＺＤがオンの時は次式を得る。

Ｖｓ”　Ｉ　０．ａ−Ｒ＋　Ｉ　Ｑａ−Ｒ１＋ＶＺＤ、
’、Ｉ　Ｑａ＝（Ｖｓ−Ｖｚｂ）／（Ｒ＋Ｒ＋）こにら
より、放電灯ＤＬのインピーダンス（純抵抗として）Ｒ
が０〜ｏｏまで変化した時の管電圧ＶＬａ、管電流ＩＱ
ａを求めると第６図に示す負荷出力特性が得られる。こ
のように、この実施例でも先の実施例と同じ効果を得る
ことができるものである。尚、第６図において、ａ点で
放電灯が安定する点であり、ｂ点ではｌ　Ｑ、ａ＞　Ｉ
　＋でツェナーダイオードＺＤがオンする点である。ま
た、ｂ点ではＶ　＋　＝　１　＋・Ｒの関係式が得られ
、電流（設定−値Ｎ、はＩ　＋　＝　Ｖ　ｚｏ／　Ｒ２
で決まる。電ｉＩ、はｒ２＝　Ｖ　ｓ／　（Ｒ１＋　Ｒ
２）で示され、純抵抗分の値Ｒ１１Ｒ２で電流Ｉ２が決
まる。また、短絡電流Ｉｓは１、Ｊ＝（Ｖｓ−Ｖｚｏ）
／Ｒ−で示される。以上のように本実施例において副限
流要素ＢＬｓは第７図に示すように両端電圧がある値以
上にならなり１ツエナーダイオードＺＤから構成される
所謂定電圧回路１と、該定電圧回路１が導通するまでの
開放電灯電流ＩＱ、ａをバイパスする線形素子２との並
列回路を眉いている。ここで、線形素子２は例えば、イ
ンダクタンス、コンデンサ、抵抗等から構成されるもの
である。第８図は定電圧回路１と線形素子２との具体例
を示すものであり、定電圧回路１は、ダイオードプリツ
ノＩ）Ｂ、ツェナーダイオードＺ　Ｄ　＋、トランジス
タロ１等から構成し、線形素子２はコンデンサＣ１で構
成したものである。

（実施例３） 第９図は第３実施例を示すものであり、これは所謂自動
方式のＬ−ｐｕｓｈｐｕｌｌインバータで、主限流要素
ＢＬ＋ｉに誘導性素子り閤、副限流要素ＢＬＳに可飽和
イングクタンス素子Ｌｓを用いた例である。インバータ
の無負荷２次電圧を電［装置Ｖｓとし、可飽和イングク
タンス素子Ｌｓ／）飽和電圧を■５ａｔとした場合、Ｐ
Ｊｌの実施例と同様に次式可飽和イングクタンス素子Ｌ
ｓが非飽和の時、また、可飽和イングクタンス素子Ｌｓ
が飽和した時の見かけ上のインダクタンスをＬｓｓとす
れば、角周波数ωは次式のようになる。

一方、ｔ１４９図の共振回路の等価回路は第１０図のよ
うに表される。すなわち、コンデンサＣ３は＃Ｉ９図の
インバータの共振コンデンサＣ１を発振トランスＯＴの
２次側に変換したものであり、インダクタンスＬ１は発
振トランスＯＴの励磁インダクタンスを２次側に変換し
た値である。従って、かかる自励式Ｌ　−ｐｕｓｈｐｕ
　ｌ　ｌインバータの発振周波数のωはＬ２＝Ｌｍ＋Ｌ
ｓとして ２　Ｌ＋　し、”　ｃｌ ・・・・・・・・・■ が得られる。

可飽和イングクタンス素子Ｌｓが飽和すればＬ９＝Ｌｓ
ｓとなるため、その時の角周波数ωは０式と０式のωが
等しくなるようにＬｓｓ及びωを求めればよい、また、
可飽和イングクタンス素子Ｌｓの非飽和時はＬｓ＝Ｌｓ
ｏ（一定）とすれば０式よりωが求まる。しかしながら
、一般に所謂チ１−クコイルについて、その磁心材料の
飽和磁束密度をＢｓｏとし、材料の断面積なＳ、印加電
圧の周波数をｒｌ　そして８線数をＮとすれば飽和電圧
Ｖ　ｓａｔはｖｓａｔ＝　４．４４　・　「　・　Ｂ−
ｏ−Ｓ　−Ｎであり、ＶＳａｔｏｃωなる関係が成立す
るので、ｋ　　＝（４，４４／　２　　π　）Ｂ＋ｓｏ
　−Ｓ　　−Ｎとして Ｖｓａｔ＝　ｋ・ω となる、従って、Ｌ２が飽和する条件はω＋Ｌｓｏ＋ｒ
　Ｑａ＞ＶｓａＬ＝に１ｏａ、°−Ｌｓｏ°Ｔ　Ｑａ＞
　ｋの時飽和してＬ９；（ｋ　／　Ｉ　Ｑ、ａ）＝　Ｌ
ｓｓ　　−−−−−−■となる。これより なる式が得られろので、０式と０式の条件及び００式よ
りω、Ｌｓを求めれば、ランプ等価抵抗ＲをＱ　−ｏｏ
まで変化させた時の負荷出力特性が第１１図のように得
られる。

さて、この実施例において本案を用いなかった場合、第
１２図に示すような出力特性を示す。

被点灯ランプ（放電灯）を不飽和蒸気圧型のＨＩ　Ｄラ
ンプとした時（例えば水銀灯やメタルハライドランプ等
）、該ＨＩＤランプは第１２図の破線に示す負荷特性を
示す１例えば、電源変動が起こると、α灯装置の出力特
性はａ、ｂ、ｅのように変化するが、ＨＩＤランプの安
定点を第１２図のように定電流領域で設計すると、管電
圧Ｖ０．ａの変動が少ないため、立ち消えに対して有利
であり、且つ電力変動も小さくてすむ、自励式Ｌ　−ｐ
ｕｓｈｐｕｌ　ｌインバータは良好な定電流特性を有す
る一方で、短絡電流が少な（ＨＩＤフンランプ動時間が
艮（なる欠、任があるが、本案を用いることによりこれ
を改善できるため、つまり、可飽和インダクタンス素子
Ｌｓによって、該ＨＩＤランプには最適な点灯装置を形
成することができるものである。

また、本案を用いて第１３図の出力特性も得られる。こ
れにより、被点灯ランプが飽和蒸気圧型のＨＩＤランプ
（例えば高圧ナトリウム灯等）である時、該ＨｒＤラン
プの負荷特性は第１３図の破線に示すようになり、先の
場合と同様に電源変動を考えると点灯装置の出力特性は
ａ、ｂ、ｅのように変化するので、ＨＩＤ５ンプの安定
点を第１３図のように本案により得られた定電圧領域に
設定すれば、先の場合と同様管電圧ＶＱａ、電力ＷＱａ
の変動が少なくてすむ、これを本案を用いない自励式Ｌ
　−ｐｕｓｈｐｕ　ｌ　ｌインバータで行なうと無負荷
２大電圧が低くなる（ＶＩＬａになる）ため、始動電圧
がとれず、しかも立ち消えに対して不利になる。

従って、本案を用いることで二のような問題もなくなり
該ＨＩＤランプには最適な点灯装置を形成することがで
きるものである。

待に、高圧す）　１７ウム灯の中でも所謂高演色性高圧
す）　＋７ウム灯を点灯する場合、第１３図に示すよう
なＨＩＤランプの特性がばらつくと、一般の商用点灯安
定器等では管電圧■αａのばらつきが大きくなり、該Ｈ
ＩＤランプの発光色が管電圧ＶＱａに大きく依存してい
るため、ＨＩＤランプ間の色ばらつきが大きな問題にな
るが、本案のようにす八ば、ランプ特性がばらついても
定管電圧で点灯できろため、かかる不都合は解消される
ことになる。

ところで、商用交流電源における点灯の場合、放電灯に
は所謂再点弧電圧があり１、σ灯維持のためにはｔｉｌ
！電圧■１と管電圧ＶＱ、ａの間にＶ、り２ｖａ、楓な
る関係が存在する。一方、インバータによる高周波、く
灯の場合、上記再、？！、１ｊＬ電圧が実質存在せず、
Ｖ、＜２ＶＱａなる設計も可能である。これらを図で示
すと第１４図のようになる。第１４図において曲線トが
インバータ点灯による出力特性で、曲線チが商用交流電
源による出力特性を示すものである１図示のようにイン
バータ点灯の場合、短絡電流！　ｓｈ２は確保できるが
、無負荷２次電圧Ｖ１２が小さく始動電圧を稼ぐことが
できない。

インバータ点灯の場合の負荷曲線がある種の負荷にとっ
て望ましく、商用交流電源では点灯維持上の課題（再点
弧）から、インバータ点灯のような負荷白線とすること
は実質困難である。従うで、インバータ点灯において第
１４図に示す無負荷２次電圧■２□を高くとり、短絡電
流１ｓｈ２はその＊まという設定をしたい場合に主限流
要素ＢＬｍの他に副限流要素Ｂｌ、Ｓを用い、二の副限
流要素ＢＬｓに可飽和インダクタンス素子Ｌｓを用いた
本実施例は極めて有効である。

また、第９図においてインバータの電源を直流電ｉ［Ｅ
としているが、この直流電源Ｅの代わりに商用交流電源
を全波整流した後に、該全、波整流電圧を１！源として
高周波インバータを駆動するようにしてもよい。すなわ
ち、一般に放電灯ＤＬを第１５図に示すようなインバー
タで点灯すると、高Ｒ波１点灯故に放電灯ＤＬはダイナ
ミックには正特性を呈し、交流電ｉｆ！！ＡＣ側より見
ると所謂抵抗バラストの如き動作を呈し、インバータの
無負荷２次電圧Ｖｏ２が低いと、交流電源電圧■１と管
電流Ｉａａとの間には第１６図の如き関係となり、力率
、効率が共に低下する。従って、無負荷２次電圧Ｖｏ、
は比較的高（選ぶ必要があり、その場合、インバータの
負荷曲線は第１７図の如くなって必要な始動電流がとれ
ない。従って、このような場合に本実施例の第９図の回
路を用いることで、必要な始動電流がとれることになる
。

［発明の効果］ 本発明は上述のように、電源と、放電を安定させるため
の電気的に簾形な要素からなる主限流要素及び非線形な
要素からなる副限流要素と、高圧放電灯とで主、ζ灯回
路を形成し、−１限流要素を、該主点灯回路に於いて負
荷電流がある設定値を境にしてインピーダンスが大小に
変化する副限流要素としたものであるから、始動電流が
多くなりＨＩＤランプの定常点灯までの時間を短縮でさ
、待に自励式インピーダンスにおいては、一般の商用安
定器に比べ、短絡電流が少ないが副限流要素によって一
般並乃至それ以上を得ることができる効果を奏し、また
、従来に比べ有接、慨スイッチ等が不要となり、また、
複雑な制御回路が不要で、部品点数を少なくし、コスト
を小さくする二とができるものである。さらに、主点灯
回路の出力特性曲線により定電流型安定器及び定電圧型
安定器が容易に実現できる効果を奏するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例の基本概略ブロック図、第２図
は同上の具体回路図、第３図は同上の動作特性図、第４
図は同上の動作特性図、第５図は同上の他の実施例の具
体回路図、＃４６図は同上の動作特性図、第７図は同上
の副限流要索の構成を示すブロック図、第８図は同上の
副限流要素の具体回路図、第９図は同上の更に他の実施
例の具体回路図、第１０図は同上の等価回路図、第１１
図は同上の動作特性図、＄１２図は同上の不飽和蒸気圧
型の放電灯の場合の動作特性図、第１３図は同上の飽和
蒸気圧型の放電灯の場合の動作特性図、ｆｊ４１４図は
同上の動作説明図、第１５図は比較例とした従来の回路
図、第１６図は同上の動作波形図、第１７図は同上の動
作説明図、！＠１８図は従来例の概略ブロック図、第１
９図は同上の動作特性図、第２０図乃至第２２図は同上
の夫々具体例を示す図、！＠２３図は同上の商用点灯の
例を示す回路図、第２４図は動作説明図である。 ２は線形素子、Ｖｓは電源装置、ＤＬは放電灯、ＢＬ−
は主限流要素、ＢＬｓは副限流要素、Ｌｌはインダクタ
ンス、Ｌｓは可飽和インダクタンスを示す。 代理人　弁理士　石　１）長　七 第９ｇｌ 第１０図 第１１図　　　　　　　　　第１２図 Ｉｓ　　　１（（ｌ　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　ｔＺＱ第１３ＷＡ 第１５図 第１７図 第１６図

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. （１）電源と、放電を安定させるための電気的に線形な
   要素からなる主限流要素及び非線形な要素からなる副限
   流要素と、高圧放電灯とで主点灯回路を形成し、該主点
   灯回路に於いて負荷電流がある設定値を境にしてインピ
   ーダンスが大小に変化する副限流要素として成ることを
   特徴とする放電灯点灯装置。
2. （２）上記副限流要素は上記負荷電流設定値の前後にお
   いて連続的にそのインピーダンス値が変化することを特
   徴とする特許請求の範囲第１項記載の放電灯点灯装置。
3. （３）上記副限流要素は、上記負荷電流設定値以上の所
   定の範囲の負荷電流に対し負荷曲線が定電圧特性を呈し
   、負荷電流設定値以下の所定の範囲の負荷電流に対し負
   荷曲線が定電流特性を呈することを特徴とする特許請求
   の範囲第１項又は第２項記載の放電灯点灯装置。
4. （４）上記主限流要素はインダクタンスとし、副限流要
   素は可飽和インダクタンスとしたことを特徴とする特許
   請求の範囲第１項又は第３項記載の放電灯点灯装置。
5. （５）上記電源は高周波インバータであることを特徴と
   する特許請求の範囲第１項記載の放電灯点灯装置。
6. （６）上記電源は、商用電源を全波整流した後、該全波
   整流電圧を電源とした高周波インバータであることを特
   徴とする特許請求の範囲第１項又は第５項記載の放電灯
   点灯装置。
7. （７）上記高圧放電灯を不飽和蒸気圧型高圧放電灯とし
   、該高圧放電灯の定常点灯時における放電灯電流より、
   上記負荷電流設定値を大きく設定したことを特徴とする
   特許請求の範囲第１項又は第３項記載の放電灯点灯装置
   。
8. （８）上記高圧放電灯を飽和蒸気圧型高圧放電灯とし、
   該高圧放電灯の定常点灯時における放電灯電流より、上
   記負荷電流設定値を小さく設定したことを特徴とする特
   許請求の範囲第１項又は第３項記載の放電灯点灯装置。