JPS61113823A - ポリアミド系潜在巻縮性複合繊維 - Google Patents
ポリアミド系潜在巻縮性複合繊維Info
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- JPS61113823A JPS61113823A JP23369284A JP23369284A JPS61113823A JP S61113823 A JPS61113823 A JP S61113823A JP 23369284 A JP23369284 A JP 23369284A JP 23369284 A JP23369284 A JP 23369284A JP S61113823 A JPS61113823 A JP S61113823A
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- Japan
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- nylon
- polymer
- polyamide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、捲縮性能に優れたポリアミド系潜在巻縮性複
合繊維に関し、例えばストッキングなどのストレッチ性
が必要とされる衣料分野用途に好゛適な素材を提供する
ものである。
合繊維に関し、例えばストッキングなどのストレッチ性
が必要とされる衣料分野用途に好゛適な素材を提供する
ものである。
（従来の技術）
従来から、潜在巻網性複合繊維に関しては、知られてお
り、一般的に収縮挙動の異なる２成分を接合し、熱処理
により巻縮を顕在化する技術が採用されている。この技
術に供される低収縮成分側みられる程度である。例えば
特公昭４７−９８５２号公報には、ポリアミドとｌ−カ
プロラクトンをソ７トセグメントとするぎりウレタン弾
性体の組合せが記載されている。しかしながら高収縮成
分となるピリウレタン弾性体の熱安定性が劣るために紡
糸安定性が低下する欠点があった。また耐光性に劣る欠
点もあった。
り、一般的に収縮挙動の異なる２成分を接合し、熱処理
により巻縮を顕在化する技術が採用されている。この技
術に供される低収縮成分側みられる程度である。例えば
特公昭４７−９８５２号公報には、ポリアミドとｌ−カ
プロラクトンをソ７トセグメントとするぎりウレタン弾
性体の組合せが記載されている。しかしながら高収縮成
分となるピリウレタン弾性体の熱安定性が劣るために紡
糸安定性が低下する欠点があった。また耐光性に劣る欠
点もあった。
更に一方の収縮成分としてナイロン６、ナイロン１１又
はナイロン１２の比較的低融点ポリマーで構成されるた
め複合繊維とした場合の全収縮率が必然的に高くなり寸
法安定性に劣るものであった０ このように、従来のピリアミド系潜在巻縮性複合糸では
実用上十分な耐久性お上び巻縮性を有するものは知られ
ていないのが実情である。
はナイロン１２の比較的低融点ポリマーで構成されるた
め複合繊維とした場合の全収縮率が必然的に高くなり寸
法安定性に劣るものであった０ このように、従来のピリアミド系潜在巻縮性複合糸では
実用上十分な耐久性お上び巻縮性を有するものは知られ
ていないのが実情である。
（発明が解決しようとするｌ！Ｉ題点）潜在巻縮複合繊
維において、前記従来技術で問題とされる高収縮成分の
熱安定性が劣るために紡糸安定性が低下する点及び繊維
の耐熱性、寸法安定性が劣る点。
維において、前記従来技術で問題とされる高収縮成分の
熱安定性が劣るために紡糸安定性が低下する点及び繊維
の耐熱性、寸法安定性が劣る点。
（問題点を解決するための手段）
上記問題点を解決するための手段、即ち本発明の構成は
、収縮率の異なる２成分が繊維軸方向に偏心して接合さ
れてなる複合繊維において、低収縮成分側が繰り返し単
位としてテトラメチレンアジパミドを７０モル％以上有
する実質的にナイロン４６重合体〔Ａ〕、高収縮成分側
が〔Ａ）以外の繊維形成性熱可盟性重合体〔Ｂ〕より構
成されて成ることを特徴とするポリアミド系潜在巻縮性
複合繊維である。
、収縮率の異なる２成分が繊維軸方向に偏心して接合さ
れてなる複合繊維において、低収縮成分側が繰り返し単
位としてテトラメチレンアジパミドを７０モル％以上有
する実質的にナイロン４６重合体〔Ａ〕、高収縮成分側
が〔Ａ）以外の繊維形成性熱可盟性重合体〔Ｂ〕より構
成されて成ることを特徴とするポリアミド系潜在巻縮性
複合繊維である。
本発明者らは、前記問題点を解決する方策について種々
検討した結果、低収縮成分側に用いるポリマーとしては
ポリアミド系、特にナイロン４６が最も適していること
を見出した。すなわち、ナイロン４６はナイロン６、ナ
イロン６６などの汎用ポリアミドに比較して融点が高く
、熱安定性に優れ、熱収縮率が低い性質をもっている。
検討した結果、低収縮成分側に用いるポリマーとしては
ポリアミド系、特にナイロン４６が最も適していること
を見出した。すなわち、ナイロン４６はナイロン６、ナ
イロン６６などの汎用ポリアミドに比較して融点が高く
、熱安定性に優れ、熱収縮率が低い性質をもっている。
これらの性質を有効に利用することによって、他方の高
収縮成分側をかなり広い範囲の重合体から選択できる。
収縮成分側をかなり広い範囲の重合体から選択できる。
例えば、従来低収縮成分として使用されたナイロン６又
はナイロン６６などの汎用ピリアミドは本発明では高収
縮成分とすることができる。また合成磁脛中では比較的
高融点であるポリエチレンテレフタレートとの組合せも
容易に実施することができる。
はナイロン６６などの汎用ピリアミドは本発明では高収
縮成分とすることができる。また合成磁脛中では比較的
高融点であるポリエチレンテレフタレートとの組合せも
容易に実施することができる。
本発明におけるアイロン４６重合体〔Ａ〕は繰り返し単
位としてテトラメチレンアジパミドラフ０モル％以上、
好ましくは８０モル％以上、特に９０モル％以上有する
ことが好ましい。
位としてテトラメチレンアジパミドラフ０モル％以上、
好ましくは８０モル％以上、特に９０モル％以上有する
ことが好ましい。
ここで、繰り返し単位としてテトラメチレンアジパミド
が７０モル％未満の場合にあうでは繊維にした踪の熱収
縮率が高くなり、好ましくない。
が７０モル％未満の場合にあうでは繊維にした踪の熱収
縮率が高くなり、好ましくない。
また必要により３０モル％未満のｉｌｌ！ＩＩでＩ−カ
プロラクタム、ヘキサメチレンジアミンなどを共重合す
ることができる。
プロラクタム、ヘキサメチレンジアミンなどを共重合す
ることができる。
本発明に用いることのできるナイロン４６重合体は、相
対粘度が２．０以上、特に２．５以上４．５以下のもの
が適する。実質的にナイロン４６重合体と偏心的に接合
される高収縮成分側（繊維形成性熱可里性重合体〔Ｂ〕
）としては、より高い収縮率を有する重合体が好ましく
、例えば前記したナイロン６、ナイロン６６の他ナイ冒
ン６１０など及びこれらを主成分としたピリアミド系、
ポリエチレンテレフタレート、〆リプチレンテレ７タレ
ート、ポリ−ｐ−エチレンオキシベンゾエートなト及ヒ
これらを主成分とするぼりエステル系があげられる。特
に、繊維形成性熱可盟性重合体（Ｂ）が、ざリエステル
である場合及びナイロン４６重合体〔Ａ〕以外のポリア
ミドである場合は得られる複合繊維の寸法安定性がより
向上するので好ましい。
対粘度が２．０以上、特に２．５以上４．５以下のもの
が適する。実質的にナイロン４６重合体と偏心的に接合
される高収縮成分側（繊維形成性熱可里性重合体〔Ｂ〕
）としては、より高い収縮率を有する重合体が好ましく
、例えば前記したナイロン６、ナイロン６６の他ナイ冒
ン６１０など及びこれらを主成分としたピリアミド系、
ポリエチレンテレフタレート、〆リプチレンテレ７タレ
ート、ポリ−ｐ−エチレンオキシベンゾエートなト及ヒ
これらを主成分とするぼりエステル系があげられる。特
に、繊維形成性熱可盟性重合体（Ｂ）が、ざリエステル
である場合及びナイロン４６重合体〔Ａ〕以外のポリア
ミドである場合は得られる複合繊維の寸法安定性がより
向上するので好ましい。
ここでナイロン４６重合体〔Ａ）以外のポリアミドとし
ては、共重合成分が〔Ａ）と異なるナイロン４６重合体
及び共重合割合が〔Ａ〕と興なるナイロン４６１合体を
含むものである。
ては、共重合成分が〔Ａ）と異なるナイロン４６重合体
及び共重合割合が〔Ａ〕と興なるナイロン４６１合体を
含むものである。
本発明ｍ維の接合形態は、不知のサイドバイサイド型、
シースコア型のいずれでも良いが、巻縮性および接着性
の点からポリアミド系との組合せではサイドバイサイド
型が好ましく、ポリエステル系との組合せではシースコ
ア型が好ましい。
シースコア型のいずれでも良いが、巻縮性および接着性
の点からポリアミド系との組合せではサイドバイサイド
型が好ましく、ポリエステル系との組合せではシースコ
ア型が好ましい。
本発明に用いる低収縮成分側の重合体〔Ａ〕と高収縮成
分側の重合体〔Ｂ〕との２成分の複合割合は重量比で４
０：６Ｇ〜６０：４０とするのが好ましい。
分側の重合体〔Ｂ〕との２成分の複合割合は重量比で４
０：６Ｇ〜６０：４０とするのが好ましい。
また本発明のポリアミド系複合ｍ、＆！を、更に仮擦加
工、流体噴射溝高加工、流体押込加工等の巻縮嵩高加工
に附して巻縮性能を１段と向上させることもできる。
工、流体噴射溝高加工、流体押込加工等の巻縮嵩高加工
に附して巻縮性能を１段と向上させることもできる。
本発明において別々に溶融された低数ｋＭ戊分側の重合
体〔Ａ〕及び高収縮成分側の重合体（ＢＥは周知の複合
紡糸口金の同一紡糸孔から同時に紡出された後、常法に
従って、延伸、必要により実高加工された後、適当な熱
処理（湿熱又は乾熱）で、潜在化された＠細を顕在化す
ることが出来る。
体〔Ａ〕及び高収縮成分側の重合体（ＢＥは周知の複合
紡糸口金の同一紡糸孔から同時に紡出された後、常法に
従って、延伸、必要により実高加工された後、適当な熱
処理（湿熱又は乾熱）で、潜在化された＠細を顕在化す
ることが出来る。
（実施例）。
以下実施例によって本発明を詳述するが、本発明の評価
に用いた特性及び測定法は次の通りである０ 〔相対粘度の測定法〕 ９６．３±０．１重Ｉｔ％試薬特級濃硫酸中に重合体濃
度が１０η／ＷＬｔになるように試料を溶解させて、サ
ンプル溶液をｌｌｉ整し、２０ｃ±０．０５℃の温度で
水）下秒数６〜７秒のオストワルド粘度計を用い、溶液
相対粘度を測定する。測定に際し、同一の粘度計を用い
、サンプル溶液をＭ整した時と同じ硫酸２０Ｗ、ｔの落
下時間Ｔｏ（秒）と、サンプル溶液２０−の落下時間Ｔ
ｒ（秒）の比より、相対粘度Ｉｔ Ｖを下記の式を用い
て算出する。
に用いた特性及び測定法は次の通りである０ 〔相対粘度の測定法〕 ９６．３±０．１重Ｉｔ％試薬特級濃硫酸中に重合体濃
度が１０η／ＷＬｔになるように試料を溶解させて、サ
ンプル溶液をｌｌｉ整し、２０ｃ±０．０５℃の温度で
水）下秒数６〜７秒のオストワルド粘度計を用い、溶液
相対粘度を測定する。測定に際し、同一の粘度計を用い
、サンプル溶液をＭ整した時と同じ硫酸２０Ｗ、ｔの落
下時間Ｔｏ（秒）と、サンプル溶液２０−の落下時間Ｔ
ｒ（秒）の比より、相対粘度Ｉｔ Ｖを下記の式を用い
て算出する。
ＲＶ＝Ｔｌ／Ｔ。
点の温度をいう。なおりＳＣ測定法はＳｈｉｍａｚｕＤ
ｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｃａｌｏ
ｒｉｍ＠ｔｅｒ Ｓ Ｃ−２０を泪い、昇温速度２０℃
／−で行なった。
ｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｃａｌｏ
ｒｉｍ＠ｔｅｒ Ｓ Ｃ−２０を泪い、昇温速度２０℃
／−で行なった。
実施例１
相対粘度３．０、融点２９０℃のナイロン４６重合体と
相対粘度２．７、融点２６２℃のナイロン６６重合体を
用いて紡糸温度３０５℃、紡糸速度１００ＯＦＦＩ／−
で、両成分の複合比（重量）がＳＱ ： ５０のサイド
バイサイト°型抜金糸を紡糸し、次いで延伸温度１２０
℃、延伸倍率４．０倍、延伸速度５００ｒ＋ｓ／踵で延
伸を行なって、ポリアミド１００％の潜在巻縮性複合繊
維（１５デニール３フイラメント）を得た。得られた潜
在巻縮性複合繊維をＪＩＳ Ｌ１０９０ Ｂ法により
熱水収縮率を測定したところ５゜０％であった。
相対粘度２．７、融点２６２℃のナイロン６６重合体を
用いて紡糸温度３０５℃、紡糸速度１００ＯＦＦＩ／−
で、両成分の複合比（重量）がＳＱ ： ５０のサイド
バイサイト°型抜金糸を紡糸し、次いで延伸温度１２０
℃、延伸倍率４．０倍、延伸速度５００ｒ＋ｓ／踵で延
伸を行なって、ポリアミド１００％の潜在巻縮性複合繊
維（１５デニール３フイラメント）を得た。得られた潜
在巻縮性複合繊維をＪＩＳ Ｌ１０９０ Ｂ法により
熱水収縮率を測定したところ５゜０％であった。
また、潜在巻縮性複合Ｗ＆雄をかぜに取り糸端を固定し
てループ状とした後、製水中（９７℃）に３０分間浸漬
して巻縮を発現させた。この巻縮糸を２０℃、６０％Ｒ
Ｈの状態で２４時間風乾した後、０．１Ｐ／ｄの荷重を
吊して１分後の長さをｔｏとし、除重後３分放置した後
２ｆｆ／ｄの荷重を吊して１分後の長さをｔｌとし、巻
網率を次式により算出したところ４０％であった。
てループ状とした後、製水中（９７℃）に３０分間浸漬
して巻縮を発現させた。この巻縮糸を２０℃、６０％Ｒ
Ｈの状態で２４時間風乾した後、０．１Ｐ／ｄの荷重を
吊して１分後の長さをｔｏとし、除重後３分放置した後
２ｆｆ／ｄの荷重を吊して１分後の長さをｔｌとし、巻
網率を次式により算出したところ４０％であった。
本発明の潜在巻縮性複合ｍａは熱水収縮率が低く、かつ
巻縮率の高いものであった。
巻縮率の高いものであった。
実施例２
相対粘度３．０、融点２９０℃のナイロン４６重合体と
、固有粘度０．６、融点２°６１℃のポリエチレンテレ
フタレートを用いて紡糸温度３０５℃、紡糸速度１００
０ ｍ ／ ｍで両成分の複合比（重量）が５０：５０
のシースコア型複合糸を紡糸し、次いで延伸温度１２０
℃、延伸倍率４．０倍、延伸速度５００ｍ／−で延伸を
行ない、コリアミド・ポリエステル系複合の１５０デニ
ール４８フイラメントの潜在巻縮性複合繊維を得た。得
られたｍ維を実施例１と同方法により熱水数に率、巻＆
ｉ率のそれぞれを測定したところ熱水収縮率は５．０％
、巻縮率は２．７％であった。
、固有粘度０．６、融点２°６１℃のポリエチレンテレ
フタレートを用いて紡糸温度３０５℃、紡糸速度１００
０ ｍ ／ ｍで両成分の複合比（重量）が５０：５０
のシースコア型複合糸を紡糸し、次いで延伸温度１２０
℃、延伸倍率４．０倍、延伸速度５００ｍ／−で延伸を
行ない、コリアミド・ポリエステル系複合の１５０デニ
ール４８フイラメントの潜在巻縮性複合繊維を得た。得
られたｍ維を実施例１と同方法により熱水数に率、巻＆
ｉ率のそれぞれを測定したところ熱水収縮率は５．０％
、巻縮率は２．７％であった。
本実施例の潜在巻縮性複合繊維は実施例１と同様熱水収
縮率が低く、巻縮率の高いものであった。
縮率が低く、巻縮率の高いものであった。
（発明の効果）
低収縮成分にナイロン４６を配置することによって、従
来の高収縮成分側に用いることは困難とされていた汎用
ポリアミド系又はポリエステル系重合体を高収縮成分に
組合せることが可能となり、紡糸安定性が良好で熱安定
性、寸法安定性及び捲縮性の優れた複合繊維ができるよ
うになった。
来の高収縮成分側に用いることは困難とされていた汎用
ポリアミド系又はポリエステル系重合体を高収縮成分に
組合せることが可能となり、紡糸安定性が良好で熱安定
性、寸法安定性及び捲縮性の優れた複合繊維ができるよ
うになった。
本発明により得られたフィラメントは、連続フィラメン
トのまま或いはステーブルに切断されて編物或いは織物
の製造原料としてあらゆるｔＲ雑の月途に用いることが
でき、特にストレッチ性が要求されるメリヤス類、婦人
用ストッキング、下着の製造に適する。
トのまま或いはステーブルに切断されて編物或いは織物
の製造原料としてあらゆるｔＲ雑の月途に用いることが
でき、特にストレッチ性が要求されるメリヤス類、婦人
用ストッキング、下着の製造に適する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、収縮率の異なる２成分が繊維軸方向に偏心して接合
されてなる複合繊維において、低収縮成分側が繰り返し
単位としてテトラメチレンアジパミドを７０モル％以上
有する実質的にナイロン４６重合体〔Ａ〕、高収縮成分
側が〔Ａ〕以外の繊維形成性熱可塑性重合体〔Ｂ〕より
構成されて成ることを特徴とするポリアミド系潜在巻縮
性複合繊維。 ２、ナイロン４６重合体〔Ａ〕が繰り返し単位としてテ
トラメチレンアジパミドを８０モル％以上有する特許請
求の範囲第１項記載のポリアミド系潜在巻縮性複合繊維
。 ３、ナイロン４６重合体〔Ａ〕が繰り返し単位としてテ
トラメチレンアジパミドを９０モル％以上有する特許請
求の範囲第１項記載のポリアミド系潜在巻縮性複合繊維
。 ４、繊維形成性熱可塑性重合体〔Ｂ〕がポリエステルで
ある特許請求の範囲第１項記載のポリアミド系潜在巻縮
性複合繊維。 ５、繊維形成性熱可塑性重合体〔Ｂ〕が〔Ａ〕以外のポ
リアミドである特許請求の範囲第１項記載のポリアミド
系潜在巻縮性複合繊維。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23369284A JPS61113823A (ja) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | ポリアミド系潜在巻縮性複合繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23369284A JPS61113823A (ja) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | ポリアミド系潜在巻縮性複合繊維 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61113823A true JPS61113823A (ja) | 1986-05-31 |
Family
ID=16959045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23369284A Pending JPS61113823A (ja) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | ポリアミド系潜在巻縮性複合繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61113823A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100493508B1 (ko) * | 2001-12-28 | 2005-06-07 | 주식회사 효성 | 나이론 잠재권축사의 제조방법 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS539296A (en) * | 1976-07-12 | 1978-01-27 | Shell Int Research | Manufacturing process for purpie ticl3 |
| JPS5976914A (ja) * | 1982-10-22 | 1984-05-02 | Toray Ind Inc | ポリアミド繊維およびその製造方法 |
| JPS59116417A (ja) * | 1982-12-17 | 1984-07-05 | イ−・アイ・デユポン・デ・ニモアス・アンド・カンパニ− | ポリエステル／ナイロン２成分系フイラメント |
-
1984
- 1984-11-06 JP JP23369284A patent/JPS61113823A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS539296A (en) * | 1976-07-12 | 1978-01-27 | Shell Int Research | Manufacturing process for purpie ticl3 |
| JPS5976914A (ja) * | 1982-10-22 | 1984-05-02 | Toray Ind Inc | ポリアミド繊維およびその製造方法 |
| JPS59116417A (ja) * | 1982-12-17 | 1984-07-05 | イ−・アイ・デユポン・デ・ニモアス・アンド・カンパニ− | ポリエステル／ナイロン２成分系フイラメント |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100493508B1 (ko) * | 2001-12-28 | 2005-06-07 | 주식회사 효성 | 나이론 잠재권축사의 제조방법 |
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