JPS6110875Y2 - - Google Patents
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- JPS6110875Y2 JPS6110875Y2 JP13145482U JP13145482U JPS6110875Y2 JP S6110875 Y2 JPS6110875 Y2 JP S6110875Y2 JP 13145482 U JP13145482 U JP 13145482U JP 13145482 U JP13145482 U JP 13145482U JP S6110875 Y2 JPS6110875 Y2 JP S6110875Y2
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- passage
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- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Description
この考案は、プラズマ溶接に際して開先裏にシ
ールドガス室を形成したプラズマ溶接のバツクシ
ールド用裏当て金に関するものである。 従来、プラズマ溶接におけるバツクシールドに
は第1図に斜視図で一列を示してあるように、長
さ方向の両端を端板1,1で閉じた被溶接部分と
同じ長さの山形銅製裏当て金2を使用していた。 前記裏当て金2は母材3,3の開先裏4に凹部
を臨ませてその母材3,3の下面に当接し使用す
る。 一方、母材3,3への当接により閉空間となつ
た裏当て金2の凹部内は、山形をなす2辺のうち
の一方の辺2Aに取付けた注入管5から例えば
Arをシールドガスとして圧入することによつて
母材3,3の開先裏4を不活性ガス雰囲気におく
ためのシールドガス室Aになる。 ところで、このような裏当て金2を使用するバ
ツク溶接では、絞られたプラズマアークは、母材
の開先を通過した後に殆んど冷却されないのでピ
ンチ効果が十分でなく、そのためアークが不安定
となつて溶接欠陥が生じ、また孔あき現象も発生
し易いという問題があつた。 この考案は、上述の観点に基き、安定したプラ
ズマ溶接を可能にするプラズマ溶接のバツクシー
ルド用裏当て金を提供するもので、母材の開先裏
に臨ませる所定の幅および長さの開口が形成され
たシールドガス室を有し、このシールドガス室へ
のバツクシールドガスを供給するためのガス通路
が内部に設けられているプラズマ溶接のバツクシ
ールド用裏当て金であつて、前記ガス通路を通る
前記バツクシールドガスを冷却するための流体を
通過させる冷却用流体通路を内部に設けるととも
に、前記ガス通路からシールドガス室へ向うバツ
クシールドガスの噴出を自在としたガス噴出口の
軸線方向を、前記開先裏に向けた方向とした点に
特徴がある。 ついで、この考案の裏当て金を実施例により図
面を参照しながら説明する。 第2図にはこの考案の裏当て金の第1実施例を
平面図で示してあり、第3図には一部を欠除した
斜視図で示してある。 この第1実施例の裏当て金6は板材をプラズマ
溶接する際に使用するシールド溶接のバツクシー
ルド用裏当て金の一例であつて、被溶接部分の長
さよりも短い、例えば長さ120mm、幅60mm、厚さ
40mmのプラズマ状とし、上面6aに開放とした所
定幅及び長さのシールドガス室Bを有し、このシ
ールドガス室Bの底部下方にはシールドガス室B
の長さ方向に平行で、かつ、互いに平行とした2
本のガス通路7,7を穿設てある。 前記ガス通路7,7は外部のバツクシールドガ
ス供給源(図示しない)に接続してあり、シール
ドガス室Bの半円形凹面とした内底面にはガス通
路7,7に連通する多数のガス噴出口8を開口さ
せてある。 ガス噴出口8はこの第1実施例の裏当て金6の
上面6aが当接する母材3,3の開先裏4に軸線
が向くよう、前記シールドガス室Bの開口内面に
おいて開口幅の中心に軸線を向けてある。 一方、前記ガス通路7,7の上方で、シールド
ガス室Bの長辺沿いとなる内部には冷却用流体通
路9を設けてある。 前記冷却用流体通路9は水平コ字形に屈折した
孔であつて、互いに平行する直孔部9A,9Bの
一方から流入した冷却媒体(例えば、所定の温度
とした水等)が他方から流出するようにしてあ
る。図中の矢印aは流入する冷却用流体の流れを
示し、矢印a′は流出する冷却用流体の流れを示
す。 なお、この考案の裏当て金は定位置に固定して
おき、溶接しようとする母材3,3を移動しつつ
TIG溶接を行なう際に使用するため、底部にはフ
レーム等へボルト(図示しない)により固定でき
るよう所定数のねじ孔10を所定位置に設けてあ
る。 上述の構成からなるこの考案の裏当て金は、冷
却用流体通路9を流れる冷却用流体により冷却さ
れているので、シールドガス室B内にあるシール
ドガスの温度が上らず、さらに、ガス通路7,7
からシールドガス室B内へシールドガスを供給す
る多数のガス噴出口8をすべて軸線が母材3,3
の開先裏4に集中する向きとしてあるので、開先
裏を突き抜けるプラズマアークに対するピンチ効
果が生じ、プラズマアークが安定し、集中性が向
上して溶接部の品質が向上する。 第4図はこの考案の裏当て金の第2実施例の裏
当て金6′を正面図で、また、第5図には正面を
左方に向けた第4図−線斜視図で示してあ
る。 この第2実施例の裏当て金6′は、母材3′を未
溶接の管状とした場合に使用する一例であつて、
管径に対応した円弧状の上面6′aを有するかま
ぼこ形ブロツク状をなす点においてのみ前記第1
実施例と異なるので、第1実施例におけると同じ
構造部分には同じ符号を付し、その構造の説明は
さきの第1実施例における説明を援用する。 なお、ガス通路7,7と冷却用流体通路9の開
口部は、配管接続を可能になるようねじ孔11と
12に形成してある。 つぎに、第2実施例の裏当て金6′を使用して
未溶接管をプラズマ溶接した実験結果を示す。 母材3′としてのCo基合金:Umco−50からな
り、かつ外径:25.4mm×肉厚:3.0mm×長さ:5m
の寸法をもつた未溶接管100本に、電流:70〜
90Amp、電圧:25〜35V、溶接速度:250〜300
mm/min、プラズマガス(Ar)流量:1〜2l/
min、シールドガス(Ar+2〜4%H2)流量:10
〜12l/min、バツクシールドガス(Ar)流量:
10〜13l/min、ノズル冷却水の流量:3〜6l/
min、同圧力3〜10Kg/cm2、裏当て金冷却水の流
量1〜2l/min、同圧力2〜3Kg/cm2の条件で溶
接を施し、また、ハステロイ:C−276合金から
なり、かつ、外径:800mm×肉厚:10.0mm×長さ
5mの寸法をもつた未溶接管20本に、電流:180〜
230Amp、電圧:28〜38V、溶接速度:250〜300
mm/min、プラズマガス(Ar)流量:2〜4l/
min、シールドガス(Ar+2〜4%H2)流量:10
〜12l/min、バツクシールドガス(Ar)流量:
10〜13l/min、ノズル冷却水の流量:3〜6l/
min、同圧力3〜10Kg/cm2、裏当て金冷却水の流
量:1〜2l/min、同圧力2〜3Kg/cm2の条件で
溶接を施した。 溶接後、溶接部について、JIS,Z3106に則し
た非破壊検査すなわちX線透過試験(RT)およ
び超音波探傷試験(UT)を行ない、RTおよび
UTにおける不良率をそれぞれ算出した。この結
果を平均値で第1表に示した。また、第1表には
裏当て金として第1図に示した従来の裏当て金2
を使用する以外は同一の条件で溶接を行なつた場
合の結果をした。
ールドガス室を形成したプラズマ溶接のバツクシ
ールド用裏当て金に関するものである。 従来、プラズマ溶接におけるバツクシールドに
は第1図に斜視図で一列を示してあるように、長
さ方向の両端を端板1,1で閉じた被溶接部分と
同じ長さの山形銅製裏当て金2を使用していた。 前記裏当て金2は母材3,3の開先裏4に凹部
を臨ませてその母材3,3の下面に当接し使用す
る。 一方、母材3,3への当接により閉空間となつ
た裏当て金2の凹部内は、山形をなす2辺のうち
の一方の辺2Aに取付けた注入管5から例えば
Arをシールドガスとして圧入することによつて
母材3,3の開先裏4を不活性ガス雰囲気におく
ためのシールドガス室Aになる。 ところで、このような裏当て金2を使用するバ
ツク溶接では、絞られたプラズマアークは、母材
の開先を通過した後に殆んど冷却されないのでピ
ンチ効果が十分でなく、そのためアークが不安定
となつて溶接欠陥が生じ、また孔あき現象も発生
し易いという問題があつた。 この考案は、上述の観点に基き、安定したプラ
ズマ溶接を可能にするプラズマ溶接のバツクシー
ルド用裏当て金を提供するもので、母材の開先裏
に臨ませる所定の幅および長さの開口が形成され
たシールドガス室を有し、このシールドガス室へ
のバツクシールドガスを供給するためのガス通路
が内部に設けられているプラズマ溶接のバツクシ
ールド用裏当て金であつて、前記ガス通路を通る
前記バツクシールドガスを冷却するための流体を
通過させる冷却用流体通路を内部に設けるととも
に、前記ガス通路からシールドガス室へ向うバツ
クシールドガスの噴出を自在としたガス噴出口の
軸線方向を、前記開先裏に向けた方向とした点に
特徴がある。 ついで、この考案の裏当て金を実施例により図
面を参照しながら説明する。 第2図にはこの考案の裏当て金の第1実施例を
平面図で示してあり、第3図には一部を欠除した
斜視図で示してある。 この第1実施例の裏当て金6は板材をプラズマ
溶接する際に使用するシールド溶接のバツクシー
ルド用裏当て金の一例であつて、被溶接部分の長
さよりも短い、例えば長さ120mm、幅60mm、厚さ
40mmのプラズマ状とし、上面6aに開放とした所
定幅及び長さのシールドガス室Bを有し、このシ
ールドガス室Bの底部下方にはシールドガス室B
の長さ方向に平行で、かつ、互いに平行とした2
本のガス通路7,7を穿設てある。 前記ガス通路7,7は外部のバツクシールドガ
ス供給源(図示しない)に接続してあり、シール
ドガス室Bの半円形凹面とした内底面にはガス通
路7,7に連通する多数のガス噴出口8を開口さ
せてある。 ガス噴出口8はこの第1実施例の裏当て金6の
上面6aが当接する母材3,3の開先裏4に軸線
が向くよう、前記シールドガス室Bの開口内面に
おいて開口幅の中心に軸線を向けてある。 一方、前記ガス通路7,7の上方で、シールド
ガス室Bの長辺沿いとなる内部には冷却用流体通
路9を設けてある。 前記冷却用流体通路9は水平コ字形に屈折した
孔であつて、互いに平行する直孔部9A,9Bの
一方から流入した冷却媒体(例えば、所定の温度
とした水等)が他方から流出するようにしてあ
る。図中の矢印aは流入する冷却用流体の流れを
示し、矢印a′は流出する冷却用流体の流れを示
す。 なお、この考案の裏当て金は定位置に固定して
おき、溶接しようとする母材3,3を移動しつつ
TIG溶接を行なう際に使用するため、底部にはフ
レーム等へボルト(図示しない)により固定でき
るよう所定数のねじ孔10を所定位置に設けてあ
る。 上述の構成からなるこの考案の裏当て金は、冷
却用流体通路9を流れる冷却用流体により冷却さ
れているので、シールドガス室B内にあるシール
ドガスの温度が上らず、さらに、ガス通路7,7
からシールドガス室B内へシールドガスを供給す
る多数のガス噴出口8をすべて軸線が母材3,3
の開先裏4に集中する向きとしてあるので、開先
裏を突き抜けるプラズマアークに対するピンチ効
果が生じ、プラズマアークが安定し、集中性が向
上して溶接部の品質が向上する。 第4図はこの考案の裏当て金の第2実施例の裏
当て金6′を正面図で、また、第5図には正面を
左方に向けた第4図−線斜視図で示してあ
る。 この第2実施例の裏当て金6′は、母材3′を未
溶接の管状とした場合に使用する一例であつて、
管径に対応した円弧状の上面6′aを有するかま
ぼこ形ブロツク状をなす点においてのみ前記第1
実施例と異なるので、第1実施例におけると同じ
構造部分には同じ符号を付し、その構造の説明は
さきの第1実施例における説明を援用する。 なお、ガス通路7,7と冷却用流体通路9の開
口部は、配管接続を可能になるようねじ孔11と
12に形成してある。 つぎに、第2実施例の裏当て金6′を使用して
未溶接管をプラズマ溶接した実験結果を示す。 母材3′としてのCo基合金:Umco−50からな
り、かつ外径:25.4mm×肉厚:3.0mm×長さ:5m
の寸法をもつた未溶接管100本に、電流:70〜
90Amp、電圧:25〜35V、溶接速度:250〜300
mm/min、プラズマガス(Ar)流量:1〜2l/
min、シールドガス(Ar+2〜4%H2)流量:10
〜12l/min、バツクシールドガス(Ar)流量:
10〜13l/min、ノズル冷却水の流量:3〜6l/
min、同圧力3〜10Kg/cm2、裏当て金冷却水の流
量1〜2l/min、同圧力2〜3Kg/cm2の条件で溶
接を施し、また、ハステロイ:C−276合金から
なり、かつ、外径:800mm×肉厚:10.0mm×長さ
5mの寸法をもつた未溶接管20本に、電流:180〜
230Amp、電圧:28〜38V、溶接速度:250〜300
mm/min、プラズマガス(Ar)流量:2〜4l/
min、シールドガス(Ar+2〜4%H2)流量:10
〜12l/min、バツクシールドガス(Ar)流量:
10〜13l/min、ノズル冷却水の流量:3〜6l/
min、同圧力3〜10Kg/cm2、裏当て金冷却水の流
量:1〜2l/min、同圧力2〜3Kg/cm2の条件で
溶接を施した。 溶接後、溶接部について、JIS,Z3106に則し
た非破壊検査すなわちX線透過試験(RT)およ
び超音波探傷試験(UT)を行ない、RTおよび
UTにおける不良率をそれぞれ算出した。この結
果を平均値で第1表に示した。また、第1表には
裏当て金として第1図に示した従来の裏当て金2
を使用する以外は同一の条件で溶接を行なつた場
合の結果をした。
【表】
にて算出した。
以上の説明から明らかなように、この考案によ
ると、溶接時にシールドガス室開口上を臨みつつ
移動する母材の開先裏にバツクシールドガスが供
給され、このバツクシールドガスは、母材の開先
裏に軸線方向が向つている噴出口を経てガス通路
から供給されるので、開先を貫通したプラズマア
ークの先端に集中して突き当りその結果効果的に
冷却されるプラズマアークはピンチ効果を生じて
その安定性と集中性が向上し、しかもバツクシー
ルド用裏当て金内部の冷却用流体通路を流れてバ
ツクシールドガスの温度上昇を防ぐ冷却用流体の
作用と相俟つて前記ピンチ効果は一層増強され、
溶接欠陥や孔あき現象の伴わない健全な溶接を安
定して遂行できるという産業上有用な効果が得ら
れる。
ると、溶接時にシールドガス室開口上を臨みつつ
移動する母材の開先裏にバツクシールドガスが供
給され、このバツクシールドガスは、母材の開先
裏に軸線方向が向つている噴出口を経てガス通路
から供給されるので、開先を貫通したプラズマア
ークの先端に集中して突き当りその結果効果的に
冷却されるプラズマアークはピンチ効果を生じて
その安定性と集中性が向上し、しかもバツクシー
ルド用裏当て金内部の冷却用流体通路を流れてバ
ツクシールドガスの温度上昇を防ぐ冷却用流体の
作用と相俟つて前記ピンチ効果は一層増強され、
溶接欠陥や孔あき現象の伴わない健全な溶接を安
定して遂行できるという産業上有用な効果が得ら
れる。
第1図は従来の裏当て金の一例を示す斜視図、
第2図、第3図はこの考案の裏当て金の第1実施
例を示し、第2図は平面図、第3図は一部を欠除
した拡大斜視図、第4図、第5図は第2実施例を
示し、第4図は正面図、第5図は正面を左方に向
けた第4図−線斜視断面図である。図面にお
いて、 2……従来の裏当て金、3,3′……母材、4
……開先裏、6……第1実施例の裏当て金、6′
……第2実施例の裏当て金、6a,6′a……上
面、7……ガス通路、8……ガス噴出口、9……
冷却用流体通路、9A,9B……直孔部、10,
11,12……ねじ孔、A,B……シールドガス
室。
第2図、第3図はこの考案の裏当て金の第1実施
例を示し、第2図は平面図、第3図は一部を欠除
した拡大斜視図、第4図、第5図は第2実施例を
示し、第4図は正面図、第5図は正面を左方に向
けた第4図−線斜視断面図である。図面にお
いて、 2……従来の裏当て金、3,3′……母材、4
……開先裏、6……第1実施例の裏当て金、6′
……第2実施例の裏当て金、6a,6′a……上
面、7……ガス通路、8……ガス噴出口、9……
冷却用流体通路、9A,9B……直孔部、10,
11,12……ねじ孔、A,B……シールドガス
室。
Claims (1)
- 母材の開先裏に臨ませる所定の幅および長さの
開口が形成されたシールドガス室を有し、このシ
ールドガス室へのバツクシールドガスを供給する
ためのガス通路が内部に設けられているプラズマ
溶接のバツクシールド用裏当て金であつて、前記
ガス通路を通る前記バツクシールドガスを冷却す
るための流体を通過させる冷却用流体通路が内部
に設けられるとともに、前記ガス通路からシール
ドガス室へ向うバツクシールドガスの噴出を自在
としたガス噴出口の軸線の方向が、前記開先裏に
向いた方向となつている、前記プラズマ溶接のバ
ツクシールド用裏当て金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13145482U JPS5939071U (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | プラズマ溶接のバツクシ−ルド用裏当て金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13145482U JPS5939071U (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | プラズマ溶接のバツクシ−ルド用裏当て金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5939071U JPS5939071U (ja) | 1984-03-12 |
JPS6110875Y2 true JPS6110875Y2 (ja) | 1986-04-07 |
Family
ID=30297177
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13145482U Granted JPS5939071U (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | プラズマ溶接のバツクシ−ルド用裏当て金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5939071U (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1992009826A1 (en) * | 1990-11-21 | 1992-06-11 | Kabushiki Kaisha Daikin Seisakusho | Method of correcting unbalance of body of rotation |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63128134U (ja) * | 1987-02-16 | 1988-08-22 | ||
JPH0542901Y2 (ja) * | 1987-06-29 | 1993-10-28 | ||
JPH0659551B2 (ja) * | 1989-04-28 | 1994-08-10 | 太陽シールパック株式会社 | ファイバードラムの補強リング用溶接装置 |
KR100948913B1 (ko) * | 2002-10-15 | 2010-03-24 | 주식회사 포스코 | 용접기의 백비드 형성장치 |
JP6376664B2 (ja) * | 2015-10-21 | 2018-08-22 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | シャトル型裏当部材を用いる溶接装置 |
-
1982
- 1982-08-31 JP JP13145482U patent/JPS5939071U/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1992009826A1 (en) * | 1990-11-21 | 1992-06-11 | Kabushiki Kaisha Daikin Seisakusho | Method of correcting unbalance of body of rotation |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5939071U (ja) | 1984-03-12 |
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