JPS61108458A - 電磁攪拌装置の制御方法 - Google Patents
電磁攪拌装置の制御方法Info
- Publication number
- JPS61108458A JPS61108458A JP23179484A JP23179484A JPS61108458A JP S61108458 A JPS61108458 A JP S61108458A JP 23179484 A JP23179484 A JP 23179484A JP 23179484 A JP23179484 A JP 23179484A JP S61108458 A JPS61108458 A JP S61108458A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- residual molten
- stirring
- electromagnetic
- casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は、連続鋳造設備における電磁撹拌装置に関する
。
。
［従来技術１
一般に、連続鋳造設備には、鋳片の冶金的性質を高める
ため、鋳片１（第３図参照）内の未凝固の残溶鋼プール
２を撹拌する電磁フィルを備えた電磁撹拌装置が設けら
れている。ところで、この電磁撹拌装置においては、最
小限の撹拌強度（電磁コイル、電源等の設備容量）で充
分な冶金的性質を得るため、残溶鋼プール２を残溶鋼率
、つまり残溶鋼プール２の短辺寸法ｄと鋳片１の短辺寸
法りとの比ｄ／Ｄが最適な値を取る位置（最適撹拌位置
）で撹拌したいという要請がある。
ため、鋳片１（第３図参照）内の未凝固の残溶鋼プール
２を撹拌する電磁フィルを備えた電磁撹拌装置が設けら
れている。ところで、この電磁撹拌装置においては、最
小限の撹拌強度（電磁コイル、電源等の設備容量）で充
分な冶金的性質を得るため、残溶鋼プール２を残溶鋼率
、つまり残溶鋼プール２の短辺寸法ｄと鋳片１の短辺寸
法りとの比ｄ／Ｄが最適な値を取る位置（最適撹拌位置
）で撹拌したいという要請がある。
ところが、撹拌に最適な残、溶鋼率は鋼種によって異な
り（通常１７５〜２１５）、且つ同一の鋼種であっても
鋳造速度によりて電磁撹拌装置の設置位置における残溶
鋼率が異なるので、最適撹拌位置と電磁撹拌装置の設置
位置とが必ずしも一致せず、そのため電磁撹拌装置の撹
拌強度をかなり大きくする必要が生じ、設備費・ランニ
ング費が増大するという問題があった。又、最適撹拌位
置と電磁撹拌装置の設置位置とが一致しない場合は、撹
拌強度を大きくしても、必ずしも充分な冶金的効果が発
揮されないという問題もあった。
り（通常１７５〜２１５）、且つ同一の鋼種であっても
鋳造速度によりて電磁撹拌装置の設置位置における残溶
鋼率が異なるので、最適撹拌位置と電磁撹拌装置の設置
位置とが必ずしも一致せず、そのため電磁撹拌装置の撹
拌強度をかなり大きくする必要が生じ、設備費・ランニ
ング費が増大するという問題があった。又、最適撹拌位
置と電磁撹拌装置の設置位置とが一致しない場合は、撹
拌強度を大きくしても、必ずしも充分な冶金的効果が発
揮されないという問題もあった。
［発明の目的１
本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであって、
鋼種や鋳造速度に拘らず、残溶鋼プールを常時最適撹拌
位置で撹拌しうるようにすることを目的としている６ ［発明の構成１ このため、本発明は、鋳片に沿って電磁撹拌装置を移動
させる移動装置と、該移動装置を制御する制御装置とを
設け、鋳片内の残溶鋼プールを残溶鋼率が夫々の鋼種に
ついて最適の値を取る位置で撹拌しうるように、上記電
磁撹拌装置の位置を制御するようにしたことを特徴とす
る電磁撹拌装置の制御方法を提供するものである。
鋼種や鋳造速度に拘らず、残溶鋼プールを常時最適撹拌
位置で撹拌しうるようにすることを目的としている６ ［発明の構成１ このため、本発明は、鋳片に沿って電磁撹拌装置を移動
させる移動装置と、該移動装置を制御する制御装置とを
設け、鋳片内の残溶鋼プールを残溶鋼率が夫々の鋼種に
ついて最適の値を取る位置で撹拌しうるように、上記電
磁撹拌装置の位置を制御するようにしたことを特徴とす
る電磁撹拌装置の制御方法を提供するものである。
［発明の効果１
本発明では、残溶鋼プールを常時最適撹拌位置で撹拌し
うるようにしたので、電磁撹拌装置の撹拌強度を必要最
小限にしても充分な冶金的効果を発揮することができ、
それによって設備費・ランニング費の低減と鋳片の品質
向上の双方を達成できるようになる。
うるようにしたので、電磁撹拌装置の撹拌強度を必要最
小限にしても充分な冶金的効果を発揮することができ、
それによって設備費・ランニング費の低減と鋳片の品質
向上の双方を達成できるようになる。
［実施例［
以下、実施例を説明する。
第１図に示す連続鋳造設備において、鋳片１は鋳型３か
ら引抜ロール４等により湾曲した経路Ｒに沿って下方へ
引き抜かれる途中で経路Ｒを囲繞する電磁撹拌装置Ｅの
電磁フィル５によってその残溶鋼プール２（第３図）が
撹拌された後、水平方向へ移送されるようヒなっている
。
ら引抜ロール４等により湾曲した経路Ｒに沿って下方へ
引き抜かれる途中で経路Ｒを囲繞する電磁撹拌装置Ｅの
電磁フィル５によってその残溶鋼プール２（第３図）が
撹拌された後、水平方向へ移送されるようヒなっている
。
上記電磁撹拌装置Ｅは、経路Ｒに沿って配設されたガイ
ドレール６と、電磁、コイル５を把持して〃イドレール
６内を移動するトロリー７と、該トロリー７を駆動する
モータ８とからなる電磁コイル５の移動装置ｉＴと、移
動装置Ｔを作動制御する制御装置Ｃとを有し、電磁コイ
ル５を鋳片１の残溶鋼率が、鋼種に応じて最適残溶鋼率
設定器１０に予め設定された最適残溶鋼率α。と一致す
る位置に誘導するように構成されている。
ドレール６と、電磁、コイル５を把持して〃イドレール
６内を移動するトロリー７と、該トロリー７を駆動する
モータ８とからなる電磁コイル５の移動装置ｉＴと、移
動装置Ｔを作動制御する制御装置Ｃとを有し、電磁コイ
ル５を鋳片１の残溶鋼率が、鋼種に応じて最適残溶鋼率
設定器１０に予め設定された最適残溶鋼率α。と一致す
る位置に誘導するように構成されている。
すなわち、電磁コイル５に囲繞された部位の鋳片１の実
際の残溶鋼率α、は、第３図中鍔片１の凝固シェルの厚
さをｔとすると、下記の第（１）式によって算出できる
。
際の残溶鋼率α、は、第３図中鍔片１の凝固シェルの厚
さをｔとすると、下記の第（１）式によって算出できる
。
従って、鋳片寸法設定器１１に予め鋳片１の短辺寸法り
を設定し、且つ電磁コイル５に付設した検出器１２によ
り鋳片１の凝固シェル厚りを検出することにより、演算
装置１３で実際の残溶鋼率α１を求め、更に実際の残溶
鋼率α１と最適残溶鋼率α。との偏差Δα＝α。−ａｌ
を求めて、このΔαが０になる尖′うに制御装置Ｃによ
りモータ８を駆動制御すれば、電磁コイル５を鋼種、鋳
造速度（引抜ａ−ル４の回転速度）等と無関係に常時最
適撹拌位置に誘導できるようになる。
を設定し、且つ電磁コイル５に付設した検出器１２によ
り鋳片１の凝固シェル厚りを検出することにより、演算
装置１３で実際の残溶鋼率α１を求め、更に実際の残溶
鋼率α１と最適残溶鋼率α。との偏差Δα＝α。−ａｌ
を求めて、このΔαが０になる尖′うに制御装置Ｃによ
りモータ８を駆動制御すれば、電磁コイル５を鋼種、鋳
造速度（引抜ａ−ル４の回転速度）等と無関係に常時最
適撹拌位置に誘導できるようになる。
上記のようにすれば、電磁撹拌装置Ｅの撹拌強度を必要
最小限にしても充分な冶金的効果が発揮されるようにな
り、それによって設ｆｉＩ費・ランニング費の低減と鋳
片の品質向上の双方を達成できるようになる。
最小限にしても充分な冶金的効果が発揮されるようにな
り、それによって設ｆｉＩ費・ランニング費の低減と鋳
片の品質向上の双方を達成できるようになる。
第２図に示す第２実施例は、鋼種や鋳型３に注入される
溶鋼の温度等によって定まる鋳片１の凝固係数にと、鋳
造速度Ｖｃとが呟電磁コイル５によって囲繞される部位
の鋳片１の凝固シェル厚しを休出するようにしたもので
ある。すなわち、鋳型３内のメニス力、ス１４と電磁コ
イル５との間の距離を１、とすれば、凝固シェル厚ｔは
、により算出できる。
溶鋼の温度等によって定まる鋳片１の凝固係数にと、鋳
造速度Ｖｃとが呟電磁コイル５によって囲繞される部位
の鋳片１の凝固シェル厚しを休出するようにしたもので
ある。すなわち、鋳型３内のメニス力、ス１４と電磁コ
イル５との間の距離を１、とすれば、凝固シェル厚ｔは
、により算出できる。
上記の距離りは、移動装置Ｔの′モータ８に付設された
コイル移動検出用／Ｃルネ発振器１５かちの信号に基づ
いてコイル位置検出装置１６で電磁コイル５の位置を検
出することにより求められ、一方鋳造速度Ｖｃは引抜ロ
ール４に付設した鋳造速度検出用回転計１７により検出
される。又、鋳片１の短辺寸法りと、最適残溶鋼率α。
コイル移動検出用／Ｃルネ発振器１５かちの信号に基づ
いてコイル位置検出装置１６で電磁コイル５の位置を検
出することにより求められ、一方鋳造速度Ｖｃは引抜ロ
ール４に付設した鋳造速度検出用回転計１７により検出
される。又、鋳片１の短辺寸法りと、最適残溶鋼率α。
と凝固係数にとは、夫々設定器１８，１９．２０に予め
設定される。
設定される。
従って、演算装置２１で玉揚の第（１）式及び第（２）
式に基づいて実際の残溶鋼率α１を求め、更に最適残溶
鋼率ａ。どの偏差Δαを求めて、制御装置ＣでΔαが０
となるように移動装置Ｔのモータ８を駆動制御すること
により、電磁フィル５を常時最適撹拌位置に誘導するこ
とができる。
式に基づいて実際の残溶鋼率α１を求め、更に最適残溶
鋼率ａ。どの偏差Δαを求めて、制御装置ＣでΔαが０
となるように移動装置Ｔのモータ８を駆動制御すること
により、電磁フィル５を常時最適撹拌位置に誘導するこ
とができる。
第１図は本発明に係る制御方法を採用しｔこ電磁撹拌装
置の第１実施例の側面説明図、第２図１±第２実施例の
側面説明図、第３図は第１図中のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿
う鋳片の拡大断面図である。 １・・・鋳片、 ２・・・残溶鋼ブール、 Ｅ・・・
電磁撹拌装置、 Ｃ・・・制御装置、 Ｔ・・・移動装
置。
置の第１実施例の側面説明図、第２図１±第２実施例の
側面説明図、第３図は第１図中のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿
う鋳片の拡大断面図である。 １・・・鋳片、 ２・・・残溶鋼ブール、 Ｅ・・・
電磁撹拌装置、 Ｃ・・・制御装置、 Ｔ・・・移動装
置。
Claims (1)
- （１）鋳片に沿って電磁撹拌装置を移動させる移動装置
と、該移動装置を制御する制御装置とを設け、鋳片内の
残溶鋼プールを残溶鋼率が夫々の鋼種について最適の値
を取る位置で撹拌しうるように、上記電磁撹拌装置の位
置を制御するようにしたことを特徴とする電磁撹拌装置
の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23179484A JPS61108458A (ja) | 1984-11-01 | 1984-11-01 | 電磁攪拌装置の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23179484A JPS61108458A (ja) | 1984-11-01 | 1984-11-01 | 電磁攪拌装置の制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61108458A true JPS61108458A (ja) | 1986-05-27 |
Family
ID=16929120
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23179484A Pending JPS61108458A (ja) | 1984-11-01 | 1984-11-01 | 電磁攪拌装置の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61108458A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007245177A (ja) * | 2006-03-15 | 2007-09-27 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法 |
| WO2009068232A1 (de) * | 2007-11-26 | 2009-06-04 | Sms Siemag Ag | Verfahren und vorrichtung zum vergleichmässigen des erstarrungsvorganges eines insbesondere beim strang- oder bandgiessen erzeugten schmelzflüssigen metalles |
-
1984
- 1984-11-01 JP JP23179484A patent/JPS61108458A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007245177A (ja) * | 2006-03-15 | 2007-09-27 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法 |
| WO2009068232A1 (de) * | 2007-11-26 | 2009-06-04 | Sms Siemag Ag | Verfahren und vorrichtung zum vergleichmässigen des erstarrungsvorganges eines insbesondere beim strang- oder bandgiessen erzeugten schmelzflüssigen metalles |
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