JPS6027460A - 同期回転式連続鋳造法 - Google Patents
同期回転式連続鋳造法Info
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- JPS6027460A JPS6027460A JP13518983A JP13518983A JPS6027460A JP S6027460 A JPS6027460 A JP S6027460A JP 13518983 A JP13518983 A JP 13518983A JP 13518983 A JP13518983 A JP 13518983A JP S6027460 A JPS6027460 A JP S6027460A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/20—Controlling or regulating processes or operations for removing cast stock
- B22D11/207—Controlling or regulating processes or operations for removing cast stock responsive to thickness of solidified shell
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、特に凝固組織の等軸晶化、微細化、偏析、中
心キャビティ等の改善を図ることができるようにした同
期回転式連続鋳造方法に関する。
心キャビティ等の改善を図ることができるようにした同
期回転式連続鋳造方法に関する。
（従来技術）
近年、鉄鋼業では連鋳片の内部品質改善を目的とした電
磁攪拌法の採用がクローズアップされ、その効果も種々
報告されている。
磁攪拌法の採用がクローズアップされ、その効果も種々
報告されている。
一般に電磁攪拌による効果としては、凝固組織の等軸晶
化、微細化、偏析の改善、及び中心キャビティ減少によ
る製品品質の向上、鋳片の熱間加工性向上などが報告さ
れている。
化、微細化、偏析の改善、及び中心キャビティ減少によ
る製品品質の向上、鋳片の熱間加工性向上などが報告さ
れている。
電磁攪拌装置の設置位置としては、工程順にみて、鋳型
、２次冷却帯（凝固率４０〜５０％）、凝固完了点近傍
（凝固率θＯ〜７０％）が多い。
、２次冷却帯（凝固率４０〜５０％）、凝固完了点近傍
（凝固率θＯ〜７０％）が多い。
鋳型に設置するのは、連鋳片表層部における気泡発生の
抑制や介在物の遠心分離による品質改善を狙うためであ
る。
抑制や介在物の遠心分離による品質改善を狙うためであ
る。
２次冷却帯に設置するのは第１図に示すように連鋳片１
の２次冷却帯、凝固完了点近傍にみられるテンドライト
層の成長を電磁攪拌により抑制し、等軸晶４の成長の増
加をはかり、品質改善をねらうためであり、凝固率は６
０〜７０％の範囲が良く、凝固完了点近傍に設置する連
鋳片の中心部への濃化溶鋼移動を抑えることによる中心
偏析低減をはかるためである。
の２次冷却帯、凝固完了点近傍にみられるテンドライト
層の成長を電磁攪拌により抑制し、等軸晶４の成長の増
加をはかり、品質改善をねらうためであり、凝固率は６
０〜７０％の範囲が良く、凝固完了点近傍に設置する連
鋳片の中心部への濃化溶鋼移動を抑えることによる中心
偏析低減をはかるためである。
本発明者は特に、２次冷却帯および凝固完了点近傍での
電磁攪拌に着目したもので、従来、連続鋳造装置の引抜
速度は０．５ｍ／ｗｉｎ 〜２．Ｏｍ／ｗｉｎ程度であ
り、鋳片サイズ、冷却条件、鋼種などの差による連＃４
機内各部位におけるシェル厚成長の速度の差はそれほど
大きくないため設計及びコスト上電磁攪拌装置の設置位
置を固定する方式がとられていた。
電磁攪拌に着目したもので、従来、連続鋳造装置の引抜
速度は０．５ｍ／ｗｉｎ 〜２．Ｏｍ／ｗｉｎ程度であ
り、鋳片サイズ、冷却条件、鋼種などの差による連＃４
機内各部位におけるシェル厚成長の速度の差はそれほど
大きくないため設計及びコスト上電磁攪拌装置の設置位
置を固定する方式がとられていた。
しかしながら同期回転式のごとき高速連鋳機ではこのこ
とにより以下の問題点が生しる。
とにより以下の問題点が生しる。
（１）操業中に電磁撹拌の最適位置が変化してもそれに
対応できない。
対応できない。
（２）上記（１）の最適位置に電磁攪拌装置を多数設置
し、品質改善をはかりたいがコスト高となる。
し、品質改善をはかりたいがコスト高となる。
例えば、日立製作所■らによる同期回転式連続鋳造装置
においては４ｍ／ｗｉｎ〜Ｉｉｍ／ｍ ｉ ｎ程度まで
の高速引抜きとなるため、本発明者は電磁攪拌装置の設
置位置を変えて操業する必要があると考えた。
においては４ｍ／ｗｉｎ〜Ｉｉｍ／ｍ ｉ ｎ程度まで
の高速引抜きとなるため、本発明者は電磁攪拌装置の設
置位置を変えて操業する必要があると考えた。
（発明の目的）
すなわち本発明は高速引抜きの連続鋳造においても電磁
攪拌の最適位置に移動自在な電磁攪拌装置をコンピュー
ターと連動させて、鋳用内の等軸晶の成長増加等をはか
り、鋳片の品質改善を課題としたものである。
攪拌の最適位置に移動自在な電磁攪拌装置をコンピュー
ターと連動させて、鋳用内の等軸晶の成長増加等をはか
り、鋳片の品質改善を課題としたものである。
（発明の構成及び作用）
本発明は、同期回転式連続鋳造法において、連鋳片シェ
ル厚測定装置からのシェル厚測定値をコンピューターに
入力して設定値と比較演算させ、該コンピューターより
比較結果の出力信号で電磁攪拌装置を連鋳片の最適凝固
位置へ移動させて電磁攪拌することを特徴とする同期回
転式連続鋳造法である。以下図面により説明する。
ル厚測定装置からのシェル厚測定値をコンピューターに
入力して設定値と比較演算させ、該コンピューターより
比較結果の出力信号で電磁攪拌装置を連鋳片の最適凝固
位置へ移動させて電磁攪拌することを特徴とする同期回
転式連続鋳造法である。以下図面により説明する。
第２図に同期回転式連続鋳造装置の全体構成を記す。図
において外周に溝を有する鋳造輪６の一部がベルト９で
巻きつけられた湾曲状の鋳型へ、溶鋼が取鍋７及びタン
ディツシュ８を介して注湯され、鋳型で造型された凝固
殻は鋳造輪６の回転と同期しながら、冷却及び鋳型外部
への連鋳片送出しが行われる。該鋳片は鋳型出口におい
て内部がほとんど未凝固状態なので、凝固界面における
曲げ割れ発生を防止するために、滑らかな曲線を有する
口出しナイフ１３と矯正ロール１４により矯正される。
において外周に溝を有する鋳造輪６の一部がベルト９で
巻きつけられた湾曲状の鋳型へ、溶鋼が取鍋７及びタン
ディツシュ８を介して注湯され、鋳型で造型された凝固
殻は鋳造輪６の回転と同期しながら、冷却及び鋳型外部
への連鋳片送出しが行われる。該鋳片は鋳型出口におい
て内部がほとんど未凝固状態なので、凝固界面における
曲げ割れ発生を防止するために、滑らかな曲線を有する
口出しナイフ１３と矯正ロール１４により矯正される。
その間、鋳片は、ベルト冷却装置ｌＯ及び矯正ロール１
４の部分に設置された１次冷却帯で１次冷却される。
４の部分に設置された１次冷却帯で１次冷却される。
その後連鋳片は２次冷却装置１５’ｆｆｉ冷却されつつ
この２次冷却帯に設置された電磁攪拌装置１７により連
鋳片のデンドライト層？、３の成長を抑制し、等軸晶４
の増加をはかる。
この２次冷却帯に設置された電磁攪拌装置１７により連
鋳片のデンドライト層？、３の成長を抑制し、等軸晶４
の増加をはかる。
その後連鋳片は放冷され電磁攪拌装置１８にいたる。シ
ェル厚測定装置２０の測定データを制御用の８１算機２
５に送り、制御用の計算機２５からの信号により、電磁
攪拌装置１９を連鋳片引抜方向の所望の位置へ移動させ
、連鋳片の中心部への濃化溶鋼移動を抑えることによる
中心偏析低減をはかる。
ェル厚測定装置２０の測定データを制御用の８１算機２
５に送り、制御用の計算機２５からの信号により、電磁
攪拌装置１９を連鋳片引抜方向の所望の位置へ移動させ
、連鋳片の中心部への濃化溶鋼移動を抑えることによる
中心偏析低減をはかる。
その後連鋳片は保熱装置２１を通過させ、連鋳片表面温
度を均一にし、垂直及び水平の２台の圧延機２２により
所望の断面に圧延され、圧延後連鋳片は油圧式タイヤゴ
ナル剪断＠２３により所定寸法に剪断される。
度を均一にし、垂直及び水平の２台の圧延機２２により
所望の断面に圧延され、圧延後連鋳片は油圧式タイヤゴ
ナル剪断＠２３により所定寸法に剪断される。
次に同期回転式連続鋳造装置における電磁攪拌の考え方
としてホワイトバンド（溶鋼流動による負偏析帯）を抑
制し得る低推力で等軸晶化を飽和させ、２段撹拌法によ
り、ホワイトバンドヲ抑制して高等軸晶率を得る方法が
望ましい。
としてホワイトバンド（溶鋼流動による負偏析帯）を抑
制し得る低推力で等軸晶化を飽和させ、２段撹拌法によ
り、ホワイトバンドヲ抑制して高等軸晶率を得る方法が
望ましい。
電磁攪拌装置１７の位置は断面の面積凝固率４０〜５０
％の所に、電磁撹拌装置１９の位置は８０〜７θ％の所
につける方法が好ましい。
％の所に、電磁撹拌装置１９の位置は８０〜７θ％の所
につける方法が好ましい。
第３図、第４図に電磁攪拌装置を設けないで鋳造したＪ
ＩＳ Ｇ３５０５鋼種ＳＷＲＭＩＯ２鋳片サイズ＋９ｏ
／２３０ Ｘ １４０ｍ／ｍ、引抜速度６ ｍ／ｕａ
ｉｎのときの鋳片温度履歴を比較のため示すが、比水量
１．１文／ｋｇ・５ｔｅｅｌ（第３図）のときの凝固完
了点は４Ｅｉ、８ｍであり、比水量０．４文／ｋｇ＊５
ｔｅｅｌのときの凝固完了点は８３．０ｍであった。こ
のような鋳片温度履歴を測定することにより、電磁攪拌
装置設置場所の大兄の目安をつけることが可能である。
ＩＳ Ｇ３５０５鋼種ＳＷＲＭＩＯ２鋳片サイズ＋９ｏ
／２３０ Ｘ １４０ｍ／ｍ、引抜速度６ ｍ／ｕａ
ｉｎのときの鋳片温度履歴を比較のため示すが、比水量
１．１文／ｋｇ・５ｔｅｅｌ（第３図）のときの凝固完
了点は４Ｅｉ、８ｍであり、比水量０．４文／ｋｇ＊５
ｔｅｅｌのときの凝固完了点は８３．０ｍであった。こ
のような鋳片温度履歴を測定することにより、電磁攪拌
装置設置場所の大兄の目安をつけることが可能である。
なお、図中■は鋳片下部コーナ一部、■は短辺中央部、
■は中心部、■は長辺中央部を示す。
■は中心部、■は長辺中央部を示す。
電磁攪拌装置１９については、設置制約上、大きく移動
することは困難であるということと、シェル厚成長の速
度の差はそれほど大きくないため、設備的には若干の移
動可能としであるが従来実質的には、画定して使用して
いるのが実状であった。
することは困難であるということと、シェル厚成長の速
度の差はそれほど大きくないため、設備的には若干の移
動可能としであるが従来実質的には、画定して使用して
いるのが実状であった。
しかるに、木発明者は大きく移動できる電磁攪拌装置１
９に着目したもので、以下、第５図〜第７図により本発
明実施例を説明する。
９に着目したもので、以下、第５図〜第７図により本発
明実施例を説明する。
（実施例）
第５図に本発明実施例の制御フローブロック図を示した
。又、第６図は該制御フロー系の装置斜視図である。こ
れにより説明すると、すなわち、生産計画用計算機２θ
から連鋳片の材質を制御用計算機２５に取り込み、シェ
ル厚測定装置２０から連鋳片シェル厚測定値を操業中、
定周期に制御用計算機２５に入力し、又引抜速度測定装
置２４から連鋳片の引抜速度測定値を操業中、定周期に
制御用計算機２５に入力する。
。又、第６図は該制御フロー系の装置斜視図である。こ
れにより説明すると、すなわち、生産計画用計算機２θ
から連鋳片の材質を制御用計算機２５に取り込み、シェ
ル厚測定装置２０から連鋳片シェル厚測定値を操業中、
定周期に制御用計算機２５に入力し、又引抜速度測定装
置２４から連鋳片の引抜速度測定値を操業中、定周期に
制御用計算機２５に入力する。
上記３項目のデータにより、面積凝固率がまるので電磁
攪拌装置の移動すべき位置を計算ｆｉ２５で計算し、電
磁攪拌装置の移動指令装置２６に出力する。上記装置２
６の移動指令により、電磁撹拌装置移動用モーター駆動
装置２７を起動し、電磁攪拌装置１９を連鋳片１の所望
の位置に移動させる。次に移動量測定装置２８により、
電磁攪拌装置１９の位置を正確に把握し、制御用計算機
２５ヘフイード！へツクし、所定の位置に更正する。
攪拌装置の移動すべき位置を計算ｆｉ２５で計算し、電
磁攪拌装置の移動指令装置２６に出力する。上記装置２
６の移動指令により、電磁撹拌装置移動用モーター駆動
装置２７を起動し、電磁攪拌装置１９を連鋳片１の所望
の位置に移動させる。次に移動量測定装置２８により、
電磁攪拌装置１９の位置を正確に把握し、制御用計算機
２５ヘフイード！へツクし、所定の位置に更正する。
さらに第６図により細部を補足すると、電＆ｊ、Ｗｔ拌
装置移動用モーター駆動装置２７の駆動力は車軸３６を
介して、レール３２上の車輪３１に伝達される。
装置移動用モーター駆動装置２７の駆動力は車軸３６を
介して、レール３２上の車輪３１に伝達される。
電磁攪拌装置１８は車輪３１によって移動可能な台車３
７の上に載置され、電磁攪拌装置保持カバー３３によっ
て保護される。
７の上に載置され、電磁攪拌装置保持カバー３３によっ
て保護される。
電＆ＩＰ！を拌のかけ方としては第７図（イ）に記すよ
うに断面内に回転させる方法でもよいが、操業変動、た
とえば鋳造温度バラツキ、引抜速度変動などを考えれば
第７図（ロ）に記すような鋳片引抜方向に回転させる方
が、カバーする領域か広く好ましい。
うに断面内に回転させる方法でもよいが、操業変動、た
とえば鋳造温度バラツキ、引抜速度変動などを考えれば
第７図（ロ）に記すような鋳片引抜方向に回転させる方
が、カバーする領域か広く好ましい。
（発明の効果）
以上、説明したように、この発明の方法によれば、常に
最適な攪拌位置で攪拌力を溶融金属に与えることができ
る。したがって、鋳片の品質を安定することができ、更
にはホワイトハンドのない高品質の鋳片を製造すること
ができる。
最適な攪拌位置で攪拌力を溶融金属に与えることができ
る。したがって、鋳片の品質を安定することができ、更
にはホワイトハンドのない高品質の鋳片を製造すること
ができる。
本例（７） Ｊ： ’） Ａ： ＪＩＳ Ｇ３５０５
（７）鋼［５ＷＲ１１［１０テハ、等軸晶率は、１０〜
２０％が３０〜５０％に、偏析については、Ｃの０．１
３〜０．１４％の濃厚偏析部が低減し０．１２〜０．１
３％となった。
（７）鋼［５ＷＲ１１［１０テハ、等軸晶率は、１０〜
２０％が３０〜５０％に、偏析については、Ｃの０．１
３〜０．１４％の濃厚偏析部が低減し０．１２〜０．１
３％となった。
また、この発明の制御方法は容易に自動化することがで
きるので、品質面の効果の他、省力面でも大きな効果を
有する鋳造方法である。
きるので、品質面の効果の他、省力面でも大きな効果を
有する鋳造方法である。
第１図は同期回転式連続鋳造用鋳片の組織図、第２図は
同期回転式連続鋳造装置の概略図、第３図はＪＩＳ Ｇ
３５０５ Ｑ種ＳＷＲＭ１０、鋳片サイズ＋９０／２３
０Ｘ １４０ｍ１ｍ、引抜速度Ｂｍ７ｗｉｎ時の鋳片温
度履歴曲線図で比水量１．１文／ｋｇ争５ｔｅｅｌのも
の、第４図は第３図と同じで比水量０．４ｆＬ／ ｋｇ
・５ｔｅｅｌ としたもの、第５図は本発明の方法を実
施する制御フローブロック図、第６図は電磁攪拌装置斜
視図、第７図（イ）及びＣ口）は電磁攪拌機構による鋳
片内の移動磁界形態の説明図である。 １＠会拳連鋳片、２Φ・・粗いデンドライト層、３・・
Φ細いデンドライト層、４・串・等軸晶、５Ｉ・・チル
晶、６・・−鋳造輪、７・・・取鍋、８争＠・タンディ
ツシュ、９・・・ベルト、１０争・・ベルト冷却装置、
１１・・・ドライヤ、 １２・・・水切装置、１３１１
・・口出しナイフ、１４吻・拳矯正ロール、１５・・・
２次冷却装置、１６・拳や引抜ピンチロール、１７−−
・２次冷却帯電磁攪拌装置、】８・１Φ間ロール、１８
・・・移動可能な電磁攪拌装置、２ｏ・・・シェル厚測
定装置、２１・・・保熱装置、２２・・・圧延機、２３
・・・油圧式ダイヤゴナル剪断機、２４・・・引抜速度
測定装置、２５・・・制御用計算機、２６・・・電磁攪
拌装置移動指令装置、２７φ・・電磁攪拌装置移動用モ
ーター駆動装置、２８・・・電磁攪拌装置移動量検出装
置、２９・・・生産計画用計算機、３ｏ・・・電磁コイ
ル、３１・・・車輪、３２＠Φ・レール、３３・Φ・電
磁攪拌装置保持カバー、３４・・中速鋳片移動用ガイド
ロール、３５・・°・スプリング、３６・・φ車軸、３
７・・・台車。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 代−朋人 弁理士 ＃ Ｌ 雅 生 第３図 第４図 ８も藺（分） 第５図
同期回転式連続鋳造装置の概略図、第３図はＪＩＳ Ｇ
３５０５ Ｑ種ＳＷＲＭ１０、鋳片サイズ＋９０／２３
０Ｘ １４０ｍ１ｍ、引抜速度Ｂｍ７ｗｉｎ時の鋳片温
度履歴曲線図で比水量１．１文／ｋｇ争５ｔｅｅｌのも
の、第４図は第３図と同じで比水量０．４ｆＬ／ ｋｇ
・５ｔｅｅｌ としたもの、第５図は本発明の方法を実
施する制御フローブロック図、第６図は電磁攪拌装置斜
視図、第７図（イ）及びＣ口）は電磁攪拌機構による鋳
片内の移動磁界形態の説明図である。 １＠会拳連鋳片、２Φ・・粗いデンドライト層、３・・
Φ細いデンドライト層、４・串・等軸晶、５Ｉ・・チル
晶、６・・−鋳造輪、７・・・取鍋、８争＠・タンディ
ツシュ、９・・・ベルト、１０争・・ベルト冷却装置、
１１・・・ドライヤ、 １２・・・水切装置、１３１１
・・口出しナイフ、１４吻・拳矯正ロール、１５・・・
２次冷却装置、１６・拳や引抜ピンチロール、１７−−
・２次冷却帯電磁攪拌装置、】８・１Φ間ロール、１８
・・・移動可能な電磁攪拌装置、２ｏ・・・シェル厚測
定装置、２１・・・保熱装置、２２・・・圧延機、２３
・・・油圧式ダイヤゴナル剪断機、２４・・・引抜速度
測定装置、２５・・・制御用計算機、２６・・・電磁攪
拌装置移動指令装置、２７φ・・電磁攪拌装置移動用モ
ーター駆動装置、２８・・・電磁攪拌装置移動量検出装
置、２９・・・生産計画用計算機、３ｏ・・・電磁コイ
ル、３１・・・車輪、３２＠Φ・レール、３３・Φ・電
磁攪拌装置保持カバー、３４・・中速鋳片移動用ガイド
ロール、３５・・°・スプリング、３６・・φ車軸、３
７・・・台車。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 代−朋人 弁理士 ＃ Ｌ 雅 生 第３図 第４図 ８も藺（分） 第５図
Claims (1)
- 同期回転式連続鋳造法において、連鋳片のシェル厚測定
装置からのシェル厚測定値をコンピューターに入力して
設定値と比較演算させ、該コンピューターより比較結果
の出力信号に基づき電磁攪拌装置を連鋳片の最適凝固位
置へ移動させて電磁攪拌することを特徴とする同期回転
式連続鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13518983A JPS6027460A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 同期回転式連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13518983A JPS6027460A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 同期回転式連続鋳造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6027460A true JPS6027460A (ja) | 1985-02-12 |
Family
ID=15145915
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13518983A Pending JPS6027460A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 同期回転式連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6027460A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991012102A2 (en) * | 1990-02-13 | 1991-08-22 | Davy Mckee (Sheffield) Limited | Continuous casting |
| EP0761327A1 (en) * | 1995-08-02 | 1997-03-12 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Method for the continuous casting of long products and relative continuous casting line |
-
1983
- 1983-07-26 JP JP13518983A patent/JPS6027460A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991012102A2 (en) * | 1990-02-13 | 1991-08-22 | Davy Mckee (Sheffield) Limited | Continuous casting |
| WO1991012102A3 (en) * | 1990-02-13 | 1991-09-19 | Davy Mckee Sheffield | Continuous casting |
| EP0761327A1 (en) * | 1995-08-02 | 1997-03-12 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Method for the continuous casting of long products and relative continuous casting line |
| US5771560A (en) * | 1995-08-02 | 1998-06-30 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Method for the continuous casting of long products and relative continuous casting line |
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