JPS6095188A - 直接燃料噴射式内燃機関の混合気形成法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は，吸入空気の旋回流（スワール）を有効利用し
これに対応して燃料噴射弁の燃料哨糖を制御して効率良
〈混合気形成を図り，燃焼効率を改善するＬｔｉＩ．按
燃料噴射式内燃機関の混合気形成法に関する、 従来，仁の種のｉｆｆ接噴射式ディーセルエンジンで提
冥されている燃焼方式としで．いわゆるＭ−燃焼方式が
ある。この方式では，燃料噴射弁から噴射された燃料噴
霧をピストンに設けられた半球状の燃焼室の壁面に積樺
的に付着させて壁面からの熱で＃発させることにより，
混合えを形成する方法全採用している。このとき燃料が
壁面で蒸発するｆｃめの必要な時間と壁面ｔｈＡ度との
関係は第１図に示すｌｉＭであｐ，エンシン内での燃焼
時間（１０ｍ８θＣ以下）にみあうような短時間の蒸発
が行われる温度範囲は．６２０゜Ｃ前後の限られた範囲
となる。他方，通常の運転条件ではピストンの表面温度
は高々２００〜２５０゜Ｃ程度であり，このような通常
の条件下で燃料が壁面蒸発する時間は相当長いものと推
定される。

この結果．従来の燃焼方式を代表するＭ−燃焼方式では
始動時および低速回転域では十分な混合気形成全図るこ
とができないため燃焼が良好に行われず，出力は小さく
効率も悪い。さらに黒煙。

Ｈｅ等の有害排気成分も多く発生することとなる。

本発明は上記従来技術の間咄点を解決するために，燃料
噴霧全燃焼室壁面への付着をさせずに。

断熱圧縮され高温（通常６００℃以上）になった燃焼室
内の吸入空気中に燃料噴霧全あたかも浮遊させて艮好な
混合気形成を図９燃焼効率の改善を行うようにした直接
燃料噴射式内燃機関の混合気形成法を提供することを目
的とする、すなわち。

本発明は筒内直接噴射式エンジンにおいて．燃焼室内の
吸気流速度に応じて，燃料噴射弁からの燃料噴霧の角度
．貫徹力（到達距離）と噴射期間等の特性を制御するこ
とによって，エンジン運転の広い範囲で燃焼室壁面に燃
料噴婿が付着するのを防止し高ｌ晶突気中で艮好な燃焼
を可能にした１Ｍ接燃料噴射式内燃機関の混合気形成法
を提供することを目的とする。

ヤして本発明は．ピストンに凹所を設けて燃焼駅間を形
成し，該燃焼駅間に吸気機構を通じて供給される吸気１
［回機構により旋回させると共に。

該燃焼駅間に燃料供給機構を通じて供給される燃料全間
欠式燃料噴射弁により噴射して混合気の形成を行う内燃
機関の混合気形成法において。

前記吸気旋回速度に対応して燃料１１ｊｉ霧速度全制御
し．燃焼駅間に燃料を浮遊１−べ〈、前記内燃機関の低
回転領域にあっては，該燃料噴射弁における燃料噴霧角
を広角としその噴霧到達距離を小となすとともに，また
内燃機関の高回転領域にあっては該燃料噴射弁における
燃料噴霧角を狭角としその唱霧到遅距ＩｆｌＩｋ大とな
して混合気形成全改善するようにしたことを特徴とする
直接燃料噴射式％式％ また，本発明は前記吸気旋回速度と燃料噴霧連座との比
をほほ等しくして燃焼駅間に燃料を浮遊するようにし几
ことｔ−ｌ侍徴とする内燃機関の混合気形成法である。

さらに本発明は前記白焼機関の低回転領域の吸気旋回速
度が４　０　Ｉｌｌ／ＢｅＣＫｍたないときにおっては
．該燃料噴射弁における燃料噴祷角全７５度以下２０度
以上としその唱霧到滲距ｉ＊を小となすと共に．また内
燃機関の高回転領域の吸気旋回速度が４　０　ｍ／　Ｒ
ｅＯ　ｌｆ超えるときにあっては．該燃料噴射弁におけ
る燃料噴霧角を３０度以下１０度以上としその噴霧到達
距離を大となして混合気形成を改善するようにしたこと
ｆｔ特徴とする直接燃料噴射式内燃機関の混合気形成法
である。

しかも、本発明は前記内燃機関の低回転領域にあっては
，該燃料噴射弁における燃料噴射期間を２〜３ｍ紳θＣ
とし．また内燃機関の高回転領域にあっては該燃料噴射
弁における燃料噴射期間を０，５〜１ｍ８θＣとした仁
とを特徴とする直接燃料噴射式内燃機関の混合気形成法
である。

かかる本発明によれば内燃機関の吸入時に吸気弁や吸気
ボート等の旋回機構によって形成した吸入空気の旋回流
（スワール）をピストンの１４に伴って燃焼突間である
凹所内に適度に旋動流人せしめ安定円滑に流通する。さ
らに９本発明は、該旋回流を有効利用ずべくこの吸入空
気の旋回流に対応して燃料噴射弁からの燃料噴霧の角度
、１做力、噴射期間前の特性を制御することによって。

燃料哨ｔｈｔｈｌＩｉＪ記吸入孕気の旋回流によって燃
焼壁間に確実に浮遊せしめ、燃焼壁間を区Ｉｉ！！＋１
−る壁面へのｉ着を抑止し良好な混合気形成を実・奏す
る。

これら燃料噴射弁からの燃料噴霧はスワールを有効利用
して混合気形成され、かつスワールに対して恕影＠を及
はずことなくスワールが減辰してしまうまで形成され続
けられるので特定期間中だけでなく畏〈持続することに
Ａ後の燃焼を促進し燃焼期間を短縮することができ燃焼
効率を大幅に改善で自る実用上極めて優れた効果を奏す
る。

そして本発明は例えば、シリンター直径が１００闘以下
の小形高速ティーゼルエンジンを代表とする筒内噴射エ
ンジン金も対象にでき、その混合気形成法に関与する。

従来のＭ−燃焼方法は　この槁エンジンでも有効な方法
であるが燃焼室壁面の温度制御が困難で、実現が難しい
。

これに対し１本発明は燃焼室壁面への噴霧の付７Ｍｔ避
け、ピストンによって断熱圧縮されて高温になった吸入
空気中に噴霧を噴射して速やかな燃焼？５１能とするも
のでるる。燃焼室壁面へのＩＩ！Ｉ霧の付着を避けるた
めには、燃料噴霧の着火に至るまでの噴霧の真徹力と噴
霧に作用する吸入空気の旋回流速の関係が惠要となる。

本発明では、これらの関係を規定し、制御する混合気形
成法を詳述する。

通常、小形高速ディーゼルエンジンに用いられる噴射弁
での燃料噴霧の着火おくれ時間は１ｎｌｓｅａ程度であ
る。従って、この時間までに噴霧の到達する距離が、噴
射弁噴孔と燃焼室壁面までの距離よりも短いことが必須
条件となる。ところで１本発明がその一例として対象と
するシリンター直径が１００ｍ以下の小形高速ディーゼ
ルエンジンでは、＠内に形成した空気の旋回流を有効に
利用するために、燃焼室（］は第２図に示すようにピス
トンＰに半球状のくぼみを設けて形成するのが一般的で
ある。上記のように制限された寸法におって。

このような燃焼室Ｏを形成した場合に、燃料１１１１射
升Ｖの噴射孔Ｎとその対向する燃焼室壁面との距離りは
高＄３０７１１１！程度である。一方、ディーゼルエン
ジン用の燃料噴射弁として広く用いられているホーシイ
１射升全例にとって９時間と到達距離σ）関係を測定す
ると′ｆ、３図のようになる。、第３図において、噴射
開始後１　／７ＺＩＩＩｅＯ、すなわち、前述の７８人
おくれ時間に相当する時間に対する噴嚇の到達ＶＪｉＭ
Ｉ１１ｃ’ｔＡヘルド、　４　ｏｇａ＋を越、ｔテｊ、
＝り　、　０Ｊ述の燃料噴射弁Ｖの１ｌｆｉ射孔Ｎと対
向する燃焼室壁面との距離りけ５０ＫＮ、ｌ：９大きく
なってしまっている。

そのため、噴餠は燃焼室Ｃの壁面に衝突してしまう。こ
のように９通″Ｎ２の方法では本発明の主眼とするｔＱ
５焼室壁聞への噴霧の衝突を避け、１雷温望気中で噴＃
、全艮奸に燃焼させることは困難である。

これに対し、燃焼室内に極めて強い旋回気流２を杉皮し
て、噴霧の進路を曲げるようにすれば一応燃暁室壁面へ
の噴霧の衝突が防止できると考えられる。すなわち、前
述の例のホール噴射弁の場合に対して考察すると、第４
図に示すように、燃料噴射弁Ｖからの燃料噴ｍＡに対し
て横方向から吸入空気の強い旋回気流ｓ’６作用させて
燃料噴霧Ａの進路を曲けることによって燃焼室Ｃの壁面
への噴霧の衝突を防止することになる。この強い旋回気
流８による噴務進行方向の曲が９の程度を、より詳細に
図示すると第５図、第６図の通りである。

そして噴霧の醜行速度と旋回気流の速度の大きさをベク
トル的に考察すると第５図々示のようになり、燃料噴霧
Ａが燃焼室Ｏの壁面に衝突せず燃焼室Ｃの壁面に沿って
流れるようになるためには。

噴霧の巡行速度と旋回気流の速度は同程度になる必要が
ある。噴霧の進行速度は前述のホール噴射弁の測定結果
から計算すると、約４０ｎｌ１８となり。

従って、旋回気流の速度もこの程度必要となる。

ところで、ｔｒ！Ｓ焼室内部での旋回気流の速度は。

いわゆるスワール比で表現されるが、このスワ−ル比は
エンジン回転数との比で示されるので、エンジン回転数
とスワール比および実際の流速値は第７図に示したよう
になる。すなわち、スワール比はエンジン回転数によら
ず一定値であり、実際の流１！ＩｊＡ餉はエンジン回転
数に比例して上列する７一般にスワール比を高くすると
吸入抵抗が増加し。

特に高速回転領域で吸入窄気量が減少し、エンジンの出
力が低下する。そのため、実用エンジンではスワール比
ヲ６．５程度に設定する。第７図ではスワール比ヲ５．
５に設定した時の旋回流速１示している。この図に対し
て前述のホール噴射弁の噴４１１行速度４０　ｍ／ｓを
当てはめると、エンジン回転数２５００　ｒｐｍ以上の
領域については旋回気流速度がこの１１自以上となって
ｌ１１ｉ霧が燃焼室壁面へ衝突するのを防ぐことができ
るが、それ以下の領域ては噴霧の准行方向全曲けるのに
十分な流速が得られない。これを改善するには、すでに
本発明者らの提案した渦巻噴射弁（特願昭！；９　−１
Ｂａｐｙ号）菫を使うことで実用できる。その渦巻噴射
弁の代表例を第８図に示す。この噴射弁Ｖｌでは燃料が
針弁ｎに施した斜め溝ＫＸｔ−通ってくる間に旋回速度
成分を得て旋回流ができ、この旋回流によって噴射孔Ｎ
から薄い円錐状の液膜Ｂが形成される。その結果、燃料
微粒化が良い、噴射された噴霧の軸方向初速度が小さい
、などの理由から１ｌｌｉ霧の貫徹力が極めて小さくな
る。そのため、噴霧の到達距離は第９図に示すように、
ポール噴射弁に比較して非常に小さな値となる。この第
９図から噴霧の進行速度を計算すると２０　ｍ７８〜２
５１１１／ｓとなり。

第７図に示した旋回流の速度であれば、エンジン回転数
の低い領域罠おいても十分噴霧の進路を曲げることが可
能であり、燃焼室壁面への噴霧衝突を防ぐことができる
。

しかし、この場合は、別の問題が生じる。すなわち、エ
ンジン回転数の高い領域になると、旋回流の速度が過大
になってしまい、貫徹力の小さい１１Ｒ霧では過度に分
散されてしまって、可燃全燃比範囲が狭くなり、燃焼が
阻害されてしまうということである。そのため、エンジ
ン回転数の高い領域では、高い旋回気流の速度゛に迩合
した強い口徹力の用オも葡作用さＩ！１．過度の分散を
避けなりればならない。１・しって本グ６明の混合気形
成法をエンジン回転数の広い領域において実現させるた
めには、エンジン回転数によって灰化する胱回気流の速
度に７・１応して噴霧のＵｉ貫徹力制御することが必要
となる。

これ盆具体的に示すと１表に示すように、エンジン回転
数をおおむね１５００　ｒｐｍ伺近１ｃ境界にし１それ
以−１ｆｄ：低回転領域またそれ以上を高回転領域と分
割し、それぞれの領域にヌ４して噴霧の１做力、哨育ち
１イ１および噴射期間を定める。

こｈらの条件設定により、低回転領域では、噴霧の貫徹
力が小さく噴霧角が広いため燃焼室内の旋回気流速度が
それほど速くなくても噴霧は空気流に流されて燃焼室壁
面に付着せず高温壁気中で速やかな燃焼が可能となる。

さらＫこの領域では噴射期間を侵く設定するため、混合
期間および燃焼期間を十分にとることができ燃焼効率を
十分あげることができる。そのため、スス発生等燃焼に
伴う有声排出成分′ｆｔｉ＜おさえることができる。

一方、高回転領域では噴霧角を小さくシ、噴霧の１＠力
を大きく設定するため、燃焼室内の旋回流速度が上昇し
ても噴霧が過度に分散されることなく燃焼室の奥まで十
分に浸透し適切な混合気となって良好な燃焼が実現でき
る。また、この場合には噴射期間全知く設定することか
ら燃料の噴射遅れ金なくすことができ等容度′ｆｒあけ
ることができるために、十分な出力を得ることができる
。

このような本発明の混合気形成済全具現するため、以下
実施例に基づいて説明する。

第１０図ないし第１２図に示す本第１実施例は直接噴射
式内燃機関が、ディーゼルエンジンであリ、シリンタ（
１１に摺嵌したピストン（２）の頂面に燃焼駅間として
略球形状の凹所（３）ヲピストンの中心軸から偏芯して
穿設し、シリンダ゛（１）の開口頂端には吸気に旋回金
形成するへりカルポートやタンジンシャルボート等の旋
回機構を施した吸気通路（５）とさらに排気通路（図示
せず）を設けたシリンダヘッド（４）金車合してを付け
、吸気弁（６）を設けた吸気通路（５）の吸気口と排気
ヂＹ攻けた排気通路（共に図示せず）の排気口をそれぞ
れヒストン（２）の頂面に対面して配置し、シリンダ（
１）とピストン（２）及びシリンダヘッド（４）によっ
て燃焼室（９）ヲ構成し。

シリンダヘッド（４）に渦巻唱射升叫を、その噴口Ｕυ
が燃焼室（９）の一部である凹所（３）の開口に臨み、
かり、その噴射軸芯が凹所（３）の中１１＞軸と交差ぜ
ずに斜イーｉする位置罠取付けてなり旋回流を起生ずる
吸気通路（５）を経て燃焼室（９）に流入した吸気が凹
ｊａｒ　（３１に流入して旋回し、凹Ｊ５ｉ（３１の吸
気渦流の主流にその主流の旋回方向に傾斜した渦巻噴射
弁αＯから燃料が旋回しつつｔｌぼ中空円錐荻徒噴屡与
されるように装置している。

ところで本第１実施例は、針弁２２のリフト量によって
噴霧特性が変化する渦巻噴射弁に本発明法を実現するた
めに通用した装置例全第１１図に示す。この噴射弁はタ
ブルスリッ）１−持っ渦巻噴射弁２１と二段スプリング
を持つノズルホルタ−２２から成る。噴射弁にはニード
ル中心軸からの傾き角θ息が大きく、かつスリットの溝
ｒｉも小さい第１スリツト２６と、傾き角へか小さく、
かつスリットの溝ｌＪの大きい第２スリツト２４とがめ
り。

第２メリツト２４は第１１図に示すように第１スリツト
２３の入口からｙｌ離れた位置から形成されている。燃
料が通路２５金通って送られてくるとまず第１スリット
２３金通ってニードル先端部に達シ、ニードルを第１ス
プリング２６の力に抗して押し上ける。第１スプリング
２６のバネ定数は小さく設定しエンジン回転数（噴射ポ
ンプ回転数）が低い場合で燃料の送油率（時間当り）が
小さく゛圧力が十分上昇しない場合でもニードルは速か
に上昇することができる。ニードルが上昇すると第１プ
レツシヤプレート２８も１夕（・シ第２グレッシャプレ
−１・２９に当たる。この時のリフトｆｆｉは前記ｙ１
より小さく設定している、第２プレツシヤプレート２９
に接して第２スプリング２７が設置され、このバネ定数
は大きく設定しであるので、燃料圧力が小さい場合には
、第２プレツシヤプレート２９に当たった所でリフトが
規制される、この間燃料は第１スリツト２３を通って十
分な旋回流となり渦巻噴射弁として機能する。次にエン
ジン回転数（噴射ポンプ回転ｆ＆）が上昇して燃料の送
量率（時間当り）がＩＷＩ　くなるとノズル内の圧力も
上！Ｉ・Ｌ　、第２スゲリング２７の力に抗してさらに
ニードルリフトが増加する。そうすると、第２スリツト
２４が開口してこのスリットｉ通って燃料が流れるよう
になる。このスリット２４は傾き角０２が小さく溝［１
］も大きいので、燃料はあまりに回せず渦巻噴射弁とい
うよりはホールノズル的な性質で噴射される。次に第１
２図はノズル部分の変形例で、第１１図４示ではボディ
内径が段付き（４＞　ｄ−ｘ　）となっているが、これ
と異なり、＜ぼ与５０を設けることでボディ内径を段付
きとせず製作を容易にするものである。ここで述べた噴
射弁を用いることによってエンジン回転数（噴射ポンプ
回転数）が低い時には渦巻噴射弁の機能２強くもち、渦
巻噴射弁の低員做力によって燃焼室内の気流速度が小さ
くても燃焼室壁面に噴霧が付着せず艮好な燃焼となる。

そしてエンジン回転数が高い時には、ホールノズルと同
様な高員做力となって吸気旋回速度に見合った燃料噴霧
速度となり。

棒度の噴霧の分散を防いで安定な燃焼を行うことができ
る。

さらに９本発明全具現するための最も車装な要素である
噴射ヲｆは１通常この種直接燃料噴射式内燃機関で使用
されているホール噴射弁と異なり。

ノズル開口部に適当な処置を施し、ノズルリフトの低い
場合にあってはノズル噴孔で燃料が極めて薄い液膜とな
って噴射され、燃料の噴出初速度を小さくするとともに
、艮好な燃料の鰍粒化が実現され、広い噴霧角が得られ
その噴霧到達距離は小となるようになしである。

すなわち０本発明の第２実施例を第１３図に示す。この
第１３図は第８図に示した渦巻噴射弁の構造？応用した
例であり、ノズルニードルｎ２（７）先端部に斜め溝？
５を切って燃料通路とした場合である。この；３１め溝
２３によって燃料は旋回１１１！度成分を得て、ノズル
開口部で１１１速に回を行い、噴孔Ｎから極めて薄い円
錐状の液膜りとなって噴射される。その結果・３料の１
１ｎ出初速度が小となり。

広い””　Ｔｈ　ＪＱが得らＪｌその噴霧到達距離は小
となる。

この効果については既に本発明者らが確認した所である
。

矢に本発明の第６実施例ｔ２Ｉｆ、ｉ４図に示す。この
例は、−一ドル先端部ｎ２に突ｉ１３；ｌ”　Ｉを設け
、その突起ｎｓとノズル開口部とのすきま全極めて小さ
くするとともに突起先端ヲ円錐状にしてｆ（ｔＭＤがこ
の円錐に沿って流Ｊし広い噴霧角が実現でき。

かつ燃料微粒化が促進できるようにしたものでるる、、
ｒ（ｆｌｉＩｉｖが円錐状の焚起に沿って流れる現峻は
いわゆるコアンター効果であり、この第２実施例ではそ
の現京ヲ有効に利用できるように突起先端の幾何学形状
を形成している。

このようにして９本発明の混合気形成が実現され小形テ
ィーゼルエンジンを始めとする筒内噴射エンジンにおい
て燃料噴霧を燃焼室壁面に付層させることなく、断熱圧
縮された高温壁気中に噴射し速やかな燃焼全行わせるこ
とがＯＴＭ［となる。その結果、従来技術では達し得な
かっｌヒ高い燃焼効率とエンジンの広い運転範囲が実現
され、燃料消費率の同上、有訝排出成分の減少が図られ
る。そしてこれを目動車用エンジンとして使用すれば。

格段のｆ！ＩＳ費向上と出方向上とが期待できるのであ
る。

小形毘速ティーセルエンジンに対して本発明を進用した
場合においては、現在広く用いられている副室式ディー
ゼルエンジンに比べて、副室の絞Ｖ損失が無い、圧力上
昇率が適切である等の理由から、効率がよく燃料消費率
が良くなる。一方。

前述のＭ−燃焼法による直接噴射ティー→ビルエンジン
では、燃料の壁面蒸発のｆｆ１ｌ呻が困難で、特に始動
時、軽負荷時に出力が小さくスス等の有唐排出物が多い
のに比べ２本発明の混合気形成法によるエンジンでは運
転域の全範囲に２いて晶ＩＭ孕気甲に１噴射された燃料
が速やかに燃焼するため出力も大きく有害排出物も少な
いという実用上多大な効果を実奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は燃焼￥表面ＩＭＪ！ｉと燃料蒸発時間との関係
を示す祿１メ１．第２図は通′畠の燃焼室と燃料噴射弁
との関連會示す概要図、＠６図は噴射時間と到達距暉と
の関係を示す線図、第４図ないし第６図は本発明に関す
る旋回流と燃料ｇ霧との関係をそれぞれ示す４既要図、
第７図はエンジン回転数とスワール比との関係を示す線
図、第８図は渦巻噴射弁の安部紮示す概要図、第９図は
噴射時間と到婚距曜との関係會示す線図、第１０図ない
し第１４図は本発明の各実施例をそれぞれ示す概要図で
ある。 図中　Ｐ・・・ヒヌトン、Ｃ・・・銘焼梨、ｖ・・・燃
料１１ハ用弁、Ｎ・・・１ｌｆｉ射孔、Ａ・・・燃料哨
霧、Ｓ−苓’ＡＴ　＋ａ　Ｑａ　ｔｔ＆ｔｖ　１８　宙
ｍｊＬ（ｍｓ）第４図 第５０ ゜ゎＪ五１　Ｆ−、’−−〇’ 第１０回 第７７図 第７３図 り 第７４図 第１頁の続き ＠発明者　木材　正信　愛知県５ 社豊田ｒ 長久手町大字長漱字横道４１番地の１　株式会象知郡上 沖央研究所内

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）　ピストンに凹所管設けて燃焼空間を形成し、該燃
   焼空間において吸気機構を通じて供給される吸気全旋回
   機構により旋回させると共に、該燃焼空間に燃料供給機
   構を通じて供給される燃料を間欠式燃料噴射弁により噴
   射して混合気の形成を行う直接燃料噴射式内燃機関の混
   合気形成法において。 前記吸気旋回速度に対応して燃料噴霧速度を制御し燃焼
   空間に燃料を浮遊すべく、前記内燃機関の低回転領域に
   あっては、該燃料噴射弁における燃料噴霧角を広角とし
   その噴霧到達距離を小となすとともに、また内燃機関の
   高回転領域にあっては該燃料噴射弁における燃料噴霧角
   を挟角としその１１４％株劇１達ｄ５−窺悸を大と方し
   てｔ昆合気形成をｔｌなうようにしたこと１＊徴とする
   内燃機関の混合気形はぼ等しくして燃焼空間に燃料ヲノ
   遊するようにしたこと′ｆ：Ｉｒｆ徴とする前記特許請
   求の範囲第１）項記載の内燃機関の混合気形成法。 ３）　前記内燃機関の低回転領域の吸気旋回速度が４０
   ｍ１ｓｅｃに満たないときにあっては、該燃料噴射弁に
   おける燃料噴霧角を７５度以下２０度以上としその噴霧
   到達距離金小となすと共に。 また内燃機関の高回転領域の吸気旋回速度が４０ｍ／　
   ８ｅＯ′ｔ−超えるときにあっては、該燃料噴射弁にお
   ける燃料噴霧角を５０度以下１０度以上としその噴霧到
   達距離を大となして混合気形成全改善するようにしたこ
   とを特徴とする特許 範囲第１）または２）項記載の内燃機関の混合気形成法
   。 ４）　前記内燃機関の低回転領域にあっては。 該燃料噴射弁における燃料噴射期間會２〜５ｙｒｆｓ　
   ｅ　ｃとし，また内燃機関の高（ロ）転領域にあっては
   核燃料噴射弁における燃料噴射期＋１ＪＪを［Ｌ５〜１
   ）ｎＲｅＱとしたことを特徴とする特許 項記載の内燃機関の混合気形成法。