JP3269282B2 - 直噴型火花点火式内燃機関 - Google Patents
直噴型火花点火式内燃機関Info
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F1/42—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads
- F02F1/4214—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads specially adapted for four or more valves per cylinder
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- F02B75/12—Other methods of operation
- F02B2075/125—Direct injection in the combustion chamber for spark ignition engines, i.e. not in pre-combustion chamber
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃焼室内に燃料を直接
噴射して混合気を形成し、この混合気を点火栓により着
火させる直噴型火花点火式内燃機関に関し、特に吸入行
程中に燃料を噴射する直噴型火花点火式内燃機関の改良
に関する。
噴射して混合気を形成し、この混合気を点火栓により着
火させる直噴型火花点火式内燃機関に関し、特に吸入行
程中に燃料を噴射する直噴型火花点火式内燃機関の改良
に関する。
【０００２】
【従来の技術】燃焼室内に直接燃料を供給する直噴型内
燃機関としては、例えば実開昭５９−１９６５２０号公
報等に示すものが知られている。そこで、この種の直噴
型内燃機関を図２０に基づいて説明すると、シリンダ１
の上側はシリンダヘッド２によって施蓋されており、こ
のシリンダ１内に設けられたピストン３の冠面３Ａ側に
は略半球状の燃焼室４が形成されている。この燃焼室４
には、その軸方向上側寄りの内面から径方向内向きに突
出する環状の凸部５が設けられており、この凸部５によ
って上側容積部６と下側容積部７とが形成されている。
燃機関としては、例えば実開昭５９−１９６５２０号公
報等に示すものが知られている。そこで、この種の直噴
型内燃機関を図２０に基づいて説明すると、シリンダ１
の上側はシリンダヘッド２によって施蓋されており、こ
のシリンダ１内に設けられたピストン３の冠面３Ａ側に
は略半球状の燃焼室４が形成されている。この燃焼室４
には、その軸方向上側寄りの内面から径方向内向きに突
出する環状の凸部５が設けられており、この凸部５によ
って上側容積部６と下側容積部７とが形成されている。
【０００３】燃料噴射弁８は、その噴射ノズル８Ａの先
端が燃焼室４内に臨むようにしてシリンダヘッド２に取
り付けられており、燃焼室４の上側容積部６と下側容積
部７とに向けて、それぞれ燃料を噴射するようになって
いる。
端が燃焼室４内に臨むようにしてシリンダヘッド２に取
り付けられており、燃焼室４の上側容積部６と下側容積
部７とに向けて、それぞれ燃料を噴射するようになって
いる。
【０００４】従来技術による直噴型内燃機関は、大略こ
のように構成されるもので、次に、その作動を説明す
る。機関が圧縮行程に入ってピストン３が上死点近傍に
達すると、図外のコントロールユニットは、燃料噴射信
号を燃料噴射弁８に向けて出力する。この燃料噴射信号
により、燃料噴射弁８が、噴射ノズル８Ａから上側容積
部６と下側容積部７とに向けてそれぞれ燃料を噴射する
と、これら２方向に向けて噴射された燃料は、上側容積
部６の壁面と下側容積部７の壁面とにそれぞれ衝突し、
これにより壁面に付着して燃料膜を形成したり、飛散し
たりする。壁面に付着した燃料はピストン３の熱を奪っ
て蒸発し、飛散した燃料は衝撃によって微粒化し、これ
により、それぞれ吸入空気と混合する。そして、このよ
うに形成された混合気は、圧縮熱によって自己着火し、
燃焼エネルギを発生させる。
のように構成されるもので、次に、その作動を説明す
る。機関が圧縮行程に入ってピストン３が上死点近傍に
達すると、図外のコントロールユニットは、燃料噴射信
号を燃料噴射弁８に向けて出力する。この燃料噴射信号
により、燃料噴射弁８が、噴射ノズル８Ａから上側容積
部６と下側容積部７とに向けてそれぞれ燃料を噴射する
と、これら２方向に向けて噴射された燃料は、上側容積
部６の壁面と下側容積部７の壁面とにそれぞれ衝突し、
これにより壁面に付着して燃料膜を形成したり、飛散し
たりする。壁面に付着した燃料はピストン３の熱を奪っ
て蒸発し、飛散した燃料は衝撃によって微粒化し、これ
により、それぞれ吸入空気と混合する。そして、このよ
うに形成された混合気は、圧縮熱によって自己着火し、
燃焼エネルギを発生させる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来技術によ
る直噴型内燃機関では、燃料を上下２方向に噴射して燃
焼室４の壁面に燃料膜を形成し、主として、この燃料膜
を蒸発させることにより混合気を得ている。しかし、圧
縮行程の上死点近傍で小容積の燃焼室４内に高圧の燃料
を噴射する圧縮着火式であるため、燃料噴射量が大きく
なる高負荷運転時には、燃料の壁面付着率が大きくな
る。そして、噴射燃料の壁面付着率が高くなると、混合
気が生成されにくくなるため、空気利用率が低下し、Ｈ
Ｃ等の燃焼生成物が増大する可能性がある。
る直噴型内燃機関では、燃料を上下２方向に噴射して燃
焼室４の壁面に燃料膜を形成し、主として、この燃料膜
を蒸発させることにより混合気を得ている。しかし、圧
縮行程の上死点近傍で小容積の燃焼室４内に高圧の燃料
を噴射する圧縮着火式であるため、燃料噴射量が大きく
なる高負荷運転時には、燃料の壁面付着率が大きくな
る。そして、噴射燃料の壁面付着率が高くなると、混合
気が生成されにくくなるため、空気利用率が低下し、Ｈ
Ｃ等の燃焼生成物が増大する可能性がある。
【０００６】ところで、近年は、ガソリン等を燃料に用
いる火花点火式内燃機関においても、燃焼室内に燃料を
直接噴射する直噴型のものが提案されている。このよう
な直噴型火花点火式内燃機関の場合、点火前に燃焼室内
で均一な混合気を生成することが要求される。しかしな
がら、上述した従来技術による直噴型内燃機関は、圧縮
着火式であるため、火花点火式内燃機関にそのまま適用
すると、噴射燃料がシリンダ内壁に付着して燃料膜を形
成してしまい、均一な混合気を速やかに得ることができ
ない。
いる火花点火式内燃機関においても、燃焼室内に燃料を
直接噴射する直噴型のものが提案されている。このよう
な直噴型火花点火式内燃機関の場合、点火前に燃焼室内
で均一な混合気を生成することが要求される。しかしな
がら、上述した従来技術による直噴型内燃機関は、圧縮
着火式であるため、火花点火式内燃機関にそのまま適用
すると、噴射燃料がシリンダ内壁に付着して燃料膜を形
成してしまい、均一な混合気を速やかに得ることができ
ない。
【０００７】そこで、本発明は、かかる従来技術の問題
に鑑みてなされたもので、その目的は、点火前に均一な
混合気を速やかに生成することができるようにした直噴
型火花点火式内燃機関を提供することにある。
に鑑みてなされたもので、その目的は、点火前に均一な
混合気を速やかに生成することができるようにした直噴
型火花点火式内燃機関を提供することにある。
【０００８】そこで、本発明が採用する直噴型火花点火
式内燃機関の採用する構成は、シリンダヘッドとピスト
ンとの間に形成されるペントルーフ型の燃焼室内に燃料
を噴射する燃料噴射弁と、前記燃焼室内に形成された混
合気に着火する点火栓とを備えた直噴型火花点火式内燃
機関であって、前記燃料噴射弁は、吸気側のシリンダヘ
ッド下側に位置して先端側が前記燃焼室内に臨んで設け
られた噴射ノズルと、前記シリンダヘッドの頂部を指向
して噴射ノズルに設けられた複数の噴射孔からなる一側
噴射孔群と、前記ピストンの冠面を指向して噴射ノズル
に設けられた複数の噴射孔からなる他側噴射孔群と、前
記噴射ノズル内に移動可能に設けられ、前記各噴射孔群
の各噴射孔を開閉する弁体とを備え、前記各噴射孔群の
各噴射孔からそれぞれ吸入行程中に噴射された燃料が噴
射ノズルの外部で互いに衝突するように各噴射孔の噴射
軸線を設定したことを特徴とする。
式内燃機関の採用する構成は、シリンダヘッドとピスト
ンとの間に形成されるペントルーフ型の燃焼室内に燃料
を噴射する燃料噴射弁と、前記燃焼室内に形成された混
合気に着火する点火栓とを備えた直噴型火花点火式内燃
機関であって、前記燃料噴射弁は、吸気側のシリンダヘ
ッド下側に位置して先端側が前記燃焼室内に臨んで設け
られた噴射ノズルと、前記シリンダヘッドの頂部を指向
して噴射ノズルに設けられた複数の噴射孔からなる一側
噴射孔群と、前記ピストンの冠面を指向して噴射ノズル
に設けられた複数の噴射孔からなる他側噴射孔群と、前
記噴射ノズル内に移動可能に設けられ、前記各噴射孔群
の各噴射孔を開閉する弁体とを備え、前記各噴射孔群の
各噴射孔からそれぞれ吸入行程中に噴射された燃料が噴
射ノズルの外部で互いに衝突するように各噴射孔の噴射
軸線を設定したことを特徴とする。
【０００９】
【００１０】また、前記各噴射孔群を形成する一の噴射
孔の断面積と他の噴射孔の断面積との平方根の比が略
１．５となるように設定するのが好ましい。
孔の断面積と他の噴射孔の断面積との平方根の比が略
１．５となるように設定するのが好ましい。
【００１１】
【００１２】
【作用】吸入行程中に弁体を移動させて開弁すると、一
側噴射孔群の各噴射孔からシリンダヘッド側に向けて燃
料がそれぞれ噴射されると共に、他側噴射孔群の各噴射
孔からもピストン側に向けてそれぞれ燃料が噴射され
る。これら各噴射孔群の各噴射孔から噴射された燃料
は、噴射ノズルの外部のシリンダヘッド側空間とピスト
ン側空間とにおいて、それぞれ互いに衝突し、微粒化さ
れる。そして、これらシリンダヘッド側に噴射された微
粒化燃料とピストン側に噴射された微粒化燃料とは、燃
焼室内に流入する吸入空気流に乗って移動しつつ気化
し、均一な混合気を形成する。
側噴射孔群の各噴射孔からシリンダヘッド側に向けて燃
料がそれぞれ噴射されると共に、他側噴射孔群の各噴射
孔からもピストン側に向けてそれぞれ燃料が噴射され
る。これら各噴射孔群の各噴射孔から噴射された燃料
は、噴射ノズルの外部のシリンダヘッド側空間とピスト
ン側空間とにおいて、それぞれ互いに衝突し、微粒化さ
れる。そして、これらシリンダヘッド側に噴射された微
粒化燃料とピストン側に噴射された微粒化燃料とは、燃
焼室内に流入する吸入空気流に乗って移動しつつ気化
し、均一な混合気を形成する。
【００１３】
【００１４】さらに、好ましくは、前記各噴射孔群を形
成する一の噴射孔の断面積と他の噴射孔の断面積との平
方根の比が略１．５となるように設定すれば、異なる粒
径の液滴同士が衝突する際に、より強い発散振動現象、
共振現象を発生させることができ、微粒化を促進するこ
とができる。
成する一の噴射孔の断面積と他の噴射孔の断面積との平
方根の比が略１．５となるように設定すれば、異なる粒
径の液滴同士が衝突する際に、より強い発散振動現象、
共振現象を発生させることができ、微粒化を促進するこ
とができる。
【００１５】
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例を図１〜図１９に基づ
いて説明する。
いて説明する。
【００１７】まず、図１〜図１６は本発明の第１の実施
例に係り、図１は本実施例に係る直噴型火花点火式内燃
機関の全体構成を説明する構成説明図であって、例えば
４個あるいは６個等の複数個設けられたシリンダ１１
（１個のみ図示）の開口部はシリンダヘッド１２によっ
て施蓋され、シリンダ１１内にはピストン１３が設けら
れている。
例に係り、図１は本実施例に係る直噴型火花点火式内燃
機関の全体構成を説明する構成説明図であって、例えば
４個あるいは６個等の複数個設けられたシリンダ１１
（１個のみ図示）の開口部はシリンダヘッド１２によっ
て施蓋され、シリンダ１１内にはピストン１３が設けら
れている。
【００１８】また、シリンダヘッド１２には、吸気弁１
４と排気弁１５とが互いに対向して２個ずつ設けられ
（各１個のみ図示）、これによって、シリンダヘッド１
２とピストン１３の冠面１３Ａとの間には、断面略三角
形状に形成された小容積の一側容積部１６Ａと断面略矩
形状に形成された大容積の他側容積部１６Ｂとからなる
４弁ペントルーフ型の燃焼室１６が設けられている。
４と排気弁１５とが互いに対向して２個ずつ設けられ
（各１個のみ図示）、これによって、シリンダヘッド１
２とピストン１３の冠面１３Ａとの間には、断面略三角
形状に形成された小容積の一側容積部１６Ａと断面略矩
形状に形成された大容積の他側容積部１６Ｂとからなる
４弁ペントルーフ型の燃焼室１６が設けられている。
【００１９】点火栓１７は、先端側が燃焼室１６の一側
容積部１６Ａ内に臨むようにしてシリンダヘッド１２の
略中央部に設けられており、デストリビュータ１８を介
して後述のコントロールユニット３８に接続されてい
る。
容積部１６Ａ内に臨むようにしてシリンダヘッド１２の
略中央部に設けられており、デストリビュータ１８を介
して後述のコントロールユニット３８に接続されてい
る。
【００２０】吸気通路１９は、図２の平面図に示す如
く、その上流側が図示せぬエアフィルタに接続され、そ
の下流側はコレクタ部１９Ａから二股に分岐して燃焼室
１６に連通する吸気ポート１９Ｂに接続されている。ま
た、この吸気通路１９には、エアフィルタの下流側に位
置するエアフローメータ（図示せず）とコレクタ部１９
Ａとの間に吸入空気量を調整するためのスロットル弁２
０が設けられると共に、コレクタ部１９Ａと吸気通路１
９の分岐点との間に所定の運転条件下で吸入空気にスワ
ールをかけるスワール制御弁２１が設けられている。こ
のスワール制御弁２１は、バタフライ弁として形成され
ており、その平板状の弁体には２個の吸気ポート１９Ｂ
のうちの一方に対応する切欠部２１Ａが形成されてい
る。
く、その上流側が図示せぬエアフィルタに接続され、そ
の下流側はコレクタ部１９Ａから二股に分岐して燃焼室
１６に連通する吸気ポート１９Ｂに接続されている。ま
た、この吸気通路１９には、エアフィルタの下流側に位
置するエアフローメータ（図示せず）とコレクタ部１９
Ａとの間に吸入空気量を調整するためのスロットル弁２
０が設けられると共に、コレクタ部１９Ａと吸気通路１
９の分岐点との間に所定の運転条件下で吸入空気にスワ
ールをかけるスワール制御弁２１が設けられている。こ
のスワール制御弁２１は、バタフライ弁として形成され
ており、その平板状の弁体には２個の吸気ポート１９Ｂ
のうちの一方に対応する切欠部２１Ａが形成されてい
る。
【００２１】一方、排気通路２２は、その下流側が触媒
コンバータを介してマフラ（いずれも図示せず）に集合
し、その上流側は二股に分岐して燃焼室１６に連通する
排気ポート２２Ａに接続されている。
コンバータを介してマフラ（いずれも図示せず）に集合
し、その上流側は二股に分岐して燃焼室１６に連通する
排気ポート２２Ａに接続されている。
【００２２】燃料噴射弁２３は、図２及び図３に示す如
く、各吸気ポート１９Ｂの中間に位置してシリンダヘッ
ド１２の下側に設けられている。この燃料噴射弁２３
は、先端側が燃焼室１６の一側容積部１６Ａ内に臨む噴
射ノズル２４と、この噴射ノズル２４の先端側に形成さ
れたサックホール２４Ａに連通して設けられた後述の一
側噴射孔群２８及び他側噴射孔群２９と、噴射ノズル２
４内に形成された燃料通路２５と、この燃料通路２５を
連通、遮断することにより各噴射孔群２８，２９を開閉
する弁体２６と、この弁体２６を駆動するソレノイド等
からなるアクチュエータ（図示せず）とから構成されて
いる。そして、この燃料噴射弁２３は、アクチュエータ
によって弁体２６を開弁することにより、図外の燃料ポ
ンプから燃料供給配管２７を介して圧送された燃料を、
燃焼室１６内に２方向に向けて噴射するものである。
く、各吸気ポート１９Ｂの中間に位置してシリンダヘッ
ド１２の下側に設けられている。この燃料噴射弁２３
は、先端側が燃焼室１６の一側容積部１６Ａ内に臨む噴
射ノズル２４と、この噴射ノズル２４の先端側に形成さ
れたサックホール２４Ａに連通して設けられた後述の一
側噴射孔群２８及び他側噴射孔群２９と、噴射ノズル２
４内に形成された燃料通路２５と、この燃料通路２５を
連通、遮断することにより各噴射孔群２８，２９を開閉
する弁体２６と、この弁体２６を駆動するソレノイド等
からなるアクチュエータ（図示せず）とから構成されて
いる。そして、この燃料噴射弁２３は、アクチュエータ
によって弁体２６を開弁することにより、図外の燃料ポ
ンプから燃料供給配管２７を介して圧送された燃料を、
燃焼室１６内に２方向に向けて噴射するものである。
【００２３】一側噴射孔群２８は、シリンダヘッド１２
側に対向して噴射ノズル２４の先端側に設けられ、他側
噴射孔群２９は、ピストン１３側に対向して噴射ノズル
２４の先端側に設けられている。これら各噴射孔群２
８，２９は、図３の断面図及び図４の平面図に示す如
く、口径寸法Ｄ1を有する大円状に形成された大噴射孔
２８Ａ，２９Ａと、大噴射孔２８Ａ，２９Ａの下流側に
位置して設けられ、口径寸法Ｄ2を有する小円状に形成
された小噴射孔２８Ｂ，２９Ｂとからそれぞれ構成され
ている。また、一側噴射孔群２８の大噴射孔２８Ａの噴
射軸線Ｘ1と小噴射孔２８Ｂの噴射軸線Ｘ2とは、一側容
積部１６Ａ内の点ＣＰ1で互いに交差し、同様に、他側
噴射孔群２９の大噴射孔２９Ａの噴射軸線Ｘ1と小噴射
孔２９Ｂの噴射軸線Ｘ2とは、他側容積部１６Ｂ内の点
ＣＰ2で互いに交差している。ここで、噴射軸線Ｘ1，Ｘ
2が交差するとは、両噴射軸線Ｘ1，Ｘ2が厳密に１点で
交差することを意味せず、燃料の衝突に影響を与えない
範囲で、両軸線Ｘ1，Ｘ２間に多少の軸間距離がある場
合も含まれる。さらに、一側噴射孔群２８は、点ＣＰ1
で衝突して微粒化された燃料がシリンダヘッド１２の頂
部を指向するように形成され、他側噴射孔群２９は、点
ＣＰ2で衝突して微粒化された燃料がピストン１３の冠
面１３Ａを指向するように（より詳しくは、冠面１３Ａ
のうち中央から燃料噴射弁２３寄りにかけての部分を指
向するように）形成されている。
側に対向して噴射ノズル２４の先端側に設けられ、他側
噴射孔群２９は、ピストン１３側に対向して噴射ノズル
２４の先端側に設けられている。これら各噴射孔群２
８，２９は、図３の断面図及び図４の平面図に示す如
く、口径寸法Ｄ1を有する大円状に形成された大噴射孔
２８Ａ，２９Ａと、大噴射孔２８Ａ，２９Ａの下流側に
位置して設けられ、口径寸法Ｄ2を有する小円状に形成
された小噴射孔２８Ｂ，２９Ｂとからそれぞれ構成され
ている。また、一側噴射孔群２８の大噴射孔２８Ａの噴
射軸線Ｘ1と小噴射孔２８Ｂの噴射軸線Ｘ2とは、一側容
積部１６Ａ内の点ＣＰ1で互いに交差し、同様に、他側
噴射孔群２９の大噴射孔２９Ａの噴射軸線Ｘ1と小噴射
孔２９Ｂの噴射軸線Ｘ2とは、他側容積部１６Ｂ内の点
ＣＰ2で互いに交差している。ここで、噴射軸線Ｘ1，Ｘ
2が交差するとは、両噴射軸線Ｘ1，Ｘ2が厳密に１点で
交差することを意味せず、燃料の衝突に影響を与えない
範囲で、両軸線Ｘ1，Ｘ２間に多少の軸間距離がある場
合も含まれる。さらに、一側噴射孔群２８は、点ＣＰ1
で衝突して微粒化された燃料がシリンダヘッド１２の頂
部を指向するように形成され、他側噴射孔群２９は、点
ＣＰ2で衝突して微粒化された燃料がピストン１３の冠
面１３Ａを指向するように（より詳しくは、冠面１３Ａ
のうち中央から燃料噴射弁２３寄りにかけての部分を指
向するように）形成されている。
【００２４】図１に示す３０は機関の回転数Ｎを検出す
るクランク角センサを示し、このクランク角センサ３０
は、冷却水温Ｔwを検出する水温センサ３１と、触媒コ
ンバータの触媒温度ＴCを検出する触媒温度センサ３２
と、触媒コンバータの上流側で排気通路２２の空燃比Ａ
／Ｆを検出する空燃比センサ３３と、スロットル弁２０
の開度θTを検出するスロットルセンサ３４と、スワー
ル制御弁２１の開度を検出するスワールセンサ３５と、
燃焼室１６内の筒内圧を検出する座金状の筒内圧センサ
３６と、燃料供給配管２７内の燃料の圧力（燃圧）Ｐを
検出する燃圧センサ３７と、図示せぬエンジンスイッチ
等と共に、コントロールユニット３８に接続されてい
る。
るクランク角センサを示し、このクランク角センサ３０
は、冷却水温Ｔwを検出する水温センサ３１と、触媒コ
ンバータの触媒温度ＴCを検出する触媒温度センサ３２
と、触媒コンバータの上流側で排気通路２２の空燃比Ａ
／Ｆを検出する空燃比センサ３３と、スロットル弁２０
の開度θTを検出するスロットルセンサ３４と、スワー
ル制御弁２１の開度を検出するスワールセンサ３５と、
燃焼室１６内の筒内圧を検出する座金状の筒内圧センサ
３６と、燃料供給配管２７内の燃料の圧力（燃圧）Ｐを
検出する燃圧センサ３７と、図示せぬエンジンスイッチ
等と共に、コントロールユニット３８に接続されてい
る。
【００２５】機関を電気的に集中制御するコントロール
ユニット３８は、ＣＰＵ等の演算回路、ＲＯＭ，ＲＡＭ
等の記憶回路、入出力回路（いずれも図示せず）等を備
えたマイクロコンピュータシステムとして構成され、機
関の運転条件に応じて燃料噴射量や噴射時期等を制御す
るようになっている。
ユニット３８は、ＣＰＵ等の演算回路、ＲＯＭ，ＲＡＭ
等の記憶回路、入出力回路（いずれも図示せず）等を備
えたマイクロコンピュータシステムとして構成され、機
関の運転条件に応じて燃料噴射量や噴射時期等を制御す
るようになっている。
【００２６】本実施例に係る直噴型火花点火式内燃機関
は、上述の構成を有するもので、次に、その作用につい
て説明する。まず、各大噴射孔２８Ａ，２９Ａの断面積
の平方根と各小噴射孔２８Ｂ，２９Ｂの断面積の平方根
との比と、微粒化との関係について、図５を参照しつつ
説明する。
は、上述の構成を有するもので、次に、その作用につい
て説明する。まず、各大噴射孔２８Ａ，２９Ａの断面積
の平方根と各小噴射孔２８Ｂ，２９Ｂの断面積の平方根
との比と、微粒化との関係について、図５を参照しつつ
説明する。
【００２７】図５は、下記数１で示される大噴射孔２８
Ａ，２９Ａの断面積Ｓ1の平方根と小噴射孔２８Ｂ，２
８Ｂの断面積Ｓ2の平方根との比α（以下、「口径比
α」という）と、燃料の微粒化との関係を、所定燃圧下
で観察した特性図である。
Ａ，２９Ａの断面積Ｓ1の平方根と小噴射孔２８Ｂ，２
８Ｂの断面積Ｓ2の平方根との比α（以下、「口径比
α」という）と、燃料の微粒化との関係を、所定燃圧下
で観察した特性図である。
【００２８】
【数１】α＝（Ｓ1）1/2／（Ｓ2）１／２ 口径比αが１のとき、即ち噴射孔の断面積が等しい場
合、燃料の粒径は比較的大きい値ｄ１をとるが、口径比
αを「１．２」程度のα1よりも大きくすると、異なる
粒径の液滴同士が衝突する際に生じる共振現象、発散振
動現象によって粒径は急速に小さくなっていき、口径比
αが略「１．５」程度のαmaxに達したときに、最小値
ｄ2となる。さらに、口径比αを上昇させていくと、粒
径の相違が大きくなり過ぎて、大噴射孔２８Ａ，２９Ａ
から噴射された燃料が小噴射孔２８Ｂ，２９Ｂから噴射
された燃料を貫通してしまい、共振現象が弱まるため、
粒径は急速に上昇していき、やがて口径比αが「１．
７」程度のα2を越えると、再びｄ1となる。
合、燃料の粒径は比較的大きい値ｄ１をとるが、口径比
αを「１．２」程度のα1よりも大きくすると、異なる
粒径の液滴同士が衝突する際に生じる共振現象、発散振
動現象によって粒径は急速に小さくなっていき、口径比
αが略「１．５」程度のαmaxに達したときに、最小値
ｄ2となる。さらに、口径比αを上昇させていくと、粒
径の相違が大きくなり過ぎて、大噴射孔２８Ａ，２９Ａ
から噴射された燃料が小噴射孔２８Ｂ，２９Ｂから噴射
された燃料を貫通してしまい、共振現象が弱まるため、
粒径は急速に上昇していき、やがて口径比αが「１．
７」程度のα2を越えると、再びｄ1となる。
【００２９】従って、口径比αを「１．２〜１．７」の
範囲に設定すれば、同径の噴射孔を用いる場合よりも微
粒化が促進されるのが理解できる。好ましくは、口径比
αを「１．４〜１．６」程度の範囲Ｌα1の範囲に設定
すれば、微粒化効果が大きくなる。より好ましくは、口
径比αを「１．４５〜１．５５」程度の範囲Ｌα2に設
定すれば、一層微粒化が促進される。さらに好ましく
は、口径比αを実質的に「１．５」と略等しい「１，４
８〜１．５２」の範囲Ｌα3に設定すれば、最も微粒化
効果が大きくなる。なお、本明細書にいう「略１．５」
とは、実質的に口径比αが「１．５」とみなせる値をい
い、前記範囲Ｌα3が該当する。
範囲に設定すれば、同径の噴射孔を用いる場合よりも微
粒化が促進されるのが理解できる。好ましくは、口径比
αを「１．４〜１．６」程度の範囲Ｌα1の範囲に設定
すれば、微粒化効果が大きくなる。より好ましくは、口
径比αを「１．４５〜１．５５」程度の範囲Ｌα2に設
定すれば、一層微粒化が促進される。さらに好ましく
は、口径比αを実質的に「１．５」と略等しい「１，４
８〜１．５２」の範囲Ｌα3に設定すれば、最も微粒化
効果が大きくなる。なお、本明細書にいう「略１．５」
とは、実質的に口径比αが「１．５」とみなせる値をい
い、前記範囲Ｌα3が該当する。
【００３０】次に、図６及び図７を参照しつつ、燃料噴
射弁２３から２方向に噴射された微粒化燃料の作用につ
いて説明する。まず、図６は、スワール制御弁２１が閉
弁して吸入空気流にスワールがかかった状態での噴射燃
料の挙動を、シリンダ１１の側面とシリンダヘッド１２
側とから見た説明図であり、吸入行程中（ａ）で、燃料
噴射弁２３が各噴射孔群２８，２９から燃料を噴射する
と、これら各噴射孔群２８，２９から噴射された燃料
は、上述のように互いに交差点ＣＰ1，ＣＰ2で衝突して
それぞれ微粒化され、これにより吸入空気流に乗ってシ
リンダヘッド１２側に向かう燃料噴霧Ｆ1とピストン１
３側に向かう燃料噴霧Ｆ2とがそれぞれ形成される。
射弁２３から２方向に噴射された微粒化燃料の作用につ
いて説明する。まず、図６は、スワール制御弁２１が閉
弁して吸入空気流にスワールがかかった状態での噴射燃
料の挙動を、シリンダ１１の側面とシリンダヘッド１２
側とから見た説明図であり、吸入行程中（ａ）で、燃料
噴射弁２３が各噴射孔群２８，２９から燃料を噴射する
と、これら各噴射孔群２８，２９から噴射された燃料
は、上述のように互いに交差点ＣＰ1，ＣＰ2で衝突して
それぞれ微粒化され、これにより吸入空気流に乗ってシ
リンダヘッド１２側に向かう燃料噴霧Ｆ1とピストン１
３側に向かう燃料噴霧Ｆ2とがそれぞれ形成される。
【００３１】ここで、燃料噴射弁２３の一側噴射孔群２
８はシリンダヘッド１２の頂部を指向して形成され、他
側噴射孔群２９はピストン１３の冠面１３Ａを指向して
形成されているため、吸入行程末期（ｂ）に示す如く、
シリンダ１１の略軸方向において（より詳しくは、シリ
ンダ１１の軸線と略平行な面内、即ちシリンダ１１の略
垂直面内において）、シリンダヘッド１２側に向かった
一方の燃料噴霧Ｆ1は、一側容積部１６Ａ内でＤＲ1方向
（図中右回り方向）に気化しつつ回転し、ピストン１３
側に向かった他方の燃料噴霧Ｆ2は、他側容積部１６Ｂ
内でＤＲ2方向（図中左回り方向）に気化しつつ回転す
る。なお、各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2は、シリンダ１１の略垂
直面で回転しつつも、図６中に示す通り、径方向にも拡
散しながら気化する。また、各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2は、ス
ワールの影響により、シリンダ１１の略水平面におい
て、ＤＲ3方向に移動する傾向がある。
８はシリンダヘッド１２の頂部を指向して形成され、他
側噴射孔群２９はピストン１３の冠面１３Ａを指向して
形成されているため、吸入行程末期（ｂ）に示す如く、
シリンダ１１の略軸方向において（より詳しくは、シリ
ンダ１１の軸線と略平行な面内、即ちシリンダ１１の略
垂直面内において）、シリンダヘッド１２側に向かった
一方の燃料噴霧Ｆ1は、一側容積部１６Ａ内でＤＲ1方向
（図中右回り方向）に気化しつつ回転し、ピストン１３
側に向かった他方の燃料噴霧Ｆ2は、他側容積部１６Ｂ
内でＤＲ2方向（図中左回り方向）に気化しつつ回転す
る。なお、各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2は、シリンダ１１の略垂
直面で回転しつつも、図６中に示す通り、径方向にも拡
散しながら気化する。また、各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2は、ス
ワールの影響により、シリンダ１１の略水平面におい
て、ＤＲ3方向に移動する傾向がある。
【００３２】そして、ピストン１３が反転して圧縮行程
中（ｃ）に入ると、これらの各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2は、各
方向ＤＲ1，ＤＲ2に回転しつつ、やがて一側容積部１６
Ａと他側容積部１６Ｂとの境界付近で互いに接触し、混
じり合いながら徐々に圧縮されていく。
中（ｃ）に入ると、これらの各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2は、各
方向ＤＲ1，ＤＲ2に回転しつつ、やがて一側容積部１６
Ａと他側容積部１６Ｂとの境界付近で互いに接触し、混
じり合いながら徐々に圧縮されていく。
【００３３】このようにして、圧縮行程末期（ｄ）に至
ると、各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2と吸入空気とによって燃焼室
１６内に均一化された混合気が形成され、点火栓１７
は、この均一化された混合気に着火して燃焼させる。
ると、各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2と吸入空気とによって燃焼室
１６内に均一化された混合気が形成され、点火栓１７
は、この均一化された混合気に着火して燃焼させる。
【００３４】次に、図７は、スワール制御弁２１が開弁
してスワールが停止した状態での噴射燃料の挙動を示す
図６と同様の説明図であるが、その詳細な内容は、ほぼ
図６に示す場合と同様であるため、省略する。但し、図
６の状態は吸入空気流にスワールがかかっているため、
シリンダ１１の略水平面において、各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2
は、ＤＲ3方向に移動する傾向が見られたが、図７の状
態ではスワールが停止しているため、シリンダ１１の略
水平面において、各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2は、真っすぐにＤ
Ｒ4方向に向けて移動し、燃料噴射弁２３と対向するシ
リンダヘッド１２の内面やシリンダ１１の内面に接触し
て左右に広がる傾向がある。
してスワールが停止した状態での噴射燃料の挙動を示す
図６と同様の説明図であるが、その詳細な内容は、ほぼ
図６に示す場合と同様であるため、省略する。但し、図
６の状態は吸入空気流にスワールがかかっているため、
シリンダ１１の略水平面において、各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2
は、ＤＲ3方向に移動する傾向が見られたが、図７の状
態ではスワールが停止しているため、シリンダ１１の略
水平面において、各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2は、真っすぐにＤ
Ｒ4方向に向けて移動し、燃料噴射弁２３と対向するシ
リンダヘッド１２の内面やシリンダ１１の内面に接触し
て左右に広がる傾向がある。
【００３５】次に、コントロールユニット３８による燃
料噴射量、噴射時期等の制御について、図８〜図１６を
参照しつつ説明する。まず、図８及び図９は、コントロ
ールユニット３８が実行する制御処理のフローチャート
であって、ステップ１で、エンジンスイッチが操作され
てスタータモータによるクランキングが始まると、ステ
ップ２では、燃圧センサ３７から燃料供給配管２７内の
燃圧Ｐを読込み、ステップ３では、この始動直後の燃圧
Ｐが予め設定された基準燃圧ＰSよりも高いか否かを判
定する。このステップ３で「ＮＯ」と判定したときは、
現在の燃圧Ｐが基準燃圧ＰSよりも低く、各噴射孔群２
８，２９による燃料の微粒化性能が低下する場合のた
め、ステップ１に戻ってクランキングを続行する。即
ち、一般的に、燃圧Ｐが高くなるほど燃料の粒径は小さ
くなるため、上述した共振現象による微粒化性能を効果
的に実現すべく、燃圧Ｐの上昇を待つのである。
料噴射量、噴射時期等の制御について、図８〜図１６を
参照しつつ説明する。まず、図８及び図９は、コントロ
ールユニット３８が実行する制御処理のフローチャート
であって、ステップ１で、エンジンスイッチが操作され
てスタータモータによるクランキングが始まると、ステ
ップ２では、燃圧センサ３７から燃料供給配管２７内の
燃圧Ｐを読込み、ステップ３では、この始動直後の燃圧
Ｐが予め設定された基準燃圧ＰSよりも高いか否かを判
定する。このステップ３で「ＮＯ」と判定したときは、
現在の燃圧Ｐが基準燃圧ＰSよりも低く、各噴射孔群２
８，２９による燃料の微粒化性能が低下する場合のた
め、ステップ１に戻ってクランキングを続行する。即
ち、一般的に、燃圧Ｐが高くなるほど燃料の粒径は小さ
くなるため、上述した共振現象による微粒化性能を効果
的に実現すべく、燃圧Ｐの上昇を待つのである。
【００３６】一方、前記ステップ３で「ＹＥＳ」と判定
した場合は、クランキングによって燃圧Ｐが十分に上昇
した場合のため、ステップ４に移って水温センサ３１か
ら冷却水温Ｔwを読込み、ステップ５では、現在の冷却
水温Ｔwが予め設定された所定の基準冷却水温Ｔwsより
も高いか否かを判定する。このステップ５で「ＮＯ」と
判定したときは、冷却水温Ｔwが低い冷間始動の場合の
ため、ステップ６に移り、冷間始動時用に予め用意され
た図１０に示す点火時期マップと図１１に示す噴射時期
マップ等を読み出して、燃料噴射量、噴射時期、点火時
期をセットし、これらの値に基づいて制御する。なお、
燃料噴射量は、基本噴射量を水温等に基づく各種増量補
正係数に従って増加することにより設定される。
した場合は、クランキングによって燃圧Ｐが十分に上昇
した場合のため、ステップ４に移って水温センサ３１か
ら冷却水温Ｔwを読込み、ステップ５では、現在の冷却
水温Ｔwが予め設定された所定の基準冷却水温Ｔwsより
も高いか否かを判定する。このステップ５で「ＮＯ」と
判定したときは、冷却水温Ｔwが低い冷間始動の場合の
ため、ステップ６に移り、冷間始動時用に予め用意され
た図１０に示す点火時期マップと図１１に示す噴射時期
マップ等を読み出して、燃料噴射量、噴射時期、点火時
期をセットし、これらの値に基づいて制御する。なお、
燃料噴射量は、基本噴射量を水温等に基づく各種増量補
正係数に従って増加することにより設定される。
【００３７】そして、ステップ７では、筒内圧センサ３
６が検出した筒内圧を読み出し、ステップ８では、この
検出された筒内圧に基づいて初爆の有無を監視する。こ
のステップ８で「ＮＯ」と判定したときは、まだ初爆が
行われずスタータモータによるクランキングを要する場
合のため、ステップ１に戻る。一方、前記ステップ８で
「ＹＥＳ」と判定したときは、スタータギアを外してス
テップ９に移り、スロットルセンサ３４からスロットル
開度θTを読込むと共に、ステップ１０では、クランク
角センサ３０から機関の回転数Ｎを読込む。これによ
り、ステップ１１では、図１２に示すスワール開度マッ
プを読み出し、スロットル開度θTと回転数Ｎとに基づ
いて、スワール開度を設定する。即ち、例えば低負荷低
回転域ではスワール制御弁２１を閉弁させてスワールを
かけ、例えば高負荷高回転域ではスワール制御弁２１を
開弁させてスワールを停止する。
６が検出した筒内圧を読み出し、ステップ８では、この
検出された筒内圧に基づいて初爆の有無を監視する。こ
のステップ８で「ＮＯ」と判定したときは、まだ初爆が
行われずスタータモータによるクランキングを要する場
合のため、ステップ１に戻る。一方、前記ステップ８で
「ＹＥＳ」と判定したときは、スタータギアを外してス
テップ９に移り、スロットルセンサ３４からスロットル
開度θTを読込むと共に、ステップ１０では、クランク
角センサ３０から機関の回転数Ｎを読込む。これによ
り、ステップ１１では、図１２に示すスワール開度マッ
プを読み出し、スロットル開度θTと回転数Ｎとに基づ
いて、スワール開度を設定する。即ち、例えば低負荷低
回転域ではスワール制御弁２１を閉弁させてスワールを
かけ、例えば高負荷高回転域ではスワール制御弁２１を
開弁させてスワールを停止する。
【００３８】次に、ステップ１２では、図１３に示す噴
射時期マップを読み出し、スロットル開度θTと回転数
Ｎとに基づき、現在の運転条件に応じた噴射時期θinを
設定する。同様に、図９に示すステップ１３では、図１
４に示す噴射期間マップを読み出し、スロットル開度θ
Tと回転数Ｎとに基づいて、現在の運転条件に応じた燃
料の噴射期間Δθinを設定する。また、ステップ１４で
は、図１５に示す点火時期マップを読み出し、同様に、
スロットル開度θTと回転数Ｎとに基づき、現在の運転
条件に応じた点火時期θigを設定する。
射時期マップを読み出し、スロットル開度θTと回転数
Ｎとに基づき、現在の運転条件に応じた噴射時期θinを
設定する。同様に、図９に示すステップ１３では、図１
４に示す噴射期間マップを読み出し、スロットル開度θ
Tと回転数Ｎとに基づいて、現在の運転条件に応じた燃
料の噴射期間Δθinを設定する。また、ステップ１４で
は、図１５に示す点火時期マップを読み出し、同様に、
スロットル開度θTと回転数Ｎとに基づき、現在の運転
条件に応じた点火時期θigを設定する。
【００３９】そして、ステップ１５では、再び筒内圧セ
ンサ３６が検出した筒内圧を読込み、ステップ１６で
は、この筒内圧に基づいてノックの有無を判定する。こ
のステップ１６で「ＹＥＳ」と判定したときは、ノック
が生じている場合のため、図示せぬステップによって点
火時期θigを所定角度だけ遅角させた後、後述のステッ
プ２０に移る。
ンサ３６が検出した筒内圧を読込み、ステップ１６で
は、この筒内圧に基づいてノックの有無を判定する。こ
のステップ１６で「ＹＥＳ」と判定したときは、ノック
が生じている場合のため、図示せぬステップによって点
火時期θigを所定角度だけ遅角させた後、後述のステッ
プ２０に移る。
【００４０】また、前記ステップ１６で「ＮＯ」と判定
したときは、ノックが生じていない場合のため、ステッ
プ１７に移って、触媒温度センサ３２から触媒温度ＴC
を読込み、次のステップ１８では、現在の触媒温度ＴC
が予め設定された基準触媒温度ＴCSよりも高いか否かを
判定する。このステップ１８で「ＹＥＳ」と判定したと
きは、排気温度が上昇して触媒温度ＴCが高くなった場
合のため、過熱を防止すべく、ステップ１９に移って、
点火時期θigを所定角度ｔだけ進角させ、燃焼温度を低
下させる。
したときは、ノックが生じていない場合のため、ステッ
プ１７に移って、触媒温度センサ３２から触媒温度ＴC
を読込み、次のステップ１８では、現在の触媒温度ＴC
が予め設定された基準触媒温度ＴCSよりも高いか否かを
判定する。このステップ１８で「ＹＥＳ」と判定したと
きは、排気温度が上昇して触媒温度ＴCが高くなった場
合のため、過熱を防止すべく、ステップ１９に移って、
点火時期θigを所定角度ｔだけ進角させ、燃焼温度を低
下させる。
【００４１】一方、前記ステップ１８で「ＮＯ」と判定
したときは、触媒温度ＴCが低く、排気温度調整が不要
の場合のため、ステップ２０で、空燃比センサ３３から
排気中のＡ／Ｆを読込み、ステップ２１では、スロット
ル開度θTと回転数Ｎとに基づいて、図１６に示す設定
Ａ／Ｆマップを参照することにより、現在の運転条件に
応じた設定Ａ／Ｆを読み出し、ステップ２２では、現在
の排気Ａ／Ｆが運転条件に応じた設定Ａ／Ｆと略一致す
るか否かを判定する。
したときは、触媒温度ＴCが低く、排気温度調整が不要
の場合のため、ステップ２０で、空燃比センサ３３から
排気中のＡ／Ｆを読込み、ステップ２１では、スロット
ル開度θTと回転数Ｎとに基づいて、図１６に示す設定
Ａ／Ｆマップを参照することにより、現在の運転条件に
応じた設定Ａ／Ｆを読み出し、ステップ２２では、現在
の排気Ａ／Ｆが運転条件に応じた設定Ａ／Ｆと略一致す
るか否かを判定する。
【００４２】このステップ２２で「ＮＯ」と判定したと
きは、ステップ２３に移って、燃料の噴射時期Δθinを
所定期間Δθだけ修正し、ステップ１３に移る。一方、
ステップ２２で「ＹＥＳ」と判定したときは、処理を終
了する。
きは、ステップ２３に移って、燃料の噴射時期Δθinを
所定期間Δθだけ修正し、ステップ１３に移る。一方、
ステップ２２で「ＹＥＳ」と判定したときは、処理を終
了する。
【００４３】かくして、本実施例によれば、以下の効果
を奏する。
を奏する。
【００４４】第１に、燃料噴射弁２３の噴射ノズル２４
に、シリンダヘッド１２側に対向する２個の噴射孔２８
Ａ，２８Ｂからなる一側噴射孔群２８と、ピストン１３
側に対向する２個の噴射孔２９Ａ，２９Ｂからなる他側
噴射孔群２９とを設け、一側噴射孔群２８の噴射孔２８
Ａの噴射軸線Ｘ1と噴射孔２８Ｂの噴射軸線Ｘ2とを燃焼
室１６の一側容積部１６Ａ内に位置する点ＣＰ1で交差
させると共に、噴射孔２９Ａの噴射軸線Ｘ1と噴射孔２
９Ｂの噴射軸線Ｘ2とを燃焼室１６の他側容積部１６Ｂ
内に位置する点ＣＰ2で交差させ、これにより噴射され
た燃料同士を各点ＣＰ1，ＣＰ2でそれぞれ衝突させる構
成としたため、燃料液滴が有する自身のエネルギにより
能動的に微粒化を図って、均一な混合気を生成でき、こ
の結果、燃焼生成物の発生を抑制しつつ燃費や機関出力
を向上することができる。
に、シリンダヘッド１２側に対向する２個の噴射孔２８
Ａ，２８Ｂからなる一側噴射孔群２８と、ピストン１３
側に対向する２個の噴射孔２９Ａ，２９Ｂからなる他側
噴射孔群２９とを設け、一側噴射孔群２８の噴射孔２８
Ａの噴射軸線Ｘ1と噴射孔２８Ｂの噴射軸線Ｘ2とを燃焼
室１６の一側容積部１６Ａ内に位置する点ＣＰ1で交差
させると共に、噴射孔２９Ａの噴射軸線Ｘ1と噴射孔２
９Ｂの噴射軸線Ｘ2とを燃焼室１６の他側容積部１６Ｂ
内に位置する点ＣＰ2で交差させ、これにより噴射され
た燃料同士を各点ＣＰ1，ＣＰ2でそれぞれ衝突させる構
成としたため、燃料液滴が有する自身のエネルギにより
能動的に微粒化を図って、均一な混合気を生成でき、こ
の結果、燃焼生成物の発生を抑制しつつ燃費や機関出力
を向上することができる。
【００４５】即ち、従来技術では、ピストン３の内面等
に燃料を衝突させ、液膜を形成して蒸発させたりしてい
るが、専らピストン３の熱エネルギ等に依存するため受
動的であり、ピストン３が暖まっていない冷間始動時等
には、ピストン３に付着したままの液膜が増加して、混
合気の形成が遅れるばかりか、ＨＣ等の発生量が増大す
る。これに対し、本実施例では、燃料同士を互いに衝突
させて微粒化するため、微粒化性能を決定付ける可変の
パラメータは主として燃圧Ｐであり、この燃圧Ｐはピス
トン１３の温度よりも応答性高く制御できる。従って、
本実施例によれば、冷間始動時でも、噴射直後から微粒
化を行うことができ、液膜の付着を防止して、均一な混
合気を生成することができる。
に燃料を衝突させ、液膜を形成して蒸発させたりしてい
るが、専らピストン３の熱エネルギ等に依存するため受
動的であり、ピストン３が暖まっていない冷間始動時等
には、ピストン３に付着したままの液膜が増加して、混
合気の形成が遅れるばかりか、ＨＣ等の発生量が増大す
る。これに対し、本実施例では、燃料同士を互いに衝突
させて微粒化するため、微粒化性能を決定付ける可変の
パラメータは主として燃圧Ｐであり、この燃圧Ｐはピス
トン１３の温度よりも応答性高く制御できる。従って、
本実施例によれば、冷間始動時でも、噴射直後から微粒
化を行うことができ、液膜の付着を防止して、均一な混
合気を生成することができる。
【００４６】第２に、各噴射孔群２８，２９を、互いに
断面積の異なる大噴射孔２８Ａ，２９Ａと小噴射孔２８
Ｂ，２９Ｂとから形成したため、異なる粒径の液滴同士
が衝突する際に生じる発散振動現象、共振現象を利用し
て、一層微粒化を促進することができる。従って、この
微粒化燃料からなる燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2を吸入空気流に乗
せて燃焼室１６内を流動させることができ、均一な混合
気を生成することができる。
断面積の異なる大噴射孔２８Ａ，２９Ａと小噴射孔２８
Ｂ，２９Ｂとから形成したため、異なる粒径の液滴同士
が衝突する際に生じる発散振動現象、共振現象を利用し
て、一層微粒化を促進することができる。従って、この
微粒化燃料からなる燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2を吸入空気流に乗
せて燃焼室１６内を流動させることができ、均一な混合
気を生成することができる。
【００４７】第３に、大噴射孔２８Ａ，２９Ａの断面積
の平方根と小噴射孔２８Ｂ，２９Ｂの断面積の平方根と
の比αを略１．５に設定したため、強い発散振動現象、
共振現象を利用できる。従って、より一層効果的に微粒
化して吸入空気流に乗せることができ、速やかに流動さ
せて均一な混合気を得ることができる。
の平方根と小噴射孔２８Ｂ，２９Ｂの断面積の平方根と
の比αを略１．５に設定したため、強い発散振動現象、
共振現象を利用できる。従って、より一層効果的に微粒
化して吸入空気流に乗せることができ、速やかに流動さ
せて均一な混合気を得ることができる。
【００４８】第４に、一側噴射孔群２８からシリンダヘ
ッド１２側に向けて噴射された燃料噴霧Ｆ1の回転方向
ＤＲ1と他側噴射孔群２９からピストン１３側に向けて
噴射された燃料噴霧Ｆ2の回転方向ＤＲ2とが、シリンダ
１１の略軸方向において、互いに逆向きとなるように、
燃料の噴射方向を設定する構成としたため、圧縮行程中
に、各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2を衝突させて混合することがで
き、混合気の濃度を均一化することができる。
ッド１２側に向けて噴射された燃料噴霧Ｆ1の回転方向
ＤＲ1と他側噴射孔群２９からピストン１３側に向けて
噴射された燃料噴霧Ｆ2の回転方向ＤＲ2とが、シリンダ
１１の略軸方向において、互いに逆向きとなるように、
燃料の噴射方向を設定する構成としたため、圧縮行程中
に、各燃料噴霧Ｆ1，Ｆ2を衝突させて混合することがで
き、混合気の濃度を均一化することができる。
【００４９】第５に、本実施例では、一側容積部１６Ａ
と他側容積部１６Ｂとからなる燃焼室１６内に、各容積
部１６Ａ，１６Ｂの境界付近に位置して燃料噴射弁２３
を設ける構成としたため、噴射ノズル２４の挿入長さを
短くして寿命等を向上できると共に、一側噴射孔群２８
からシリンダヘッド１２側に向けて噴射された微粒化燃
料がシリンダヘッド１２に付着するのを防止することが
できる。即ち、従来技術で述べたような燃焼室４に本実
施例による燃料噴射弁２３を単に適用した場合は、一側
噴射孔群２８から噴射された微粒化燃料がシリンダヘッ
ド２に付着して液膜化するため、噴射ノズル２４を長く
挿入してシリンダヘッド２との間に距離を置かなければ
ならない。しかし、これでは、爆発時の衝撃によって噴
射ノズル２４に強い応力が加わって寿命等が低下するお
それがあるばかりか、燃焼室４の容積も低下するため、
出力が小さくなる。これに対し、本実施例では、一側噴
射孔群２８とシリンダヘッド１２側との間に十分な距離
が確保されているため、かかる不具合が生じない。
と他側容積部１６Ｂとからなる燃焼室１６内に、各容積
部１６Ａ，１６Ｂの境界付近に位置して燃料噴射弁２３
を設ける構成としたため、噴射ノズル２４の挿入長さを
短くして寿命等を向上できると共に、一側噴射孔群２８
からシリンダヘッド１２側に向けて噴射された微粒化燃
料がシリンダヘッド１２に付着するのを防止することが
できる。即ち、従来技術で述べたような燃焼室４に本実
施例による燃料噴射弁２３を単に適用した場合は、一側
噴射孔群２８から噴射された微粒化燃料がシリンダヘッ
ド２に付着して液膜化するため、噴射ノズル２４を長く
挿入してシリンダヘッド２との間に距離を置かなければ
ならない。しかし、これでは、爆発時の衝撃によって噴
射ノズル２４に強い応力が加わって寿命等が低下するお
それがあるばかりか、燃焼室４の容積も低下するため、
出力が小さくなる。これに対し、本実施例では、一側噴
射孔群２８とシリンダヘッド１２側との間に十分な距離
が確保されているため、かかる不具合が生じない。
【００５０】第６に、本実施例では、燃料噴射弁２３を
吸気ポート１９Ｂの近傍で各吸気ポート１９Ｂの中間に
設ける構成としたため、微粒化燃料を吸入空気流に速や
かに乗せて流動させ、均一な混合気を生成することがで
きる。また、各吸気ポート１９Ｂの中間に位置するた
め、スワール制御弁２１が開弁している高負荷運転時等
には、両吸気ポート１９Ｂから流入する空気の流れを左
右均等に利用することができる。
吸気ポート１９Ｂの近傍で各吸気ポート１９Ｂの中間に
設ける構成としたため、微粒化燃料を吸入空気流に速や
かに乗せて流動させ、均一な混合気を生成することがで
きる。また、各吸気ポート１９Ｂの中間に位置するた
め、スワール制御弁２１が開弁している高負荷運転時等
には、両吸気ポート１９Ｂから流入する空気の流れを左
右均等に利用することができる。
【００５１】次に、本発明の第２の実施例について図１
７を参照しつつ説明する。なお、以下の各実施例では、
上述した第１の実施例と同一の構成要素に同一の符号を
付し、その説明を省略するものとする。
７を参照しつつ説明する。なお、以下の各実施例では、
上述した第１の実施例と同一の構成要素に同一の符号を
付し、その説明を省略するものとする。
【００５２】本実施例に係る直噴型火花点火式内燃機関
の燃料噴射弁２３も、第１の実施例で述べたと同様に、
シリンダヘッド１２側に対向する大噴射孔４１Ａ及び小
噴射孔４１Ｂからなる一側噴射孔群４１と、ピストン１
３側に対向する大噴射孔４２Ａ及び小噴射孔４２Ｂから
なる他側噴射孔群４２とを備え、大噴射孔４１Ａの噴射
軸線Ｘ1と小噴射孔４１Ｂの噴射軸線Ｘ2とは一側容積部
１６Ａ内の点ＣＰ1で交差すると共に、大噴射孔４２Ａ
の噴射軸線Ｘ1と小噴射孔４２Ｂの噴射軸線Ｘ2とは他側
容積部１６Ｂ内の点ＣＰ2で交差している。これに加
え、本実施例では、大噴射孔４１Ａ，４２Ａと小噴射孔
４１Ｂ，４２Ｂとは、横に並べて配置されている。
の燃料噴射弁２３も、第１の実施例で述べたと同様に、
シリンダヘッド１２側に対向する大噴射孔４１Ａ及び小
噴射孔４１Ｂからなる一側噴射孔群４１と、ピストン１
３側に対向する大噴射孔４２Ａ及び小噴射孔４２Ｂから
なる他側噴射孔群４２とを備え、大噴射孔４１Ａの噴射
軸線Ｘ1と小噴射孔４１Ｂの噴射軸線Ｘ2とは一側容積部
１６Ａ内の点ＣＰ1で交差すると共に、大噴射孔４２Ａ
の噴射軸線Ｘ1と小噴射孔４２Ｂの噴射軸線Ｘ2とは他側
容積部１６Ｂ内の点ＣＰ2で交差している。これに加
え、本実施例では、大噴射孔４１Ａ，４２Ａと小噴射孔
４１Ｂ，４２Ｂとは、横に並べて配置されている。
【００５３】かくして、このように構成される本実施例
でも、上述した第１の実施例とほぼ同様の作用、効果を
得ることができる。
でも、上述した第１の実施例とほぼ同様の作用、効果を
得ることができる。
【００５４】次に、本発明の第３の実施例について図１
８を参照しつつ説明する。本実施例の特徴は、サックレ
ス型の燃料噴射弁を用いた点にある。
８を参照しつつ説明する。本実施例の特徴は、サックレ
ス型の燃料噴射弁を用いた点にある。
【００５５】即ち、本実施例による燃料噴射弁５１は、
燃焼室１６の一側容積部１６Ａ内に臨んで取り付けられ
た噴射ノズル５２と、この噴射ノズル５２内に形成され
た燃料通路５３と、この燃料通路５３内に移動可能に設
けられた弁体５４と、この弁体５４を駆動するためのソ
レノイド等からなるアクチュエータ（図示せず）と、噴
射ノズル５２の先端側に互いに対向して設けられた一側
噴射孔群５５及び他側噴射孔群５６とから構成されてい
る。なお、図１８では、図中の上下方向に燃料噴射弁５
１を示しているが、実際の取付は図３に示す状態であ
る。
燃焼室１６の一側容積部１６Ａ内に臨んで取り付けられ
た噴射ノズル５２と、この噴射ノズル５２内に形成され
た燃料通路５３と、この燃料通路５３内に移動可能に設
けられた弁体５４と、この弁体５４を駆動するためのソ
レノイド等からなるアクチュエータ（図示せず）と、噴
射ノズル５２の先端側に互いに対向して設けられた一側
噴射孔群５５及び他側噴射孔群５６とから構成されてい
る。なお、図１８では、図中の上下方向に燃料噴射弁５
１を示しているが、実際の取付は図３に示す状態であ
る。
【００５６】そして、第１の実施例で述べたと同様に、
一側噴射孔群５５はシリンダヘッド１２側に対向して設
けられ、上流側に位置する大噴射孔５５Ａと下流側に位
置する小噴射孔５５Ｂとからなり、各噴射孔５５Ａ，５
５Ｂの噴射軸線Ｘ1，Ｘ2は、一側容積部１６Ａ内の点Ｃ
Ｐ1で交差している。また、同様に、他側噴射孔群５６
は、ピストン１３側に対向して設けられ、上流側に位置
する大噴射孔５６Ａと下流側に位置する小噴射孔５６Ｂ
とからなり、各噴射孔５６Ａ，５６Ｂの噴射軸線Ｘ1，
Ｘ2は他側容積部１６Ｂ内に位置する点ＣＰ2で交差して
いる。
一側噴射孔群５５はシリンダヘッド１２側に対向して設
けられ、上流側に位置する大噴射孔５５Ａと下流側に位
置する小噴射孔５５Ｂとからなり、各噴射孔５５Ａ，５
５Ｂの噴射軸線Ｘ1，Ｘ2は、一側容積部１６Ａ内の点Ｃ
Ｐ1で交差している。また、同様に、他側噴射孔群５６
は、ピストン１３側に対向して設けられ、上流側に位置
する大噴射孔５６Ａと下流側に位置する小噴射孔５６Ｂ
とからなり、各噴射孔５６Ａ，５６Ｂの噴射軸線Ｘ1，
Ｘ2は他側容積部１６Ｂ内に位置する点ＣＰ2で交差して
いる。
【００５７】さらに、本実施例では、各噴射孔５５Ａ，
５５Ｂ，５６Ａ，５６Ｂを直接弁体５４によって開閉し
ている点で、前記各実施例とは異なる。
５５Ｂ，５６Ａ，５６Ｂを直接弁体５４によって開閉し
ている点で、前記各実施例とは異なる。
【００５８】かくして、このように構成される本実施例
でも、前記第１の実施例で述べたと同様の作用、効果を
得ることができる。これに加えて、本実施例では、サッ
クホールを介さず燃料を供給するサックレス型の燃料噴
射弁５１を用いたため、サックホール内に燃料が溜まっ
て空燃比が変動したりするのを防止できる。
でも、前記第１の実施例で述べたと同様の作用、効果を
得ることができる。これに加えて、本実施例では、サッ
クホールを介さず燃料を供給するサックレス型の燃料噴
射弁５１を用いたため、サックホール内に燃料が溜まっ
て空燃比が変動したりするのを防止できる。
【００５９】次に、本発明の第４の実施例について図１
９を参照しつつ説明する。本実施例の特徴は、３個の噴
射孔を放射状に配置した点にある。
９を参照しつつ説明する。本実施例の特徴は、３個の噴
射孔を放射状に配置した点にある。
【００６０】即ち、シリンダヘッド１２側に対向する一
側噴射孔群６１は、上流側に位置する単一の大噴射孔６
１Ａと、下流側に位置する２個の小噴射孔６１Ｂとから
なり、大噴射孔６１Ａの噴射軸線Ｘ1と２個の小噴射孔
６１Ｂの噴射軸線Ｘ2とは、一側容積部１６Ａ内の点Ｃ
Ｐ1で交差している。しかし、これら各噴射孔６１Ａ，
６１Ｂは、放射状に配置されている。同様に、ピストン
１３側に対向する他側噴射孔群６２は、上流側に位置す
る単一の大噴射孔６２Ａと、下流側に位置する２個の小
噴射孔６２Ｂとからなり、大噴射孔６２Ａの噴射軸線Ｘ
1と２個の小噴射孔６２Ｂの噴射軸線Ｘ2とは他側容積部
１６Ｂ内の点ＣＰ2で交差し、これら各噴射孔６２Ａ，
６２Ｂは放射状に配置されている。
側噴射孔群６１は、上流側に位置する単一の大噴射孔６
１Ａと、下流側に位置する２個の小噴射孔６１Ｂとから
なり、大噴射孔６１Ａの噴射軸線Ｘ1と２個の小噴射孔
６１Ｂの噴射軸線Ｘ2とは、一側容積部１６Ａ内の点Ｃ
Ｐ1で交差している。しかし、これら各噴射孔６１Ａ，
６１Ｂは、放射状に配置されている。同様に、ピストン
１３側に対向する他側噴射孔群６２は、上流側に位置す
る単一の大噴射孔６２Ａと、下流側に位置する２個の小
噴射孔６２Ｂとからなり、大噴射孔６２Ａの噴射軸線Ｘ
1と２個の小噴射孔６２Ｂの噴射軸線Ｘ2とは他側容積部
１６Ｂ内の点ＣＰ2で交差し、これら各噴射孔６２Ａ，
６２Ｂは放射状に配置されている。
【００６１】かくして、このように構成される本実施例
でも、第１の実施例と同様の作用、効果を得ることがで
きる。
でも、第１の実施例と同様の作用、効果を得ることがで
きる。
【００６２】なお、前記各実施例では、各噴射孔の断面
を円形状に形成する場合を例示したが、本発明はこれに
限らず、例えば楕円形状、三角形状等の他の断面形状に
形成してもよく、あるいは、燃料の流入側から流出側に
向けて徐々に断面積が増加するテーパ状に形成してもよ
い。
を円形状に形成する場合を例示したが、本発明はこれに
限らず、例えば楕円形状、三角形状等の他の断面形状に
形成してもよく、あるいは、燃料の流入側から流出側に
向けて徐々に断面積が増加するテーパ状に形成してもよ
い。
【００６３】また、前記各実施例では、各噴射孔群を２
個又は３個の噴射孔で形成する場合を説明したが、これ
に限らず、４個以上の噴射孔から形成してもよい。
個又は３個の噴射孔で形成する場合を説明したが、これ
に限らず、４個以上の噴射孔から形成してもよい。
【００６４】さらに、前記各実施例では、一側噴射孔群
と他側噴射孔群の構成を略同一にした場合を例示した
が、各容積部１６Ａ，１６Ｂの容積差や吸入空気流の特
性等を考慮して、両噴射孔群の構成を違えてもよい。例
えば、両噴射孔群で、噴射孔の数や口径比αを違えても
よい。
と他側噴射孔群の構成を略同一にした場合を例示した
が、各容積部１６Ａ，１６Ｂの容積差や吸入空気流の特
性等を考慮して、両噴射孔群の構成を違えてもよい。例
えば、両噴射孔群で、噴射孔の数や口径比αを違えても
よい。
【００６５】さらに、前記各実施例では、大噴射孔を燃
料供給方向の上流側に配置し、小噴射孔を大噴射孔の下
流側に配置する場合を例に挙げて説明したが、これとは
逆に、大噴射孔を小噴射孔の下流側に配置してもよい。
料供給方向の上流側に配置し、小噴射孔を大噴射孔の下
流側に配置する場合を例に挙げて説明したが、これとは
逆に、大噴射孔を小噴射孔の下流側に配置してもよい。
【００６６】また、前記各実施例では、４弁ペントルー
フ型の燃焼室１６を用いる場合を説明したが、これに限
らず、例えば半球状の燃焼室にも適用できる。
フ型の燃焼室１６を用いる場合を説明したが、これに限
らず、例えば半球状の燃焼室にも適用できる。
【００６７】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明に係る直噴型
火花点火式内燃機関によれば、各噴射孔群の各噴射孔か
らそれぞれ噴射された燃料を互いに衝突させて微粒化す
ることができるため、微粒化燃料を吸入空気流に乗せて
流動させ、均一な混合気を速やかに得ることができ、燃
焼生成物の発生を抑制しつつ燃費等を向上することがで
きる。
火花点火式内燃機関によれば、各噴射孔群の各噴射孔か
らそれぞれ噴射された燃料を互いに衝突させて微粒化す
ることができるため、微粒化燃料を吸入空気流に乗せて
流動させ、均一な混合気を速やかに得ることができ、燃
焼生成物の発生を抑制しつつ燃費等を向上することがで
きる。
【００６８】また、互いに断面積の異なる複数の噴射孔
から各噴射孔群を形成したため、粒径の異なる液滴同士
が衝突する際に生じる発散振動現象、共振現象を利用し
て、一層微粒化を促進し、均一な混合気を生成すること
ができる。
から各噴射孔群を形成したため、粒径の異なる液滴同士
が衝突する際に生じる発散振動現象、共振現象を利用し
て、一層微粒化を促進し、均一な混合気を生成すること
ができる。
【００６９】さらに、各噴射孔群を形成する一の噴射孔
の断面積と他の噴射孔の断面積との平方根の比が略１．
５となるように設定したため、より強い発散振動現象、
共振現象を発生させることができ、微粒化を一層促進す
ることができ、混合気を均一化できる。
の断面積と他の噴射孔の断面積との平方根の比が略１．
５となるように設定したため、より強い発散振動現象、
共振現象を発生させることができ、微粒化を一層促進す
ることができ、混合気を均一化できる。
【００７０】また、燃料噴射弁からシリンダヘッド側に
向けて噴射された燃料の回転方向と燃料噴射弁からピス
トン側に向けて噴射された燃料の回転方向とが、シリン
ダの略軸方向において互いに逆向きとなるように、燃料
の噴射方向を設定したため、圧縮行程中に、シリンダヘ
ッド側に噴射された燃料とピストン側に噴射された燃料
とを、シリンダの略軸方向において互いに衝突させて混
合することができ、混合気のより均一化することができ
る。
向けて噴射された燃料の回転方向と燃料噴射弁からピス
トン側に向けて噴射された燃料の回転方向とが、シリン
ダの略軸方向において互いに逆向きとなるように、燃料
の噴射方向を設定したため、圧縮行程中に、シリンダヘ
ッド側に噴射された燃料とピストン側に噴射された燃料
とを、シリンダの略軸方向において互いに衝突させて混
合することができ、混合気のより均一化することができ
る。
【図１】本発明の第１の実施例に係る直噴型火花点火式
内燃機関の全体構成を示す構成説明図。
内燃機関の全体構成を示す構成説明図。
【図２】吸気弁及び排気弁を除いた状態でシリンダヘッ
ド側からみた平面図。
ド側からみた平面図。
【図３】燃料噴射弁等を拡大して示す断面図。
【図４】噴射ノズルの先端側からみた平面図。
【図５】口径比と燃料の粒径との関係を示す特性図。
【図６】スワール制御弁の閉弁時における燃料噴霧の挙
動を示す説明図。
動を示す説明図。
【図７】スワール制御弁の開弁時における燃料噴霧の挙
動を示す説明図。
動を示す説明図。
【図８】コントロールユニットによる制御処理を示すフ
ローチャート。
ローチャート。
【図９】図８に続くフローチャート。
【図１０】冷間始動時用の点火時期マップを示す説明
図。
図。
【図１１】冷間始動時用の噴射時期マップを示す説明
図。
図。
【図１２】スワール開度マップを示す説明図。
【図１３】噴射時期マップを示す説明図。
【図１４】噴射期間マップを示す説明図。
【図１５】点火時期マップを示す説明図。
【図１６】設定空燃比（Ａ／Ｆ）マップを示す説明図。
【図１７】本発明の第２の実施例に係り、噴射ノズルの
先端側からみた平面図。
先端側からみた平面図。
【図１８】本発明の第３の実施例に係り、燃料噴射弁の
要部を拡大した断面図。
要部を拡大した断面図。
【図１９】本発明の第４の実施例に係り、噴射ノズルの
先端側からみた平面図。
先端側からみた平面図。
【図２０】従来技術による直噴型内燃機関の要部を拡大
して示す断面図。
して示す断面図。
１１…シリンダ １２…シリンダヘッド １３…ピストン １６…燃焼室 １６Ａ…一側容積部 １６Ｂ…他側容積部 １７…点火栓 ２３，５１…燃料噴射弁 ２４，５２…噴射ノズル ２６，５４…弁体 ２８，４１，５５，６１…一側噴射孔群 ２８Ａ，４１Ａ，５５Ａ，６１Ａ…大噴射孔 ２８Ｂ，４１Ｂ，５５Ｂ，６１Ｂ…小噴射孔 ２９，４２，５６，６２…他側噴射孔群 ２９Ａ，４２Ａ，５６Ａ，６２Ａ…大噴射孔 ２９Ｂ，４２Ｂ，５６Ｂ，６２Ｂ…小噴射孔
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｍ 61/18 ３２０ Ｆ０２Ｍ 61/18 ３２０Ｄ 69/04 69/04 Ｚ (56)参考文献 特開 平１−273873（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−248954（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−81658（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−45950（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−92570（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−233767（ＪＰ，Ａ) 実開 昭48−70017（ＪＰ，Ｕ) 実開 平１−127929（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭47−24409（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭59−172276（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭59−196520（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F02B 17/00 - 23/10 F02M 61/14 F02M 61/18
Claims (2)
- 【請求項１】 シリンダヘッドとピストンとの間に形成
されるペントルーフ型の燃焼室内に燃料を噴射する燃料
噴射弁と、前記燃焼室内に形成された混合気に着火する
点火栓とを備えた直噴型火花点火式内燃機関であって、 前記燃料噴射弁は、吸気側のシリンダヘッド下側に位置
して先端側が前記燃焼室内に臨んで設けられた噴射ノズ
ルと、前記シリンダヘッドの頂部を指向して噴射ノズル
に設けられた複数の噴射孔からなる一側噴射孔群と、前
記ピストンの冠面を指向して噴射ノズルに設けられた複
数の噴射孔からなる他側噴射孔群と、前記噴射ノズル内
に移動可能に設けられ、前記各噴射孔群の各噴射孔を開
閉する弁体とを備え、前記各噴射孔群の各噴射孔からそ
れぞれ吸入行程中に噴射された燃料が噴射ノズルの外部
で互いに衝突するように各噴射孔の噴射軸線を設定した
ことを特徴とする直噴型火花点火式内燃機関。 - 【請求項２】 前記各噴射孔群を形成する一の噴射孔の
断面積と他の噴射孔の断面積との平方根の比が略１．５
となるように設定したことを特徴とする請求項１に記載
の直噴型火花点火式内燃機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24245894A JP3269282B2 (ja) | 1994-10-06 | 1994-10-06 | 直噴型火花点火式内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24245894A JP3269282B2 (ja) | 1994-10-06 | 1994-10-06 | 直噴型火花点火式内燃機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08105326A JPH08105326A (ja) | 1996-04-23 |
| JP3269282B2 true JP3269282B2 (ja) | 2002-03-25 |
Family
ID=17089398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24245894A Expired - Lifetime JP3269282B2 (ja) | 1994-10-06 | 1994-10-06 | 直噴型火花点火式内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3269282B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5915353A (en) * | 1997-05-21 | 1999-06-29 | Nissan Motor Co., Ltd | Cylinder direct injection spark-ignition engine |
| EP1413745B1 (de) * | 2002-10-22 | 2012-02-22 | Ford Global Technologies, LLC | Kraftstoffinjektor und Brennkraftmaschine mit Direkteinspritzung |
| JP2008215266A (ja) * | 2007-03-06 | 2008-09-18 | Toyota Motor Corp | 筒内噴射式火花点火内燃機関の制御装置 |
| KR100898207B1 (ko) * | 2007-11-19 | 2009-05-18 | 현대자동차주식회사 | 가솔린 직접 분사 방식 엔진 |
-
1994
- 1994-10-06 JP JP24245894A patent/JP3269282B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPH08105326A (ja) | 1996-04-23 |
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