JPH11153034A - 直接噴射火花点火式エンジン - Google Patents
直接噴射火花点火式エンジンInfo
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- JPH11153034A JPH11153034A JP10267300A JP26730098A JPH11153034A JP H11153034 A JPH11153034 A JP H11153034A JP 10267300 A JP10267300 A JP 10267300A JP 26730098 A JP26730098 A JP 26730098A JP H11153034 A JPH11153034 A JP H11153034A
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- combustion chamber
- engine
- cylinder
- ball
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B17/00—Engines characterised by means for effecting stratification of charge in cylinders
- F02B17/005—Engines characterised by means for effecting stratification of charge in cylinders having direct injection in the combustion chamber
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/12—Other methods of operation
- F02B2075/125—Direct injection in the combustion chamber for spark ignition engines, i.e. not in pre-combustion chamber
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
- F02B23/08—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with positive ignition
- F02B23/10—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with positive ignition with separate admission of air and fuel into cylinder
- F02B23/101—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with positive ignition with separate admission of air and fuel into cylinder the injector being placed on or close to the cylinder centre axis, e.g. with mixture formation using spray guided concepts
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 壁面湿潤状態とそれによる煤の発生を防止し
つつ、層状充填状態を起こし得る燃料量を増やして、燃
料経済性を向上させる。 【解決手段】 所定の速度と所定の滴寸法により燃料を
噴射し、所定の初期コーン角度を有する中空コーンへと
噴射された燃料をなすことにより、直接噴射エンジンに
おける層状充填状態が形成される。それにより、噴射さ
れた燃料が、浮遊して壁面湿潤とそれに続く煤形成を削
減する様に燃焼室24内に浅く入る。上部が実質的に平
らなピストンは、エンジンの圧縮工程中において、噴射
された燃料をボール形状の核となす。ボール形状の核は
吸入された空気とは実質的に未混合のままであり、それ
により層状充填状態を実現する。ピストンの連続した運
動により、ボール形状の核は点火するために、スパーク
・プラグ30に向けて動かされる。
つつ、層状充填状態を起こし得る燃料量を増やして、燃
料経済性を向上させる。 【解決手段】 所定の速度と所定の滴寸法により燃料を
噴射し、所定の初期コーン角度を有する中空コーンへと
噴射された燃料をなすことにより、直接噴射エンジンに
おける層状充填状態が形成される。それにより、噴射さ
れた燃料が、浮遊して壁面湿潤とそれに続く煤形成を削
減する様に燃焼室24内に浅く入る。上部が実質的に平
らなピストンは、エンジンの圧縮工程中において、噴射
された燃料をボール形状の核となす。ボール形状の核は
吸入された空気とは実質的に未混合のままであり、それ
により層状充填状態を実現する。ピストンの連続した運
動により、ボール形状の核は点火するために、スパーク
・プラグ30に向けて動かされる。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は直接噴射式エンジン
に関し、より具体的にはその様なエンジンにおいて層状
充填状態を形成することに関する。
に関し、より具体的にはその様なエンジンにおいて層状
充填状態を形成することに関する。
【0002】
【従来の技術】直接噴射式エンジンは、燃焼室内に層状
充填状態を起こす事によって、エンジンの低負荷状態に
おける燃料経済性を向上させることを目的としている。
層状充填エンジンは、空気/燃料の別々の混合気の層状
層を燃焼室が保持するものである。点火プラグに最も近
い層は、理論空燃比よりもわずかにリッチな混合気を含
み、続く層は次第にリーンな混合気を含む。燃焼室内の
混合気は全体として、理論空燃比よりもリーンであっ
て、低負荷における全体としての燃料経済性を向上させ
る。エンジン全負荷の50%よりも大きいのが典型的で
ある、エンジンの高負荷においては、均一な空気/燃料
混合気が燃焼室に供給される。
充填状態を起こす事によって、エンジンの低負荷状態に
おける燃料経済性を向上させることを目的としている。
層状充填エンジンは、空気/燃料の別々の混合気の層状
層を燃焼室が保持するものである。点火プラグに最も近
い層は、理論空燃比よりもわずかにリッチな混合気を含
み、続く層は次第にリーンな混合気を含む。燃焼室内の
混合気は全体として、理論空燃比よりもリーンであっ
て、低負荷における全体としての燃料経済性を向上させ
る。エンジン全負荷の50%よりも大きいのが典型的で
ある、エンジンの高負荷においては、均一な空気/燃料
混合気が燃焼室に供給される。
【0003】一般的な直接噴射式エンジンは、燃焼室に
入る空気のスワールやタンブルを起こすために、その上
面に凹み(ボールと呼ばれるのが典型的)を有するピス
トン及び吸入ポートに配置されたスワールやタンブルの
制御弁を有するのが一般的である。燃料が燃焼室内に噴
射されると、燃料はボールの底に突き当たり、燃焼室内
の空気の動きと協働して充填物の最もリッチな部分が点
火源に向けて移動する層状充填状態を起こす。
入る空気のスワールやタンブルを起こすために、その上
面に凹み(ボールと呼ばれるのが典型的)を有するピス
トン及び吸入ポートに配置されたスワールやタンブルの
制御弁を有するのが一般的である。燃料が燃焼室内に噴
射されると、燃料はボールの底に突き当たり、燃焼室内
の空気の動きと協働して充填物の最もリッチな部分が点
火源に向けて移動する層状充填状態を起こす。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】本発明の発明者らは、
これら従来技術のエンジンのある問題点に気が付いた。
例えば、燃料インジェクターから噴射された燃料は、ピ
ストンのボールに向かうので、燃料の一部がピストンの
表面に付着して、望ましくない壁面湿潤状態を起し易
い。残りの燃料が燃焼する時に、ピストンの表面に向け
て広がる火炎が、ピストン表面上の液体燃料を完全に燃
やすことは不可能である。この結果、燃焼中に煤が発生
して、望ましくない。
これら従来技術のエンジンのある問題点に気が付いた。
例えば、燃料インジェクターから噴射された燃料は、ピ
ストンのボールに向かうので、燃料の一部がピストンの
表面に付着して、望ましくない壁面湿潤状態を起し易
い。残りの燃料が燃焼する時に、ピストンの表面に向け
て広がる火炎が、ピストン表面上の液体燃料を完全に燃
やすことは不可能である。この結果、燃焼中に煤が発生
して、望ましくない。
【0005】加えて、これらエンジンは、燃料がボール
に突き当たり、その後で点火プラグに向かうことを前提
として設計されるので、燃料噴射のタイミングが大きな
問題となる。直接噴射式エンジンにおいて、燃料噴射は
時間の関数であって、ピストンの動きはクランク角度の
関数である。ポート噴射式エンジンにおいては、吸気弁
の開度はクランク角度の関数であるので、燃焼室に入る
燃料はクランク角度の関数である。結果として、噴射さ
れた燃料が適切な時期にボールに入って、燃料噴霧がス
パーク・プラグへと移動する様に、直接噴射式エンジン
における燃料噴射時期を制御することが肝要である。言
い換えると、仮に燃料が噴射されるのが早すぎると、噴
霧はボールから完全に外れ、点火プラグに向けて反射す
ることが無い。仮に燃料が噴射されるのが遅すぎると、
壁面湿潤が起こり過ぎることがあり得る。
に突き当たり、その後で点火プラグに向かうことを前提
として設計されるので、燃料噴射のタイミングが大きな
問題となる。直接噴射式エンジンにおいて、燃料噴射は
時間の関数であって、ピストンの動きはクランク角度の
関数である。ポート噴射式エンジンにおいては、吸気弁
の開度はクランク角度の関数であるので、燃焼室に入る
燃料はクランク角度の関数である。結果として、噴射さ
れた燃料が適切な時期にボールに入って、燃料噴霧がス
パーク・プラグへと移動する様に、直接噴射式エンジン
における燃料噴射時期を制御することが肝要である。言
い換えると、仮に燃料が噴射されるのが早すぎると、噴
霧はボールから完全に外れ、点火プラグに向けて反射す
ることが無い。仮に燃料が噴射されるのが遅すぎると、
壁面湿潤が起こり過ぎることがあり得る。
【0006】更に、本発明の発明者らが発見したのは、
ピストン中にモールを有するエンジンにおいて、層状充
填状態と均一充填状態との間の切り換えが、エンジンの
全負荷の30%から40%の間の範囲の部分負荷で起こ
るということである。エンジンの負荷が高くなると、よ
り多くの燃料が必要とされる。しかしながら、ボールの
物理的制約(つまり、燃焼室の寸法に対するボールの寸
法)により、ボールの中に位置し得て且つ層状充填を起
こし得る燃料量は限られている。そうでなければ、壁面
湿潤とそれに続く煤形成の可能性が増すことにもなる。
結果として、エンジン全負荷の約40%より上では、燃
料経済性が妥協されている。
ピストン中にモールを有するエンジンにおいて、層状充
填状態と均一充填状態との間の切り換えが、エンジンの
全負荷の30%から40%の間の範囲の部分負荷で起こ
るということである。エンジンの負荷が高くなると、よ
り多くの燃料が必要とされる。しかしながら、ボールの
物理的制約(つまり、燃焼室の寸法に対するボールの寸
法)により、ボールの中に位置し得て且つ層状充填を起
こし得る燃料量は限られている。そうでなければ、壁面
湿潤とそれに続く煤形成の可能性が増すことにもなる。
結果として、エンジン全負荷の約40%より上では、燃
料経済性が妥協されている。
【0007】従来技術のエンジンの別の問題点として
は、ピストンが重くなる、大きなピストンを収容するた
めにエンジンが高くなる、燃焼室の表面積の容積に対す
る比が大きくなる、熱損失が大きくなる、吸入工程と圧
縮工程とにおいて充填量が増し、エンジンのノッキング
の発生傾向を増やすことになる、が挙げられる。
は、ピストンが重くなる、大きなピストンを収容するた
めにエンジンが高くなる、燃焼室の表面積の容積に対す
る比が大きくなる、熱損失が大きくなる、吸入工程と圧
縮工程とにおいて充填量が増し、エンジンのノッキング
の発生傾向を増やすことになる、が挙げられる。
【0008】
【課題を解決するための手段】本発明の目的は、従来の
技術の問題点を解消する直接噴射式火花点火エンジンを
提供することにある。直接噴射式火花点火内燃機関に層
状充填混合気を形成する方法を提供することによって、
この目的が達成され、従来技術の取り組みの問題点が解
消される。エンジンはシリンダー・ブロックとその中に
形成されたシリンダー・ボアを有する。シリンダー・ボ
アは長手軸を定義する。上部が略平面状のピストンがシ
リンダー・ボア内に往復動可能に収容され、シリンダー
・ヘッドがシリンダー・ブロックに取り付けられて、シ
リンダー・ボアの上端を閉じて燃焼室を形成する。吸気
ポートが、シリンダー・ヘッド内に形成され、空気を燃
焼室へと導くために吸気弁を介して燃焼室と連通してい
る。軸を定義して燃焼室と連通する燃料インジェクター
が、燃焼室に直接、燃料を供給する。点火源が燃焼室と
連通しており、燃焼室内の燃料を点火する。本発明の特
徴の一つは、方法が、燃料インジェクターから燃焼室へ
燃料を、所定の速度と、所定の滴寸法で、噴射する工程
を含むことである。噴射された燃料は、所定の初期コー
ン角度を有する中空燃料コーンになされる。噴射された
燃料は、その中で浮遊して壁面付着を減少させる様に、
燃焼室へと浅く入る。この方法は又、エンジンの圧縮工
程において、上部が略平面状のピストンにより、燃料コ
ーンを略ボール形状の核へとなす工程を含んでいる。そ
の様にして、燃料は、吸入された空気と実質的に未混合
のままとなり、それにより層状充填状態が実現される。
そして、ボール形状の核は、点火源に向かって移動され
る。
技術の問題点を解消する直接噴射式火花点火エンジンを
提供することにある。直接噴射式火花点火内燃機関に層
状充填混合気を形成する方法を提供することによって、
この目的が達成され、従来技術の取り組みの問題点が解
消される。エンジンはシリンダー・ブロックとその中に
形成されたシリンダー・ボアを有する。シリンダー・ボ
アは長手軸を定義する。上部が略平面状のピストンがシ
リンダー・ボア内に往復動可能に収容され、シリンダー
・ヘッドがシリンダー・ブロックに取り付けられて、シ
リンダー・ボアの上端を閉じて燃焼室を形成する。吸気
ポートが、シリンダー・ヘッド内に形成され、空気を燃
焼室へと導くために吸気弁を介して燃焼室と連通してい
る。軸を定義して燃焼室と連通する燃料インジェクター
が、燃焼室に直接、燃料を供給する。点火源が燃焼室と
連通しており、燃焼室内の燃料を点火する。本発明の特
徴の一つは、方法が、燃料インジェクターから燃焼室へ
燃料を、所定の速度と、所定の滴寸法で、噴射する工程
を含むことである。噴射された燃料は、所定の初期コー
ン角度を有する中空燃料コーンになされる。噴射された
燃料は、その中で浮遊して壁面付着を減少させる様に、
燃焼室へと浅く入る。この方法は又、エンジンの圧縮工
程において、上部が略平面状のピストンにより、燃料コ
ーンを略ボール形状の核へとなす工程を含んでいる。そ
の様にして、燃料は、吸入された空気と実質的に未混合
のままとなり、それにより層状充填状態が実現される。
そして、ボール形状の核は、点火源に向かって移動され
る。
【0009】
【発明の効果】本発明によれば、ピストンの壁面湿潤が
減少する。別のより詳細な本発明の効果として、殆ど又
は全く煤が形成することなく、殆ど完全な燃焼が起こ
る。別の本発明の効果として、ピストンにボールを必要
としないので、エンジンが単純となる。別の効果とし
て、本発明においては、吸入空気のスワール又はタンブ
ル運動が、殆ど又は全く必要とされない。更に別の効果
として、規制対象排出物を削減し得る。本発明の別の効
果として、層状充填状態が起こり得るエンジン負荷範囲
が拡大される。
減少する。別のより詳細な本発明の効果として、殆ど又
は全く煤が形成することなく、殆ど完全な燃焼が起こ
る。別の本発明の効果として、ピストンにボールを必要
としないので、エンジンが単純となる。別の効果とし
て、本発明においては、吸入空気のスワール又はタンブ
ル運動が、殆ど又は全く必要とされない。更に別の効果
として、規制対象排出物を削減し得る。本発明の別の効
果として、層状充填状態が起こり得るエンジン負荷範囲
が拡大される。
【0010】本発明の他の目的及び効果については、こ
の明細書を読むことによって、容易に理解されると思わ
れる。添付の図面を参照し、例を用いて以下に本発明を
説明する。
の明細書を読むことによって、容易に理解されると思わ
れる。添付の図面を参照し、例を用いて以下に本発明を
説明する。
【0011】
【発明の実施の形態】図1と図2に示される内燃機関
(エンジン)10は、その中に形成されたシリンダー・
ボア14を有するシリンダー・ブロック12と、シリン
ダー・ボア14の中に往復動可能に収容されたピストン
16を有する。ピストン16は、略平面状の上部18を
有する。シリンダー・ヘッド20が、シリンダー・ブロ
ック12に対して取り付けられて、シリンダー・ボア1
4の上端22を囲んで燃焼室24を形成する。エンジン
10は、例えば、2つの吸入ポートと2つの排気ポート
を有する、多弁エンジンである。明確にするために、吸
入ポート26が一つだけ示されているが、これは、シリ
ンダー・ヘッド20内に設けられ、吸入弁28を介して
燃焼室24に連通している。吸入弁の一つの不作動があ
る程度のスワール運動を起し得るものの、本発明によれ
ば、入力ポート26は、燃焼室24内において吸入空気
のスワールやタンブル運動を実質的には起さない一般的
な入力ポートである。エンジン10は又、燃焼室24内
で空気/燃料の混合気に点火するために、燃焼室24に
連通するスパーク・プラグ30を有する。エンジン10
は更に、燃焼室24に対して直接燃料を噴射するため
の、軸34を定義する燃料インジェクター32を含む。
ここに記載された例において、インジェクター32はシ
リンダー14の軸36に大体沿って位置している。しか
しながら、インジェクター32が軸36に一致する必要
は無い。事実、インジェクター32はシリンダー14の
側面に取り付けても良く、その場合には側面取付型イン
ジェクターと呼ばれるのが一般的であり、図示の例にお
いては、インジェクター32は中央取付型インジェクタ
ーである。インジェクター32はオリフィスを有する先
端部38を有し、不図示の燃料システムから燃焼室24
へと燃料を噴射する。
(エンジン)10は、その中に形成されたシリンダー・
ボア14を有するシリンダー・ブロック12と、シリン
ダー・ボア14の中に往復動可能に収容されたピストン
16を有する。ピストン16は、略平面状の上部18を
有する。シリンダー・ヘッド20が、シリンダー・ブロ
ック12に対して取り付けられて、シリンダー・ボア1
4の上端22を囲んで燃焼室24を形成する。エンジン
10は、例えば、2つの吸入ポートと2つの排気ポート
を有する、多弁エンジンである。明確にするために、吸
入ポート26が一つだけ示されているが、これは、シリ
ンダー・ヘッド20内に設けられ、吸入弁28を介して
燃焼室24に連通している。吸入弁の一つの不作動があ
る程度のスワール運動を起し得るものの、本発明によれ
ば、入力ポート26は、燃焼室24内において吸入空気
のスワールやタンブル運動を実質的には起さない一般的
な入力ポートである。エンジン10は又、燃焼室24内
で空気/燃料の混合気に点火するために、燃焼室24に
連通するスパーク・プラグ30を有する。エンジン10
は更に、燃焼室24に対して直接燃料を噴射するため
の、軸34を定義する燃料インジェクター32を含む。
ここに記載された例において、インジェクター32はシ
リンダー14の軸36に大体沿って位置している。しか
しながら、インジェクター32が軸36に一致する必要
は無い。事実、インジェクター32はシリンダー14の
側面に取り付けても良く、その場合には側面取付型イン
ジェクターと呼ばれるのが一般的であり、図示の例にお
いては、インジェクター32は中央取付型インジェクタ
ーである。インジェクター32はオリフィスを有する先
端部38を有し、不図示の燃料システムから燃焼室24
へと燃料を噴射する。
【0012】エンジン10は更に、図1に示す制御器4
0とメモリー格納デバイス42を有する。複数のセンサ
ー44が、エンジン回転速度、エンジン負荷、点火時
期、EGR(排気再循環)率、燃料供給率、エンジンへ
の吸入空気温度、エンジン冷却水温度、吸気マニフォー
ルド絶対圧、スロットル作動位置、車両の変速位置、車
速、吸入空気の質量流量、アクセル・ペダル位置及びこ
の技術分野における当業者に公知であってこの明細書か
ら想起される他のパラメーターなどの、多くのエンジン
作動パラメーターを検出する。
0とメモリー格納デバイス42を有する。複数のセンサ
ー44が、エンジン回転速度、エンジン負荷、点火時
期、EGR(排気再循環)率、燃料供給率、エンジンへ
の吸入空気温度、エンジン冷却水温度、吸気マニフォー
ルド絶対圧、スロットル作動位置、車両の変速位置、車
速、吸入空気の質量流量、アクセル・ペダル位置及びこ
の技術分野における当業者に公知であってこの明細書か
ら想起される他のパラメーターなどの、多くのエンジン
作動パラメーターを検出する。
【0013】本発明によれば、燃料インジェクター32
は燃料を燃焼室24に対してインジェクター32の軸3
4に沿って所定の速度で、又所定の滴寸法により噴射す
る。上死点前約80度の圧縮工程中に燃料が噴射され
る。図1に示す様に、噴射された燃料は中空のコーン5
0となされ、所定の初期コーン角度θを持つ。従って、
噴射された燃料は、その中で浮遊して壁面湿潤を削減す
る様に、燃焼室24に対して浅く入る。ピストン16が
圧縮工程において空気を燃焼室24の中で次第に圧縮す
るにつれて、上部が略平面状のピストン16の動きによ
り、燃料コーン50は図2に示す略ボール形状の核52
となる。それにより燃料は、吸入ポート26を通って吸
入された空気と実質的に未混合のままとなり、燃焼室2
4において層状充填状態を実現する。更に、ピストンの
運動により、ボール形状の核52が点火プラグ30を囲
んで、燃料が点火され得る様になる。
は燃料を燃焼室24に対してインジェクター32の軸3
4に沿って所定の速度で、又所定の滴寸法により噴射す
る。上死点前約80度の圧縮工程中に燃料が噴射され
る。図1に示す様に、噴射された燃料は中空のコーン5
0となされ、所定の初期コーン角度θを持つ。従って、
噴射された燃料は、その中で浮遊して壁面湿潤を削減す
る様に、燃焼室24に対して浅く入る。ピストン16が
圧縮工程において空気を燃焼室24の中で次第に圧縮す
るにつれて、上部が略平面状のピストン16の動きによ
り、燃料コーン50は図2に示す略ボール形状の核52
となる。それにより燃料は、吸入ポート26を通って吸
入された空気と実質的に未混合のままとなり、燃焼室2
4において層状充填状態を実現する。更に、ピストンの
運動により、ボール形状の核52が点火プラグ30を囲
んで、燃料が点火され得る様になる。
【0014】好ましい実施例によれば、ザウター(Sa
uter)の平均直径法により計測すると、滴寸法が約
8から10ミクロンの間にある。燃焼室へと向けて入る
燃料の噴射速度は、インジェクター32の軸34に沿っ
て計測されると、約9から12.5m/sである。燃料
コーン50の初期コーン角度θは約80から100度の
間にあり、好ましくは90度である。
uter)の平均直径法により計測すると、滴寸法が約
8から10ミクロンの間にある。燃焼室へと向けて入る
燃料の噴射速度は、インジェクター32の軸34に沿っ
て計測されると、約9から12.5m/sである。燃料
コーン50の初期コーン角度θは約80から100度の
間にあり、好ましくは90度である。
【0015】燃料インジェクター34から噴射された、
その様な浅く入る燃料による効果が、図3から図5のグ
ラフにはっきりと示されている。図3において、種々の
コーン角度と滴直径における燃料蒸気質量と燃料噴射速
度との関係が示されている。燃料噴射速度が約12.5
m/sで、滴直径が約10ミクロンで、コーン角度が約
90度の条件のもとで、噴射された燃料の95%以上が
点火時点で蒸発している。これは、ピストン表面18又
はシリンダー14の壁面のいずれかの壁面湿潤を避ける
上で、大いに望ましい結果である。
その様な浅く入る燃料による効果が、図3から図5のグ
ラフにはっきりと示されている。図3において、種々の
コーン角度と滴直径における燃料蒸気質量と燃料噴射速
度との関係が示されている。燃料噴射速度が約12.5
m/sで、滴直径が約10ミクロンで、コーン角度が約
90度の条件のもとで、噴射された燃料の95%以上が
点火時点で蒸発している。これは、ピストン表面18又
はシリンダー14の壁面のいずれかの壁面湿潤を避ける
上で、大いに望ましい結果である。
【0016】図4を参照すると、本発明によりリッチ領
域とリーン領域との間のはっきりした境界54が得られ
得ることが示されている。図4は点火時点でのリーン領
域における燃料質量と燃料噴射速度との関係を示したグ
ラフであって、ここでリーン領域とは燃料/空気等価比
Phiが約0.4未満の領域である。Phiは、14.
6である理論空燃比をリーン領域における所望の空燃比
により除算することによって定義される。この様にし
て、この例において、リーン領域は36.5(14.6
が0.4によって除算された値)よりも大きいいかなる
空燃比をも有する。図4を引き続き参照すると、燃料噴
射速度が約12.5m/sで、滴直径が約10ミクロン
で、コーン角度が約90度の条件において、リーン領域
における燃料量は約17%未満である事を見ることが出
来る。これは、点火プラグ30に最も近くに、充填混合
気の最もリッチな部分を有する、層状充填状態を生成す
る上で、非常に望ましいことである。
域とリーン領域との間のはっきりした境界54が得られ
得ることが示されている。図4は点火時点でのリーン領
域における燃料質量と燃料噴射速度との関係を示したグ
ラフであって、ここでリーン領域とは燃料/空気等価比
Phiが約0.4未満の領域である。Phiは、14.
6である理論空燃比をリーン領域における所望の空燃比
により除算することによって定義される。この様にし
て、この例において、リーン領域は36.5(14.6
が0.4によって除算された値)よりも大きいいかなる
空燃比をも有する。図4を引き続き参照すると、燃料噴
射速度が約12.5m/sで、滴直径が約10ミクロン
で、コーン角度が約90度の条件において、リーン領域
における燃料量は約17%未満である事を見ることが出
来る。これは、点火プラグ30に最も近くに、充填混合
気の最もリッチな部分を有する、層状充填状態を生成す
る上で、非常に望ましいことである。
【0017】ここで図5を参照すると、空気/燃料混合
気の燃焼に際してのPhiが2.5以上であるリッチ領
域における燃料質量が示されている。2.5より大きい
Phiにおける燃料質量の結果として煤形成の可能性が
高い。12.5m/sの燃料噴射速度で、滴直径が約1
0ミクロンそしてコーン角が約90度において、リッチ
領域において実質的に燃料がなく、結果として煤が形成
されていないことが判る。本発明によれば、制御器40
が燃焼室24内において生成される上述の層状充填状態
と均一充填状態との間で切り換える切り換え点を制御す
る。層状充填状態と均一充填状態との間の切り換えは、
例えば、圧縮工程から吸入工程へと噴射時期を切り換え
ることによって、なされることは、この明細書から、当
業者ならば判るであろう。切り換えは、エンジン全負荷
の約50%よりも大きい点において起こり、エンジン全
負荷の約60から70%の間で起こるとより望ましい。
これは、充填状態がピストン表面18に形成された限ら
れた容積のボールにより拘束されるのではなく、燃焼室
24の容積全体によって拘束されるので、比較的大容量
の燃料が壁面湿潤とそれに続く煤形成の可能性無しに供
給されて、上述のように燃焼室24内で層状充填状態が
生成され得ることによる。
気の燃焼に際してのPhiが2.5以上であるリッチ領
域における燃料質量が示されている。2.5より大きい
Phiにおける燃料質量の結果として煤形成の可能性が
高い。12.5m/sの燃料噴射速度で、滴直径が約1
0ミクロンそしてコーン角が約90度において、リッチ
領域において実質的に燃料がなく、結果として煤が形成
されていないことが判る。本発明によれば、制御器40
が燃焼室24内において生成される上述の層状充填状態
と均一充填状態との間で切り換える切り換え点を制御す
る。層状充填状態と均一充填状態との間の切り換えは、
例えば、圧縮工程から吸入工程へと噴射時期を切り換え
ることによって、なされることは、この明細書から、当
業者ならば判るであろう。切り換えは、エンジン全負荷
の約50%よりも大きい点において起こり、エンジン全
負荷の約60から70%の間で起こるとより望ましい。
これは、充填状態がピストン表面18に形成された限ら
れた容積のボールにより拘束されるのではなく、燃焼室
24の容積全体によって拘束されるので、比較的大容量
の燃料が壁面湿潤とそれに続く煤形成の可能性無しに供
給されて、上述のように燃焼室24内で層状充填状態が
生成され得ることによる。
【0018】前述の様な浅く入る燃料噴射状態を形成す
るために、各々図6と図7に示す、スワール・インジェ
クターやその先端部にディフレクターを有するインジェ
クターを用いても良い事は当業者であれば判るであろ
う。図6は、矢印F1で示された燃料のスワール運動を
起こすスワール室60を有するインジェクターの先端部
38’を示している。スワール運動する燃料は、所望の
滴寸法、噴射速度及び初期コーン角度を実現するため
に、スワール室60の機能と協働するオリフィス40’
の大きさによって必ず中空コーンを形成する。
るために、各々図6と図7に示す、スワール・インジェ
クターやその先端部にディフレクターを有するインジェ
クターを用いても良い事は当業者であれば判るであろ
う。図6は、矢印F1で示された燃料のスワール運動を
起こすスワール室60を有するインジェクターの先端部
38’を示している。スワール運動する燃料は、所望の
滴寸法、噴射速度及び初期コーン角度を実現するため
に、スワール室60の機能と協働するオリフィス40’
の大きさによって必ず中空コーンを形成する。
【0019】図7に移り、インジェクター先端部38”
は、そこに形成されたディフレクター64を有する分配
軸62を有して形成される。前述の様に、ディフレクタ
ー64は、初期コーン角度θを有する中空コーンを適切
に規定する様に設計される。加えて、オリフィス40”
は、前述の適切な滴寸法を実現する大きさとされる。
は、そこに形成されたディフレクター64を有する分配
軸62を有して形成される。前述の様に、ディフレクタ
ー64は、初期コーン角度θを有する中空コーンを適切
に規定する様に設計される。加えて、オリフィス40”
は、前述の適切な滴寸法を実現する大きさとされる。
【0020】発明を実現する最良の態様について詳細に
述べたが、本発明が関連する分野の当業者であれば、特
許請求の範囲に定義された発明を実施する上での種々の
代替案や上述のものを含む種々の実施例を想到するもの
と思われる
述べたが、本発明が関連する分野の当業者であれば、特
許請求の範囲に定義された発明を実施する上での種々の
代替案や上述のものを含む種々の実施例を想到するもの
と思われる
【図1】本発明による直接噴射エンジンの断面図であ
る。
る。
【図2】本発明による直接噴射エンジンの断面図であ
る。
る。
【図3】本発明によるエンジンにおける層状充填状態の
特性を示すグラフである。
特性を示すグラフである。
【図4】本発明によるエンジンにおける層状充填状態の
特性を示すグラフである。
特性を示すグラフである。
【図5】本発明によるエンジンにおける層状充填状態の
特性を示すグラフである。
特性を示すグラフである。
【図6】本発明による燃料インジェクターの代替例の断
面図である。
面図である。
【図7】本発明による燃料インジェクターの代替例の断
面図である。
面図である。
12 シリンダー・ブロック 14 シリンダー・ボア 16 ピストン 18 ピストンの上部 20 シリンダー・ヘッド 24 燃焼室 26 吸入ポート 28 吸入弁 30 点火源 32 燃料インジェクター 52 核
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 FI F02D 41/02 325 F02D 41/02 325G 41/34 41/34 F F02M 61/14 310 F02M 61/14 310D 61/18 360 61/18 360J (72)発明者 ジアンウェン、イ アメリカ合衆国ミシガン州カントン、ウイ ンドリッジ・レイン、45948 (72)発明者 ジアリン、ヤン アメリカ合衆国ミシガン州カントン、スピ ニング・ホイール・ドライブ、45677
Claims (1)
- 【請求項1】 シリンダー・ブロックと、該シリンダー
・ブロック内に形成され、長手軸を定義し上端を有す
る、シリンダー・ボアと、上記シリンダー・ブロックに
取り付けられ、上記シリンダー・ボアの上端を閉じて燃
焼室を形成する、シリンダー・ヘッドと、上記シリンダ
ー・ヘッド内に形成され、吸入弁を介して上記燃焼室と
連通し、空気を上記燃焼室へと導く吸入ポートと、軸を
定義し、上記燃焼室へと燃料を噴射し、該燃料が、所定
の速度と所定の滴寸法とを有し、所定の初期コーン角を
有する中空コーンへと形成されて、その中で浮遊して壁
面付着を減少させる様に上記燃焼室に対して浅く入るも
のである、燃料インジェクターと、上記シリンダー・ボ
ア内に往復動可能に収容され、エンジンの圧縮工程にお
いて上記噴射された燃料を略ボール形状の核へとなし、
該燃料を上記吸入空気とは実質的に未混合のままとし
て、層状充填状態を実現する上部が略平面状のピストン
と、上記燃焼室と連通し、上記燃料が点火され得る様に
上記ボール形状の核により囲まれる点火源とを有する層
状充填直接噴射火花点火式内燃機関。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/925,131 US5941207A (en) | 1997-09-08 | 1997-09-08 | Direct injection spark ignition engine |
US08/925,131 | 1997-09-08 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11153034A true JPH11153034A (ja) | 1999-06-08 |
Family
ID=25451269
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP10267300A Pending JPH11153034A (ja) | 1997-09-08 | 1998-09-03 | 直接噴射火花点火式エンジン |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5941207A (ja) |
JP (1) | JPH11153034A (ja) |
DE (1) | DE19840102A1 (ja) |
GB (1) | GB2328976B (ja) |
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