JPS6094232A - 表面被覆焼結硬質合金チツプをろう付けした切削工具の製造法 - Google Patents
表面被覆焼結硬質合金チツプをろう付けした切削工具の製造法Info
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- JPS6094232A JPS6094232A JP20179783A JP20179783A JPS6094232A JP S6094232 A JPS6094232 A JP S6094232A JP 20179783 A JP20179783 A JP 20179783A JP 20179783 A JP20179783 A JP 20179783A JP S6094232 A JPS6094232 A JP S6094232A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B51/00—Tools for drilling machines
- B23B51/04—Drills for trepanning
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
- B23P15/28—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass cutting tools
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Drilling Tools (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、ろう付けにより結合された表面被覆焼結硬
質合金チップ（′以下、被覆超硬合金チップという）を
具備する切削工具の製造法に関するものである。
質合金チップ（′以下、被覆超硬合金チップという）を
具備する切削工具の製造法に関するものである。
従来、硬質相が主として元素周期律表の４ａ。
５ａ、および６ａ族金属の炭化物および窒化物のうちの
１種または２種以上で構成され、一方結合相が主として
鉄族金属のうちの１種または２種以」二で構成された焼
結硬質合金で製造されたチップ（以下、超硬合金チップ
という〕ヲ、工具鋼や高速度鋼などで製造された切削工
具本体の所定個所にろう付けしてなる超硬合金チップろ
う＋Ｊけ切削工具が提案され、その一部が実用に供され
ていることはよく知られるところである。
１種または２種以上で構成され、一方結合相が主として
鉄族金属のうちの１種または２種以」二で構成された焼
結硬質合金で製造されたチップ（以下、超硬合金チップ
という〕ヲ、工具鋼や高速度鋼などで製造された切削工
具本体の所定個所にろう付けしてなる超硬合金チップろ
う＋Ｊけ切削工具が提案され、その一部が実用に供され
ていることはよく知られるところである。
一方、近年、加工能率の向」二ヲハかる目的で、切削速
度の高速化が強く要望されるようになっているが、上記
の超硬合金チップろう付は切削工具に、耐摩耗性に劣る
ために前記の要望全十分１高足するものではなく、高速
切削には適さないものであり、また、これを１例えば穴
加工を行なうツイストドリルやガンドリル、さらニハリ
ーマなどとして適用した場合には、周速の速いマージン
部やガイドバット部の摩耗が激しく、この結果仕上面の
劣化や切削抵抗の増大などＫｌたして十分嵩足する性能
が胃らｔｔないばかりでなく、きわめて使用寿命の短か
いものであった。
度の高速化が強く要望されるようになっているが、上記
の超硬合金チップろう付は切削工具に、耐摩耗性に劣る
ために前記の要望全十分１高足するものではなく、高速
切削には適さないものであり、また、これを１例えば穴
加工を行なうツイストドリルやガンドリル、さらニハリ
ーマなどとして適用した場合には、周速の速いマージン
部やガイドバット部の摩耗が激しく、この結果仕上面の
劣化や切削抵抗の増大などＫｌたして十分嵩足する性能
が胃らｔｔないばかりでなく、きわめて使用寿命の短か
いものであった。
また、上記の超硬合金−チップの表面に、化学蒸着法を
用い、元素周期律表の４ａ＋５ａ、および６ａ族の金属
、並びにＭの炭化物、窒化物、硼化物、および酸化物、
さらにこれらの２種以上の固溶体からなる群のうちの１
種の単層または２種以上の複層で構成された硬質被覆唐
金０．５〜１５μｍの平均層厚で被覆してなる被覆超硬
合金チップがスローアウェイチップとして用いられてい
るが、この被覆超硬合金チップは、切削工具本体の所要
個所に取り換え自在に機械的に取り付けて用いられるも
のであり、このチップが切削工具本体にろう付けにより
取付けられて使用されることはない。
用い、元素周期律表の４ａ＋５ａ、および６ａ族の金属
、並びにＭの炭化物、窒化物、硼化物、および酸化物、
さらにこれらの２種以上の固溶体からなる群のうちの１
種の単層または２種以上の複層で構成された硬質被覆唐
金０．５〜１５μｍの平均層厚で被覆してなる被覆超硬
合金チップがスローアウェイチップとして用いられてい
るが、この被覆超硬合金チップは、切削工具本体の所要
個所に取り換え自在に機械的に取り付けて用いられるも
のであり、このチップが切削工具本体にろう付けにより
取付けられて使用されることはない。
これは、前記被覆超硬合＜クチノブを切削工具本体にろ
う付けにより取り付けた場合、正確な寸法：清度を得る
ことができず、このため寸法出しのための研削が必要と
なり７この結果前記研削によって硬質被覆層の一部が除
去されてしまい、所望の耐摩耗性を確保することができ
ないという理由によるものである。
う付けにより取り付けた場合、正確な寸法：清度を得る
ことができず、このため寸法出しのための研削が必要と
なり７この結果前記研削によって硬質被覆層の一部が除
去されてしまい、所望の耐摩耗性を確保することができ
ないという理由によるものである。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から。
正確な寸法精度を有し、かつ耐摩耗性のすぐれた被覆超
硬合金チップろう付は切削工具全製造すべく研究を行な
った結果、予め化学蒸着法によシ形成した平均層厚：０
．５〜１５μｍの硬質被覆層を有する被覆超硬合金チッ
プを、工具鋼または高速度鋼製切削工具本体の所定個所
にろう付けした後、寸法出しを行なうための研削を施し
、引続いて物理蒸着法を用い、ろうの溶融点以下の温度
で、前記チップの表面に、さらに平均層厚、０．５〜ｌ
Ｏμｍの硬質被覆層を形成すると、前記研削によって除
去された硬質被覆層の部分は、物理蒸着法により形成さ
れた硬質被覆層で被覆されるので、耐摩耗性を失うこと
なく、すぐれた耐摩耗性が保持され、また化学蒸着法に
より形成された硬質被覆層の残存部分は物理蒸着法によ
り形成された硬質被覆層にて積層被覆されるので、一段
とすぐれた耐摩耗性をもつようになり、しかも上記の研
削によって正確な寸法精度が確保されるという知見を得
たのである。
硬合金チップろう付は切削工具全製造すべく研究を行な
った結果、予め化学蒸着法によシ形成した平均層厚：０
．５〜１５μｍの硬質被覆層を有する被覆超硬合金チッ
プを、工具鋼または高速度鋼製切削工具本体の所定個所
にろう付けした後、寸法出しを行なうための研削を施し
、引続いて物理蒸着法を用い、ろうの溶融点以下の温度
で、前記チップの表面に、さらに平均層厚、０．５〜ｌ
Ｏμｍの硬質被覆層を形成すると、前記研削によって除
去された硬質被覆層の部分は、物理蒸着法により形成さ
れた硬質被覆層で被覆されるので、耐摩耗性を失うこと
なく、すぐれた耐摩耗性が保持され、また化学蒸着法に
より形成された硬質被覆層の残存部分は物理蒸着法によ
り形成された硬質被覆層にて積層被覆されるので、一段
とすぐれた耐摩耗性をもつようになり、しかも上記の研
削によって正確な寸法精度が確保されるという知見を得
たのである。
この発明は、」二記知見にもとづいてなされたものであ
って、以下に実施例により具体的に説明する。
って、以下に実施例により具体的に説明する。
実施例 １
第１図に斜視図で示される被覆超硬会社チップろう付は
ドリルを製造した。すなわち、まず、Ｏｏ：９％、 Ｔ
ｉｅ； １０％、 ＴａＣ！； １０％＋ ＷＣ；残り
からなる組成（以上重量％）をもった所定形状の超硬合
金チップを用意し、この超硬合金チップにおける切削工
具本体へのろう付は面金セラミックス製保穫板で句って
硬質被覆層が形成されないようにした状態で化学蒸着装
置内に装入し。
ドリルを製造した。すなわち、まず、Ｏｏ：９％、 Ｔ
ｉｅ； １０％、 ＴａＣ！； １０％＋ ＷＣ；残り
からなる組成（以上重量％）をもった所定形状の超硬合
金チップを用意し、この超硬合金チップにおける切削工
具本体へのろう付は面金セラミックス製保穫板で句って
硬質被覆層が形成されないようにした状態で化学蒸着装
置内に装入し。
ＴｌＣｌ４： ３係、 Ｎ２： ３７％、Ｈ２： ６０
係からなる組成０以上容量ｔＩ））ｆｒ有する反応ガス
を流しながら、１０００℃の反応温度で３時間の反応を
行なうことによって、前記超硬合金チップの表面に、Ｔ
ｉＮからなる平均層厚：３μｍの硬質被覆層金形成し、
この被覆超硬合金チップ１全図示されるように、ＳＮＣ
Ｍ−８表切削工具本体２に、ろうの溶融温度以上の８ｏ
ｏ℃の温度でろう付けし、ショットピーニングを施した
後、前記被覆超硬会合チップ１のマージン部（最外周面
部）ｌａ全研削して正確な外径寸法出しを行なうと共に
、逃げ面１ｂを研削して正確な逃げ角とし％ （図中ｌ
ｃはすくい面を示す）さらに刃先にホーニングを施し、
ついで、この結果の被覆超硬合金チップろう伺はドリル
を物理蒸着装置の１つであるイオンブレーティング装置
に入ｎ、Ｎ２：８０ｑ６．Ｈ２：２０％からなる組成（
以上容量幅〕の反応ガスを導入してプラズマを発生させ
、ろうの溶融温度以下の温度である５υＯ℃にて６時間
の反応を行なうことによってＴｉＮからなる平均層厚：
３μｍの硬質被覆層を形成した。
係からなる組成０以上容量ｔＩ））ｆｒ有する反応ガス
を流しながら、１０００℃の反応温度で３時間の反応を
行なうことによって、前記超硬合金チップの表面に、Ｔ
ｉＮからなる平均層厚：３μｍの硬質被覆層金形成し、
この被覆超硬合金チップ１全図示されるように、ＳＮＣ
Ｍ−８表切削工具本体２に、ろうの溶融温度以上の８ｏ
ｏ℃の温度でろう付けし、ショットピーニングを施した
後、前記被覆超硬会合チップ１のマージン部（最外周面
部）ｌａ全研削して正確な外径寸法出しを行なうと共に
、逃げ面１ｂを研削して正確な逃げ角とし％ （図中ｌ
ｃはすくい面を示す）さらに刃先にホーニングを施し、
ついで、この結果の被覆超硬合金チップろう伺はドリル
を物理蒸着装置の１つであるイオンブレーティング装置
に入ｎ、Ｎ２：８０ｑ６．Ｈ２：２０％からなる組成（
以上容量幅〕の反応ガスを導入してプラズマを発生させ
、ろうの溶融温度以下の温度である５υＯ℃にて６時間
の反応を行なうことによってＴｉＮからなる平均層厚：
３μｍの硬質被覆層を形成した。
この結果得られた本発明被覆超硬合金チップろう付はド
リルと、硬質被覆層の形成がない以外は同一の条件で製
造した従来超硬合金チップろう付はドリルについて、 被削材：５４５Ｃ（硬さ：ＨＢ２４０）、切削速度：
８Ｑ ｍ ／ｍｉｎ。
リルと、硬質被覆層の形成がない以外は同一の条件で製
造した従来超硬合金チップろう付はドリルについて、 被削材：５４５Ｃ（硬さ：ＨＢ２４０）、切削速度：
８Ｑ ｍ ／ｍｉｎ。
送り：０．３ｔａｎ／回。
切削油二使用。
の条件で切削試験全行ない、使用寿命に至るまでの穿孔
長さを測定したところ、本発明被覆超硬会社チップろう
付はドリルは、１７ｍの穿孔長さで寿命に至ったのに対
して、従来超硬合金チップろう付はドリルｕ８ｍで寿命
となるものであった。
長さを測定したところ、本発明被覆超硬会社チップろう
付はドリルは、１７ｍの穿孔長さで寿命に至ったのに対
して、従来超硬合金チップろう付はドリルｕ８ｍで寿命
となるものであった。
実施例 ２
第２図（ａ）および（ｂ） ｖｃそれぞれ平面図および
側面図で示される被覆超硬合金チップろう付は突切りバ
イトを製造した。′ｆ′なわち、まず、ＣＯ；９ｑｂ。
側面図で示される被覆超硬合金チップろう付は突切りバ
イトを製造した。′ｆ′なわち、まず、ＣＯ；９ｑｂ。
ＴｉＣ；１０％、ＴａＣ；１０％、ｗｅ；残りからなる
組成（以上重用係）を有する所定形状の超硬合金チップ
を用意し、この超硬合金チップを、実施例１におけると
同様にろう付は面に硬質被覆層が形成されないようにし
た状態で、化学蒸着装置に装入し、 ＴｌＣ１４： ２
％、 ＣＨ４： １．５ ％、 Ｈ２：９６．５係から
なる組成を有する反応ガスを流しながら、１０００°Ｃ
の反応温度で２時間の反応を行なって、前記超硬合金チ
ップの表面にＴｉＣからなる平均層厚 ３μｍの内層と
しての硬質被覆層を形成し、さらに反応ガス組成を、Ａ
ＱＣＩｓ ： ２４ｒ ＣＯ２： ３ ％。
組成（以上重用係）を有する所定形状の超硬合金チップ
を用意し、この超硬合金チップを、実施例１におけると
同様にろう付は面に硬質被覆層が形成されないようにし
た状態で、化学蒸着装置に装入し、 ＴｌＣ１４： ２
％、 ＣＨ４： １．５ ％、 Ｈ２：９６．５係から
なる組成を有する反応ガスを流しながら、１０００°Ｃ
の反応温度で２時間の反応を行なって、前記超硬合金チ
ップの表面にＴｉＣからなる平均層厚 ３μｍの内層と
しての硬質被覆層を形成し、さらに反応ガス組成を、Ａ
ＱＣＩｓ ： ２４ｒ ＣＯ２： ３ ％。
Ｈ２：９５％からなるものとし、かつ反応温度を９９０
℃として１．５時間の反応を行なうことによって前記内
層の上にさらにＡ９．２０３からなる平均層厚：１μｍ
の外層としての硬質被覆層を形成し、このようにして得
られた被覆超硬合金チップｌを、図示されるように、Ｓ
ＣＭ−４製切削工具本体２に、実施例１におけると同様
にろう付けし、ショットピーニングを施した後、前記被
覆超硬金鉱チップ１の側面Ｉ’ｄを研削して正確な溝寸
法が得られるようにし、（図中１ｂ＝逃げ面、ｌｃ す
くい面を示す）引続いて、この結果の被覆超硬合金チッ
プろう付は突切りバイトを、物理蒸着装置の１つである
イオンブレーティング装置に装入し、実施例１における
と同一の条件でＴｉＮからなる平均層厚：３μｍの硬質
被覆層を形成することによって本発明被覆超硬合金チッ
プろう付は突切９バイトな製造した。
℃として１．５時間の反応を行なうことによって前記内
層の上にさらにＡ９．２０３からなる平均層厚：１μｍ
の外層としての硬質被覆層を形成し、このようにして得
られた被覆超硬合金チップｌを、図示されるように、Ｓ
ＣＭ−４製切削工具本体２に、実施例１におけると同様
にろう付けし、ショットピーニングを施した後、前記被
覆超硬金鉱チップ１の側面Ｉ’ｄを研削して正確な溝寸
法が得られるようにし、（図中１ｂ＝逃げ面、ｌｃ す
くい面を示す）引続いて、この結果の被覆超硬合金チッ
プろう付は突切りバイトを、物理蒸着装置の１つである
イオンブレーティング装置に装入し、実施例１における
と同一の条件でＴｉＮからなる平均層厚：３μｍの硬質
被覆層を形成することによって本発明被覆超硬合金チッ
プろう付は突切９バイトな製造した。
この結果得られた本発明被覆超硬合酋チップろう付は突
切りパイ）［、その被覆超硬合金チップにおける逃げ面
１ｂとすくい面Ｉ Ｃカ、 ＴｉＣ：３μ” ＋ Ａｉ
、ｚ Ｏ３’ １ μｍ＋およびＴｉＮ：３μｍからな
る積層の硬質被覆層で被覆され、一方その側面１ｄがＴ
ｉＮ ： ３μｍからなる硬質被覆層で被覆されるもの
であった。
切りパイ）［、その被覆超硬合金チップにおける逃げ面
１ｂとすくい面Ｉ Ｃカ、 ＴｉＣ：３μ” ＋ Ａｉ
、ｚ Ｏ３’ １ μｍ＋およびＴｉＮ：３μｍからな
る積層の硬質被覆層で被覆され、一方その側面１ｄがＴ
ｉＮ ： ３μｍからなる硬質被覆層で被覆されるもの
であった。
上記本発明被覆超硬合金チップろう付は突切りバイトと
、硬質被覆層の形成を全く行なわない以外は同一の条件
で製造した従来超硬会社チップろう付は突切りバイト（
ｚ、８質が５０Ｍ−４（硬さ：ＨＢ１４０）からなる直
径：１５ｍφの丸棒の突切り加工に用いたところ、前者
の突切りバイト（ｑ４０００個全加工することができた
のに対して。
、硬質被覆層の形成を全く行なわない以外は同一の条件
で製造した従来超硬会社チップろう付は突切りバイト（
ｚ、８質が５０Ｍ−４（硬さ：ＨＢ１４０）からなる直
径：１５ｍφの丸棒の突切り加工に用いたところ、前者
の突切りバイト（ｑ４０００個全加工することができた
のに対して。
後者の突切りバイトｉ’ｊｌｏ００個しか加工すること
ができないものであった。
ができないものであった。
実施例 ３
第３図に正面図で示される被覆超硬合金チップろう付は
サイドカッタを製造した。すなわち、ＣＯ：８ｔｌｒ、
Ｔｉｅ；１２’ｌ、 ＴａＣ；６％、 ｗｅ ；残り
からなる組成（以上重量係〕を有する所定形状の超硬合
金チップを用意し、この超硬合金チップのろう付は面を
除く表面部分に実施例１におけると同一の条件で、 Ｔ
ｉＮからなる平均層厚：３μｍの硬質被覆層全形成し、
ついでこの結果得られた被覆超硬会社チップｌを５図示
されるようにＳＣＭ−４製切削工具本体２に同じ〈実施
例１におけると同一の条件でろう付けした後、被覆超硬
合金チップ１の逃げ面１ｂ’ｌ研削して寸法出しを行な
い（図中ＩＣｌｌ−１ｍすくい面を示す）、さらに０．
１咽の面取り（チャンファホーニング）を施し、引続い
て物理蒸着装置の１つであるスパッタリング装置を用い
、ろうの溶融点以下の温度である３００℃にてスパッタ
反応を起さしめることによって・前記被覆超硬合金チッ
プ１の表面＋ｃ’ＴｉＮからなる平均層厚：２μｍの硬
質被覆層を形成した。
サイドカッタを製造した。すなわち、ＣＯ：８ｔｌｒ、
Ｔｉｅ；１２’ｌ、 ＴａＣ；６％、 ｗｅ ；残り
からなる組成（以上重量係〕を有する所定形状の超硬合
金チップを用意し、この超硬合金チップのろう付は面を
除く表面部分に実施例１におけると同一の条件で、 Ｔ
ｉＮからなる平均層厚：３μｍの硬質被覆層全形成し、
ついでこの結果得られた被覆超硬会社チップｌを５図示
されるようにＳＣＭ−４製切削工具本体２に同じ〈実施
例１におけると同一の条件でろう付けした後、被覆超硬
合金チップ１の逃げ面１ｂ’ｌ研削して寸法出しを行な
い（図中ＩＣｌｌ−１ｍすくい面を示す）、さらに０．
１咽の面取り（チャンファホーニング）を施し、引続い
て物理蒸着装置の１つであるスパッタリング装置を用い
、ろうの溶融点以下の温度である３００℃にてスパッタ
反応を起さしめることによって・前記被覆超硬合金チッ
プ１の表面＋ｃ’ＴｉＮからなる平均層厚：２μｍの硬
質被覆層を形成した。
この結果得られた本発明被覆超硬合金チップろう付はサ
イドカッタと、硬質被覆層を形成しない以外は同一の条
件で製造した従来超硬合蛍チツプろう付はサイドカッタ
を、 被削材： Ｓ ５５ ｃ＋ 切削速度： １００ ｍ／ｍＩｎ。
イドカッタと、硬質被覆層を形成しない以外は同一の条
件で製造した従来超硬合蛍チツプろう付はサイドカッタ
を、 被削材： Ｓ ５５ ｃ＋ 切削速度： １００ ｍ／ｍＩｎ。
切込み：２ｍｍ。
送り：０．２３關／刃。
切削油：使用。
の条件での切削試験に供したところ１本発明被覆超硬合
金チップろう伺はサイドカッタに、１００分の切削後、
熱クラツクの発達によりチッピングが生じ寿命に至った
のに対して、従来超硬合金チップろう句はサイドカッタ
Ｈ，４０分の切削後、すくい面摩耗の進行によってチッ
プ（切刃）が脱落し、使用寿命に至るものであった。
金チップろう伺はサイドカッタに、１００分の切削後、
熱クラツクの発達によりチッピングが生じ寿命に至った
のに対して、従来超硬合金チップろう句はサイドカッタ
Ｈ，４０分の切削後、すくい面摩耗の進行によってチッ
プ（切刃）が脱落し、使用寿命に至るものであった。
実施例 ４
第４図（ａ）および（１））にそれぞれ正面図および側
面図で示される被損超硬合金チップろう付はガンドリル
を製造した。すなわち、１ず・ｃｏ ； ６ ％ ＋Ｗ
Ｃ；残りからなる組成（以上−ｔ重量係〕を有する所定
形状の超硬合金チップを用意し、この超硬合金チップを
、ろう伺は面をセラミック板で覆った状態で化学蒸着装
置に装入し、実施例２におけると同一の条件にてＴｉＣ
からなる平均層厚、３μｍの硬質被覆層を前記超硬合輩
チップの表面に形成し。
面図で示される被損超硬合金チップろう付はガンドリル
を製造した。すなわち、１ず・ｃｏ ； ６ ％ ＋Ｗ
Ｃ；残りからなる組成（以上−ｔ重量係〕を有する所定
形状の超硬合金チップを用意し、この超硬合金チップを
、ろう伺は面をセラミック板で覆った状態で化学蒸着装
置に装入し、実施例２におけると同一の条件にてＴｉＣ
からなる平均層厚、３μｍの硬質被覆層を前記超硬合輩
チップの表面に形成し。
この結果得られた被覆超硬合金チップ１を１図示される
ようにクロム鋼製切削工具本体２に実施例１におけると
同一の条件でろう付けした後、被覆超硬金鉱チップ１の
最外周面部ｌｅおよびパント部外面１ｆｔ研削して正確
な穴径が確保できるようにし、さらに逃は面１ｂも研削
して寸法出し全行ない（図中ＩＣはすくい面を示す）、
引続いて。
ようにクロム鋼製切削工具本体２に実施例１におけると
同一の条件でろう付けした後、被覆超硬金鉱チップ１の
最外周面部ｌｅおよびパント部外面１ｆｔ研削して正確
な穴径が確保できるようにし、さらに逃は面１ｂも研削
して寸法出し全行ない（図中ＩＣはすくい面を示す）、
引続いて。
このガンドリルをスパッタリング装置に装入し。
実施例３におけると同一の条件にて、その表面にＴｉＮ
からなる平均層厚：２μｍの硬質被覆層を形成した。
からなる平均層厚：２μｍの硬質被覆層を形成した。
この結果得られた本発明被覆超硬合金チップろう伺はガ
ンドリルと、硬質被覆層の形成金全く行なわない以外に
同一の条件で製造した従来超硬合金チップろう付はガン
ドリル′ｆｆ：％被削材：ＦＯ２５（硬さ： ＨＢ２１
０ ）。
ンドリルと、硬質被覆層の形成金全く行なわない以外に
同一の条件で製造した従来超硬合金チップろう付はガン
ドリル′ｆｆ：％被削材：ＦＯ２５（硬さ： ＨＢ２１
０ ）。
切削速度： ９０ ｍ １ｍｍ。
送り： ０． （１２ｍ、 ／ ｒｅｖ、 。
穴径： １５ ｍｍ （公差： ３／１００ ＋＋１ｍ
）。
）。
穴長：１００鰭。
切削油：使用。
の条件での切削に供し、穴径に寸法公差不良が発生する
までの加工穴数を測定したところ１本発明被覆超硬合金
チップろう付はガンドリルＵ７００穴全加工することが
できたのにえｌして、従来超硬会社チノ・プろうイ・］
けカンドドリル２５０穴の加工で寿命に至った。
までの加工穴数を測定したところ１本発明被覆超硬合金
チップろう付はガンドリルＵ７００穴全加工することが
できたのにえｌして、従来超硬会社チノ・プろうイ・］
けカンドドリル２５０穴の加工で寿命に至った。
上述のように、この発明の方法によれば、寸法精度が高
（、かつ１！ｌｉ１摩耗性にすぐれた被覆超硬合金チッ
プろうイζｊけ切削工具全製造することができ、したが
って、こｔ′Ｌ全実用に供した場合には、すぐれた切削
性能を著しく長期に亘って発揮するなどの工業上有用な
効果がもたらされるのである。
（、かつ１！ｌｉ１摩耗性にすぐれた被覆超硬合金チッ
プろうイζｊけ切削工具全製造することができ、したが
って、こｔ′Ｌ全実用に供した場合には、すぐれた切削
性能を著しく長期に亘って発揮するなどの工業上有用な
効果がもたらされるのである。
第１図は被覆超硬合金チップろう伺はドリルの斜視図、
第２図は被覆超硬合螢チップろう付は実勢シバイトを示
し、（ａ）は正面図、（１〕〕は側面図、第３図は被覆
超硬合金チップろう付はサイドカッタの正面図、第４図
は被覆超硬合金チップろう付はガンドリルを示し、（ａ
）は正面図、（ｂ）ａ側面図である。図面において、 ■・被覆超硬合金チップ。 １ａ・・マージン部（最外周面部）。 １ｂ 逃げ面、 １ｃ すくい面。 ｌｄ・・側面、 ｌｅ・・・最外周面部、１ｆ・・・バ
ット部の外面、２・・切削工具本体。 出願人 三菱酋属株式会社 代理人 富 １）和 夫 外１名 第１図 第２図 学４図 （ａ） ｅ （ｂ）
第２図は被覆超硬合螢チップろう付は実勢シバイトを示
し、（ａ）は正面図、（１〕〕は側面図、第３図は被覆
超硬合金チップろう付はサイドカッタの正面図、第４図
は被覆超硬合金チップろう付はガンドリルを示し、（ａ
）は正面図、（ｂ）ａ側面図である。図面において、 ■・被覆超硬合金チップ。 １ａ・・マージン部（最外周面部）。 １ｂ 逃げ面、 １ｃ すくい面。 ｌｄ・・側面、 ｌｅ・・・最外周面部、１ｆ・・・バ
ット部の外面、２・・切削工具本体。 出願人 三菱酋属株式会社 代理人 富 １）和 夫 外１名 第１図 第２図 学４図 （ａ） ｅ （ｂ）
Claims (1)
- 予め化学蒸着法により形成した硬質被覆層を有する表面
被覆焼結硬質合金チップを、工具鋼重たは高速度鋼製切
削工具本体の所定個所にろう付けした後、寸法出しを行
なうための研削を施し、引続いて、物理蒸着法を用い、
ろうの溶融点以下の温度で、１）（１記デツプの表面に
、さらに硬質被覆層全積層形成することを特徴とする表
面被覆硬質合金チップをろうイー］けした切削工具の製
造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20179783A JPS6094232A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 表面被覆焼結硬質合金チツプをろう付けした切削工具の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20179783A JPS6094232A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 表面被覆焼結硬質合金チツプをろう付けした切削工具の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6094232A true JPS6094232A (ja) | 1985-05-27 |
| JPH0134738B2 JPH0134738B2 (ja) | 1989-07-20 |
Family
ID=16447089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20179783A Granted JPS6094232A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 表面被覆焼結硬質合金チツプをろう付けした切削工具の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6094232A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006068877A (ja) * | 2004-09-06 | 2006-03-16 | Osg Corp | ダブルマージンドリル |
| JP2006239826A (ja) * | 2005-03-04 | 2006-09-14 | Yunitakku Kk | ドリルヘッド |
| JP2006346739A (ja) * | 2005-06-20 | 2006-12-28 | Daia Tool Kogaku Kk | 回転切削刃物 |
| WO2014006718A1 (ja) * | 2012-07-05 | 2014-01-09 | 有限会社クローバーテック | 切削工具の製造方法およびこれを用いた切削工具 |
| JP2017087255A (ja) * | 2015-11-09 | 2017-05-25 | 康平 谷 | 金属の接合方法 |
Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS56119337A (en) * | 1980-02-23 | 1981-09-18 | Taisuke Kakiuchi | Production of chisel for chipping building stone or the like |
| JPS56166370A (en) * | 1980-05-27 | 1981-12-21 | Mitsubishi Metal Corp | Surface coated tool member of superior abrasion resistance and corrosion resistance |
-
1983
- 1983-10-27 JP JP20179783A patent/JPS6094232A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2014006718A1 (ja) * | 2012-07-05 | 2014-01-09 | 有限会社クローバーテック | 切削工具の製造方法およびこれを用いた切削工具 |
| JPWO2014006718A1 (ja) * | 2012-07-05 | 2016-06-02 | 有限会社クローバーテック | 切削工具の製造方法およびこれを用いた切削工具 |
| JP2017087255A (ja) * | 2015-11-09 | 2017-05-25 | 康平 谷 | 金属の接合方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0134738B2 (ja) | 1989-07-20 |
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