JPS6065740A - 光フアイバ多孔質母材の製造方法 - Google Patents
光フアイバ多孔質母材の製造方法Info
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- JPS6065740A JPS6065740A JP17099983A JP17099983A JPS6065740A JP S6065740 A JPS6065740 A JP S6065740A JP 17099983 A JP17099983 A JP 17099983A JP 17099983 A JP17099983 A JP 17099983A JP S6065740 A JPS6065740 A JP S6065740A
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- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/01413—Reactant delivery systems
- C03B37/0142—Reactant deposition burners
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- C03B2201/06—Doped silica-based glasses
- C03B2201/08—Doped silica-based glasses doped with boron or fluorine or other refractive index decreasing dopant
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は光フアイバ多孔質母材の製造方法に関する。
この種の母材を製造する方法としては外利けＣｖＤ法或
いはＶＡＤ法が代表的であり、何れの場合においてもコ
ア層の原料には８１ＣｔいＧｅＣｚ４ 、ＰＯＣｌ３を
用い、またクラッド層の原料にはＳ ｒｃｔ、 、ＢＣ
ｚ３を用いるのが一般的であり、コア層とクラッド層と
の屈折率の差はＧｅＣＡ４の量によって制御されている
Ｏ 上記の外コア層ｃｓｉｃｔ４とＧｅＣＡ４ とを用い、
クラッド層に５ｉＣ−ｔ４のみを用いる場合もあるが、
何れにしろコア層には必ずＧ ｅ ＣＬ ４が加えられ
ていた。
いはＶＡＤ法が代表的であり、何れの場合においてもコ
ア層の原料には８１ＣｔいＧｅＣｚ４ 、ＰＯＣｌ３を
用い、またクラッド層の原料にはＳ ｒｃｔ、 、ＢＣ
ｚ３を用いるのが一般的であり、コア層とクラッド層と
の屈折率の差はＧｅＣＡ４の量によって制御されている
Ｏ 上記の外コア層ｃｓｉｃｔ４とＧｅＣＡ４ とを用い、
クラッド層に５ｉＣ−ｔ４のみを用いる場合もあるが、
何れにしろコア層には必ずＧ ｅ ＣＬ ４が加えられ
ていた。
しかしコア層にゲルマニウム化合物を加えることは、光
ファイバを高価にする〇 のみならずレーり散乱も犬になるという欠点があった。
ファイバを高価にする〇 のみならずレーり散乱も犬になるという欠点があった。
そこでコア層を５ｉＣｔｚのみで形成し、屈折率差はク
ラッド層にＢ２Ｏ３を添加することによって決定すると
いう試みがなされたが、かかる試みでは屈折率差を充分
に大きくすることができなかった〇 屈折率差を大にするためには、クラッド層にフッ素を添
加すればよいのであるが、上記従来例においては酸水素
火炎による加水分解反応が利用されているので、フッ素
を添加することはできなかった。
ラッド層にＢ２Ｏ３を添加することによって決定すると
いう試みがなされたが、かかる試みでは屈折率差を充分
に大きくすることができなかった〇 屈折率差を大にするためには、クラッド層にフッ素を添
加すればよいのであるが、上記従来例においては酸水素
火炎による加水分解反応が利用されているので、フッ素
を添加することはできなかった。
不発明は、−酸化炭素と酸素との火炎を利用することに
よってフッ素を添加することにより上記問題点を解決し
ようとい９もので、これを図面に示す実施例を参照しな
がら説明すると、第１図は外付けＣＶＤ法を示すもので
、ガラス旋盤１のチャック２．２１こ棒状のコア部３を
取り付け、とのコア部３に向けて多重管バーナ４を設置
する。
よってフッ素を添加することにより上記問題点を解決し
ようとい９もので、これを図面に示す実施例を参照しな
がら説明すると、第１図は外付けＣＶＤ法を示すもので
、ガラス旋盤１のチャック２．２１こ棒状のコア部３を
取り付け、とのコア部３に向けて多重管バーナ４を設置
する。
同バーナ４１こは、５ｉＣＡａ等の液体原料５をＡｒ等
の気体６で気化させた気相原料６′、ＳＦ６等のフッ素
ガス７、Ａｒ等の希釈用ガス８、酸素９及び−酸化炭素
１ｏを供給し、酸素９と一酸化炭素１ｏとの火炎と共に
フッ素を含んだガラス微粒子１１をコア部３の外周に吹
ぎ付ける。
の気体６で気化させた気相原料６′、ＳＦ６等のフッ素
ガス７、Ａｒ等の希釈用ガス８、酸素９及び−酸化炭素
１ｏを供給し、酸素９と一酸化炭素１ｏとの火炎と共に
フッ素を含んだガラス微粒子１１をコア部３の外周に吹
ぎ付ける。
この吹き伺けに際しては、コア部３を回転させると八に
多重管バーナ４をコア部３の長手方向沿いに往復動させ
る。
多重管バーナ４をコア部３の長手方向沿いに往復動させ
る。
尚同図中１２は排気口である。
ここで上記外付けＣＶＤ法１こつきより具体的な例につ
いて述べると、コア部３としてＳ ＋ Ｃｔ２を１００
％含有する合成石英を用い、多重管バーす４の中央の管
に５００Ｃσ／劇の気相原料６ト２００ ｃｏ ／ ｔ
ｒｉａのソツ化ガス７とを供給すると共にその外側の２
番目の管に５０００ＣＣ／−のＣ（ｌまたその外側の３
番目の管に１０００ｃｖ ／ ｖｉａのＡｒを、さらｔ
こ最外側の管に６０００ｃａ ／ ｍｊｎの０２を供給
し、ＣＯと０２との火炎と共にガラス微粒子１１をコア
部３の外周に吹き付けたところ次のような多孔質母材が
得られた。
いて述べると、コア部３としてＳ ＋ Ｃｔ２を１００
％含有する合成石英を用い、多重管バーす４の中央の管
に５００Ｃσ／劇の気相原料６ト２００ ｃｏ ／ ｔ
ｒｉａのソツ化ガス７とを供給すると共にその外側の２
番目の管に５０００ＣＣ／−のＣ（ｌまたその外側の３
番目の管に１０００ｃｖ ／ ｖｉａのＡｒを、さらｔ
こ最外側の管に６０００ｃａ ／ ｍｊｎの０２を供給
し、ＣＯと０２との火炎と共にガラス微粒子１１をコア
部３の外周に吹き付けたところ次のような多孔質母材が
得られた。
覧
嵩密度はｏ、２５ｇ／ｃｔＡで従来品と同程度であった
〇 かかる母材をＨｅ雰囲気中で透明ガラス化し、コア部３
とクラッド部１３との屈折率差を測定したところ０９％
の値が得られた。
〇 かかる母材をＨｅ雰囲気中で透明ガラス化し、コア部３
とクラッド部１３との屈折率差を測定したところ０９％
の値が得られた。
さらに同母材を線引してファイバ化し、損失を測定した
ところ波長０．８３ 、Ｉｔｔｎ の下で３５ｄＢ／Ｋ
ｍ であり、従来の方法で得られたファイバと同程度の
品質であった。
ところ波長０．８３ 、Ｉｔｔｎ の下で３５ｄＢ／Ｋ
ｍ であり、従来の方法で得られたファイバと同程度の
品質であった。
第２図はＶＡＤ法による多孔質母材の製造方法を示すも
ので、ダミー石英棒２１に向けて１対の多重管バーナ２
２．２３を設置する。
ので、ダミー石英棒２１に向けて１対の多重管バーナ２
２．２３を設置する。
一方のバーナ２２はコア部２４用、他方のバーナ２３は
クランド部２６用であって、クラッド部用のバーナ２３
はコア部用のバーナ２２の上位に配置されている。
クランド部２６用であって、クラッド部用のバーナ２３
はコア部用のバーナ２２の上位に配置されている。
コア部用のバーナ２２１こは、液体ガラス原料２６をＡ
ｒ等の気体８で気化させた気相原料２９と、酸素（ｏ２
）と、−酸化炭素（ｃＯ）と、希釈用のＡｒとが供給
され、またクラッド部用のバーナ２３には、液体ガラス
原料３０をＡ ｒ 等の気体１１でバブリングにより気
化させた気相原料３２と、フッ素ガス３３と、酸素（０
２）と、−酸化炭素（ｃｏ）と、希釈用のＡｒとが供給
されるよ１仁なっている。
ｒ等の気体８で気化させた気相原料２９と、酸素（ｏ２
）と、−酸化炭素（ｃＯ）と、希釈用のＡｒとが供給
され、またクラッド部用のバーナ２３には、液体ガラス
原料３０をＡ ｒ 等の気体１１でバブリングにより気
化させた気相原料３２と、フッ素ガス３３と、酸素（０
２）と、−酸化炭素（ｃｏ）と、希釈用のＡｒとが供給
されるよ１仁なっている。
そしてコア部用バーナ２２がらは、ｃｏと０２との火炎
と共にガラス微粒子３４が吹き出し、ダミー石英棒２１
の軸方向にコア部２４が堆積される。
と共にガラス微粒子３４が吹き出し、ダミー石英棒２１
の軸方向にコア部２４が堆積される。
またクラッド部用バーナ２３からはｃｏと０２ トＣＤ
火炎ト共Ｉこフッ素を含有したガラス微粒子３６が吹
き出し、コア部２４の外周【こクラッド部２６が堆積形
成される。
火炎ト共Ｉこフッ素を含有したガラス微粒子３６が吹
き出し、コア部２４の外周【こクラッド部２６が堆積形
成される。
尚同図中１６は４１Ｆ気口である。
ここで上記ＶＡＤ法につきより具体的な例について述べ
ると、コア部用バーナ２２の中央の管ｌこは、４００’
ａ／ｙｙｉａの気相原料２９ Ｓ ｉ Ｃｔ４と５ ｃ
ｏ／ ｍｊｎのＰＯＣｔ３とを供給すると八にそ）外側
の２番目の’ｆｆｆ＋こは６０００ｃｃ／１ｍｍのＣＯ
を、またその外側の３番目の管には５００ｃｃ／ｓｌＩ
のＡｒを、そして最外側の管には７０００ ｃｃ ／
ｒｎｉｍの０２を供給した。
ると、コア部用バーナ２２の中央の管ｌこは、４００’
ａ／ｙｙｉａの気相原料２９ Ｓ ｉ Ｃｔ４と５ ｃ
ｏ／ ｍｊｎのＰＯＣｔ３とを供給すると八にそ）外側
の２番目の’ｆｆｆ＋こは６０００ｃｃ／１ｍｍのＣＯ
を、またその外側の３番目の管には５００ｃｃ／ｓｌＩ
のＡｒを、そして最外側の管には７０００ ｃｃ ／
ｒｎｉｍの０２を供給した。
またクラッド部用バーナ２３の中央の管には、Ａｒでバ
ブリングして気化させた５ｉＣｚ、１５００ＣＣ／舖と
２００ＣＣ／訓のＳＦ、ガスとを供給すると共１こその
外側の２番目の管には７０００ ｃａｌｍＭのＣＯを、
またその外側の３番目の管には５００ｃａ／ｖｉａのＡ
ｒを、そして最外側の管には８ＱＯＯｃｃ／ｘｉの０２
を供給した。
ブリングして気化させた５ｉＣｚ、１５００ＣＣ／舖と
２００ＣＣ／訓のＳＦ、ガスとを供給すると共１こその
外側の２番目の管には７０００ ｃａｌｍＭのＣＯを、
またその外側の３番目の管には５００ｃａ／ｖｉａのＡ
ｒを、そして最外側の管には８ＱＯＯｃｃ／ｘｉの０２
を供給した。
こうして得られた多孔質母材の嵩密度は約０、３ ｇ
／ａ？ｒで従来品と同程度であった。
／ａ？ｒで従来品と同程度であった。
かかる母材をＨｅ雰囲気中で透明ガラス化し、屈折率差
を測定したところ１％強の値が得られた０ また同母材を線引して損失を測定したところ波長０．８
３ ｐｍの下で３ ｄＢ／’Ｋｍ であり、従来の方法
で得られた母材と同程度の品質であった。
を測定したところ１％強の値が得られた０ また同母材を線引して損失を測定したところ波長０．８
３ ｐｍの下で３ ｄＢ／’Ｋｍ であり、従来の方法
で得られた母材と同程度の品質であった。
以上のように本発明においては、コア部の長手方向沿い
外周１こ、フッ素を含有したガラス微粒子を、ＣＯと０
２との火炎と共に吹きイＪけるノテ、クラッド部に添加
されるフッ素の量でコア部とクラッド部との屈折率差を
制御することが可能になり、したがってコア部にゲルマ
ニウムを添加する必要がなく、このため安価な母材を得
ることが可能になる。
外周１こ、フッ素を含有したガラス微粒子を、ＣＯと０
２との火炎と共に吹きイＪけるノテ、クラッド部に添加
されるフッ素の量でコア部とクラッド部との屈折率差を
制御することが可能になり、したがってコア部にゲルマ
ニウムを添加する必要がなく、このため安価な母材を得
ることが可能になる。
またゲルマニウムが不要になるため、レーリ敗乱を低く
抑えることができ、したがって限界損失を小さくするこ
とができる。
抑えることができ、したがって限界損失を小さくするこ
とができる。
＃！１図及び第２図は本発明に係る方法の説明図であっ
て、第１図は外利けＣＶＤ法を利用した方法の説明図、
第２図はＶＡＤ法を利用した方法の説明図である。 ３．２４・・・・・コア部 １１．３４．３６・・・−・ガラス微粒子特許出願人 代理人 弁理士 井 藤 誠
て、第１図は外利けＣＶＤ法を利用した方法の説明図、
第２図はＶＡＤ法を利用した方法の説明図である。 ３．２４・・・・・コア部 １１．３４．３６・・・−・ガラス微粒子特許出願人 代理人 弁理士 井 藤 誠
Claims (1)
- コア部の長手方向沿い外周に、フッ素を含有したガラス
微粒子を、−酸化炭素と酸素との火炎と共に吹き付ける
ことを特徴とする光フアイバ多孔質母材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17099983A JPS6065740A (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | 光フアイバ多孔質母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17099983A JPS6065740A (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | 光フアイバ多孔質母材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6065740A true JPS6065740A (ja) | 1985-04-15 |
Family
ID=15915233
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17099983A Pending JPS6065740A (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | 光フアイバ多孔質母材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6065740A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7089766B2 (en) | 2000-04-28 | 2006-08-15 | Corning Inc | Method of forming optical fiber preforms |
-
1983
- 1983-09-16 JP JP17099983A patent/JPS6065740A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7089766B2 (en) | 2000-04-28 | 2006-08-15 | Corning Inc | Method of forming optical fiber preforms |
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