JPS6053183B2 - 内燃機関用点火装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は点火エネルギー供給量を点火時における点火栓
のガス流動に応じて制御を行うことによりどの様な機関
状態においても完全着火ならしめ、かつ点火コイルの熱
設計を容易にすることのできる内燃機関用点火制御装置
に関するものである。

従来、接点式点火装置は点火断続器の接点の開閉によつ
て点火コイルの一次側電流の制御を行つており、これは
トランジスタ方式を併用する点火装置でも同様である。

また、無接点トランジスタ方式の点火装置では接点の開
閉はないものの同様な配電器回転軸の回転に同期した回
転角信号を作り、点火コイルの一次側電流の制御を行つ
ている。これらの問題点は、回転軸に応じて制御を行つ
ているので、点火コイルの一次電流の通電時間と遮断時
間との比が一定となり、回転数が変化すれは一次通電時
間も変化する点てある。

つまり、機関回転数が高速になれば一次電流通電時間が
短くなつて、点火エネルギーの供給が減少し、点火能力
が低下する。逆に、回転数が低速になれば、点火能力は
増大するものの、一次通電電流が増すことによる点火コ
イルの発熱に対する配慮が必要である。特に近年吸入混
合気による希薄運転、大量排気ガス再循環の導入により
ますます高エネルギーコイルが必要になつており大きな
問題となつている。例えば第１図に示す副室付内燃桐関
について説明する。

１はシリンダであり、２はシリンダ１中に挿入されたピ
ストンである。シリンダ１の上部にはシリンダヘッド３
がガスケット４を介して締結されている。そして圧縮上
死点位置のピストン２の頂面５とシリンダヘッド内面６
により主燃焼室７が形成される。吸気ボート８は主燃焼
室７の外周付近のシリンダヘッド内面６に開口し、かつ
中心軸の方向が主燃焼室内の開口近傍すなわち吸気弁９
の近傍においてシリンダ１のほぼ中心に向かうごとく配
置されている。主燃焼室７の頂部付近には主燃焼室７と
通路１０によつて連通された副燃焼室１１が設けられて
いる。通路１０は主燃焼室内の施回流の下流側に向かつ
て開口するように位置及び方向が定められる。さらに点
火栓１３が、その放電電極１２が前記通路１０の主燃焼
室７への開口部近傍に位置するように取り付けられてい
る。１４は排気弁、１５はバルブシートであ，る。

機関吸入行程においてピストン２が下降し同時に吸気弁
９が開き吸気ボート８より比較的希薄な混合気がシリン
ダ内に吸入され、次にピストン２が上昇し吸入弁９が閉
じ圧縮行程にはいる。圧縮行程では矢印Ａに示すように
副燃焼室１１に向．かう混合気ガスの流れが生じ、その
矢印方向の流速は第２図のごとくなり、機関速度に比例
し（負荷に対しては余り変化なし）非常に大きな流れが
点火栓１３の放電電極近傍に生じる。そして機関状態に
合わせた点火時期で放電電極１２にて点火，させ混合気
に対し着火が行なわれる。そして副燃焼室内での燃焼が
行われ、副燃焼室での混合気燃焼により生じた高温高圧
の燃焼ガスが前記通路１０を通して主燃焼室７内に高速
度で噴出し、そのトーチ効果により主燃焼室内の希薄混
合気がすみやかに着火燃焼させられる。しかして、上記
点火、着火は希薄混合気でしかも非常に流速が速い所で
行われるため非常に大きな点火エネルギーが必要であり
、その特徴は機関速度が低いと小さなガス流動、機関速
度が高いと大きなガス流動が生じていることである。

ここでガス流動と、混合気空燃比と、着火、燃焼を行う
最低点火エネルギーの関係をみると第３図および”第４
図のごとくである。この特性図は本発明者らが大気圧で
のガラス管を用いた層流燃焼試験を行つた結果確認され
たものであり、空燃比は空気過剰率λ（理論空燃比の時
の０２量に対する比率）を用いて示し、斜線部にて着火
限界域を示している。

第３図よりわかる様に流速０〜５７ＴＬ／Ｓにかけて序
々に要求される点火エネルギーが小さくなり、５Ｔｒ１
，／ｓをこすと指数的に点火エネルギー量が増す必要が
ある。なお点火エネルギー量は２次コイル電圧と電流と
の積で表される。同一空燃比（希薄側）でみると第４図
のごとく１５ＴｒＬ／ｓ以上で非常に大きな点火エネル
ギーが必要であることがわかつた。以上より点火エネル
ギーの必要量はガス流動に対して変化することが理解さ
れる。上述した機関速度に応じて通電時間と遮断時間と
の比が決まつてしまう制御方式とは別に、トランジスタ
式点火装置を用いての一次電流一定制御あるいは電気進
角装置付の全電子式点火装置における通電時間一定制御
を行うものもある。

しかしながら、いずれの制御も機関速度の高速時を補償
するには低速時には必要以上のエネルギーを与えてしま
い、コイルの過熱等の問題を生じ、逆に低速時に対応し
てエネルギーの量を決定すると高速時に吹き消えあるい
は失火という現象を生じ完全着火できないという問題が
ある。本発明は上述の点に鑑みてなされたもので、前記
試験結果に基づき機関の要求する点火時期を変更するこ
となく、また機関回転速度、点火コイルの印加電圧にか
かわらず、点火エネルギー量を点火時の点火栓における
ガス流動に応じて制御することによつて、常に最適点火
エネルギーを供給することができ、従つて高速回転時の
点火能力の低下をなくし、かつ低速回転時の点火コイル
の発熱増大を防止てきる内燃機関用点火装置を提供する
ことを目的とするものである。

以下本発明を図に示す実施例について説明する。

第１図は全体構成を機関の断面と電気制御系のブロック
とで示すもので、機関については前述のごとく動作する
４気筒４サイクル副燃焼室付内燃機関である。１６は内
燃機関のデイストリビユータ軸に取り付けられ、１回転
４個の一定角度幅Ｔθをもつ基準信号Ｔと１回転７２０
個の角度信号ＣＬθを発生させる角度検出器、１７は機
関の吸気負圧を検出する吸気圧検出器、１８は機関冷却
水温度を検出する温度スイッチよりなる暖機検出手段、
３０は前記角度検出器１６および圧力検出器１７とに接
続され機関の状態に応じて点火時期および点火エネルギ
ー量を決定する点火制御演算装置、４０は前記点火制御
演算装置に接続され、演算された点火時期および点火エ
ネルギー量において機関の各気筒に点火する点火装置で
ある。

上記角度検出器１６は第５図に示すごとく、デイストリ
ビユータ軸に取り付けられ、デイストリビユータ軸の回
転と同期して回転する４つの突起をもつロータ１６−１
と７２０＠の突起をもつロータ１６−２、電磁式位置検
出器（発振式で位置を検出するもの）１６−３，１６−
４、この各電磁式位置検出器１６−３，１６−４の信号
を波形整形する波形整形回路１６−５，１６−６より成
り、第７図のタイムチャート中Ａ，ｂに示すごとく各気
筒の上死点よソー定角度の幅Ｔθをもつ基準信号Ｔとク
ランク角１定毎の角度信号ＣＬＯとを出力する。吸気圧
検出器１７は吸気管内の圧力と他の基準圧力との差に応
じて偏位するダイアフラムと、ダイアフラムの偏位置に
応じたアナログ電圧を発生させる偏位一電圧変換器とよ
り構成される公知のものを用いてある。

暖機検出手段１８はシリンダハウジングにおける冷却水
温度が６０℃以下のとき、゜“１゛レベル、６０℃以上
のとき“゜０゛レベルの信号を発生する温度スイッチで
ある。

点火制御演算装置３０は機関速度を検出する第１検出回
路３１、機関の負荷を示す吸気負圧を検出する第２検出
回路３２、点火時期を決定する点火時期決定回路３３、
第１検出回路３１と暖機検出装置１８の出力を入力とす
る点火エネルギー量決定回路３４、点火時期決定回路３
３、点火エネルギー量決定回路３４の出力により点火コ
イルの一次コイルの一次側の電流を通電、遮断する一次
コイル制御回路３５とから構成される。

点火制御演算装置３０と点火装置４０の詳細回路図に第
６図に示す。

また第７図に作動説明用のタイムチャートを示している
。第１検出回路３１は前記角度検出器１６よりの基準信
号Ｔを入力とするＡＮＤ回路３１−１、高周波パルスを
発生させる公知の発振回路３１−２、２進カウンタ（以
下バイナリカウンタと呼ぶ）３１−３、基準信号Ｔをリ
セット入力とし発振回路３１−２の出力をクロック入力
とし基準信号Ｔの立ち下がりより順次クロックパルスを
発生させるデコード出力をもつカウンタ（例えばＲＣＡ
８．製ＣＤ４Ｏｌ７で以下デケイドカウンタと呼ふ）３
１一牡記憶素子（以下ラッチと呼ぶ）３１−５で構成さ
れる。デケイドカウンタ３１−４は第７図Ｃ，ｄに示す
ごとく、基準信号Ｔの立ち下がりから発振回路３１−２
のクロックパルスの１パルス目と３パルス目においてタ
イミング信号Ｒｌ，Ｒ２を発生する。このとき、基準信
号Ｔの立ち下がりからＲ２の立ち下がりまでは全回転領
域におけるクランク角１ちより充分小さいものとする。
クロックパルスと基準パルスＴとはＡＮＤ回路３１−３
にて論理積をとり、バイナーカウンタ３１−３にて一定
角度Ｔθに入るクロックパルスをカウントして、このカ
ウント値をリセット信号Ｒ１の立ち下り時にラッチ３１
−５に記憶している。従つてこのラッチ３１−５に記憶
される数値は機関回転速度Ｎを示し低速回転になる程多
くなる。第２検出回路３２は前記吸気圧検出器１７の出
力を入力とし、抵抗３２−１，３２−２，３２一３、演
算増幅器３２−４から成り、吸気圧検出器２のアナログ
信号電圧を増幅する増幅回路、増幅された出力をアナロ
グ量より並列ディジタル信号に変換するＡ／Ｄコンバー
タ３２−５，Ａ／Ｄコンバータ３２−５の出力を記憶す
るラッチ３２−６で構成される。

ラッチ３２−６はラッチ３１一５と同様にデケイドカウ
ンタ３１−４のタイミング信号Ｒ１の立ち下がりで、Ａ
／Ｄコンバータ３２−５の出力を記憶している。従つて
、このラッチ３２−６に記憶される数値は吸気負圧Ｐを
示すものとなる。前記第１検出回路３１のラッチ３１−
５に記憶された機関回転速度Ｎに対応する数値と、第２
検出回路３２のラッチ３２−６に記憶された吸気負圧Ｐ
に対応する数値とは点火時期決定回路３３のプログラム
手段に入力される。

またラッチ３１−５に記憶された機械回転速度Ｎに対応
する数値は点火エネルギー量決定回路３４のプログラム
手段に入力される。点火時期決定回路３３はプログラム
手段をなす読み出し専用記憶素子（以下ＲＯＭと呼ぶ）
３３−１、定数゜“Ａ゛を設定する定数回路（例えばス
イッチにて２進コードを設定するもの）３３−２、定数
回路３３−２の出力“Ａ゛からＲＯＭ３３−１の出力゜
゜ｎα゛を減算する公知の減算回路３３−３、減算回路
３３−３の出力（Ａ−ｎα）をＪＡＭ入力とし角度パル
スＣＬθをクロック入力としデケイドカウンタ３１−４
の出力をリセット入力として（Ａ−ｎα）の数だけダウ
ンカウントするアツプタウンカウンタ（例えばＲＣＡ社
製ＣＤ４Ｏ２９）３３−４、及びＮＡＮＤ回路３３−５
，３３−６からなるフリップフロップ回路より構成され
る。

そして、ラッチ３１−５に記憶された機関速度Ｎに対応
した数値と、ラッチ３２−６に記憶された吸気負圧Ｐに
対応した数値がプログラム手段をなすＲＯＭ３３−１に
入力される。と、このＲＯＭ３３−１は両数値に対して
あらかじめ設定された値“ｎα゜゛を進角度として出力
する。ＲＯＭ３３−１は、第８図のごとく機関速度Ｎと
吸気負圧Ｐとで各々分割したマップに位置する値が進角
度ｎαとしてあらかじめプログラムしてあるもので、例
えば吸気負圧ＰがＯ〜６０ｗｎＨｇに．おいてて機関速
度Ｎが１２００〜１４００ｒ′Ｐｍでは８ＢＴＤＣ１同
じく１４００〜１６００ｒ′Ｐｍでは９はＢＴＤＣ１同
じく１６００〜１８００ｒｐｍでは１０ＰＢＴＤＣ・・
・・ また、吸気負圧Ｐが−１２０〜−１８０ｗｎＨｇ
においては機関速度Ｎが１２００〜１４００ｒ′Ｐｍで
は１００ＢＴＤＣ１同．−じく１４００〜１６００ｒｐ
ｍでは１１ｍＢＴＤＣ，・・・・というようにプログラ
ムされ、このプログラム値はノッキングを考慮した最適
点火時期特性に設定してある。点火エネルギー量決定回
路３４はエネルギー量・をコイル通電時間によつてコン
トロールするもので、通電時間を決定するプログラム手
段をなすＲＯＭ３４−１、暖機検出手段１８の信号によ
つて並列ディジタル信号からなる定数゜゜Ｋ１゛またば
゜０゛を出力する定数回路３４−５，Ｒ０Ｍ３４−１の
出力“゜Ｃａ゛と定数回路３４−５の出力Ｋ１またぱ“
０゛とを加算する加算回路３４−２、点火時期決定回路
３３の減算回路３３−３の出力（Ａ−ｎα）より加算回
路３４−２の出力“ｎα゛＝Ｃａ＋Ｋ１を減算する公知
の減算回路３４−３、この減算回路３４−３の出力（Ａ
−ｎα−Ｎｄ）をＪＡＭ入力とし角度パルスＣＬＯを入
力とし前記デケイドカウンタ３１−４の出力をリセツト
ノ信号としてダウンカウントするアップダウンカウンタ
３４−６より構成される。

そして、ラッチ３１−５に記憶された機関速度Ｎに対応
した数値がプログラム手段をなすＲＯＭ３４−１に入力
されると、このＲＯＭ３４−１は入力された数値に対し
てあらかじめ設定された値゜゜ｃａ゛を点火エネルギー
量として出力する。ここで点火エネルギー量の設定方法
について説明する。

前述した流速と着火限界点火エネルギー量の関係をみる
確認試験において使用した点火コイルは第１表に示すよ
うな仕様であり、エネルギーパターンが違つてくると第
３図、第４図の特性は若干異なるがいずれも同傾向の特
性を示すことが確かめられる。

いま、これらの机上ペンチ特性、機関ペンチ特性の検討
結果を踏まえて点火エネルギー量の設定を示す。内燃機
関のあるクランク角度例えば３０をＢＴ′ＤＣにおける
流速（ｍ／ｓ）は、第９図のごとく回転速度とほぼ直線
関係にあるが、実際には回転速度ごとに点火時期は異つ
ているのでこの直線関係より点火時期をふまえた流速が
認識される。例えば第１０図のようにスロットル全開時
の最適点火時期特性は実線の特性として得られ、この時
の流速は破線に示されるごときである。この流速に合う
べく点火エネルギー量を第３図、第４図に基づいて与え
るならば第１１図の実線の点火エネルギーを与えれば良
い。ここで４０００ｒ″Ｐｍ〜５０００ｒｐｍの一定部
分はこのコイルの最大点で、５０００ｒ′Ｐｍ以上の落
ち込み部分は点火後の放電時間と点火時期特性の許容範
囲より決められた部分である。１０００ｒ′Ｐｍ以下は
クランキング時に若干大きくしてある。

以上のようにして決定された点火エネルギー量を通電時
間に直すと第１２図の実線示す特性となり、プログラム
手段をなすＲＯＭ３４−１はこの値をマップにあらかじ
め設定するものである。なお、第１２図の実線特性は暖
気後の点火エネルギー量を示してあるが、低温時の補償
のために例えば゜゜Ｋ１゛＝１００ＣＡという値（第１
２図破線）を加算することにより点火エネルギー量は第
１１図の破線のごとくなり、回転速度が低速のとき大量
のエネルギーを放出し高速時ほとんど寄与しない理想的
な暖機補償が可能になる。

この暖機補償のための定数回路３４−５は第１３図に示
すように、スイッチ群３４−５−１と抵抗群３４一５−
２とによつて前記“゜Ｋ１゛の値を２進コードにて設定
するとともに、暖機検出スイッチ１８の開閉にて開閉さ
れるゲート回路群３４−５−３とで構成される。以上説
明した段階において、減算回路３３−３の出力には進角
度に対応する演算値（Ａ−ｎα）が現われ、減算回路３
４−３の出力には点火エネルギー量を規定する通電時間
に対応する値（Ａ一ｎα−Ｎｄ）が現われており、両演
算値は以下に述べるようにクランク角に対応する実際の
コイル通電角に変換される。

アップダウンカウンタ３３−４は第７図ｆで示すごとく
タイミング信号Ｒ２の立ち下がりより角度パルスＣＬＯ
を（Ａ−ｎα）だけカウントしてカウント終了時点て第
７図ｈに示す様に立ち下がるパルスを発生させ、同様に
アップダウンカウンタ３４−６は第７図ｅで示すごとく
タイミング信号Ｒ２の立ち下がりより角度パルスＣＬθ
を（Ａ−ｎα−Ｎｄ）だけカウントして、カウント終了
時点で第７７図ｇに示す様に立ち下がるパルスを発生さ
せる。そして、ＮＡＮＤ回路３３−５，３３−６から成
るフリップフロップ回路の出力信号は第７図１に示すご
とくパルスｇで立下がりパルスｈで立ち上がるパルスを
発生する。一次コイル制御回路３５は抵抗３５−１，３
５−２、トランジスタ３５−３，３５−４より構成され
、点火時期演算回路３３のフリップフロップ出力により
点火コイルの一次コイル電流を断続制御する。

フリップフロップの出力信号１が゛０゛レベルの時トラ
ンジスタ３５−３はオフし、トランジスタ３５−４がオ
ンして、点火コイル４０一１の一次側に電流を流し、信
号１の立ち上がりで電流を遮断して二次側に高電圧を発
生させ、デイストリビユータ４０−２を介して各気筒の
点火プラグ１３−Ａ，ｌ３−Ｂ，ｌ３−Ｃ，ｌ３−ｄを
点火する。ここで、ＣＬＯはクランク角１−の信号であ
るので、カウント数はそのまま角度となる。すなわち第
７図ｇおよびｈの時点はタイミング信号Ｒ２の立ち下が
りより（Ａ−ｎα−Ｎｄ）０および（Ａ−ｎα）０とな
る。また、基準信号Ｔの立ち下がりよりタイミング信号
Ｒ２の立ち下がりまでは１り以内であるので、前記設定
値Ａを（１８０−Ｔθ）とすれば進角度αは第８図に基
ずくα＝ｎα０となり、信号１（７）６６０８レベルの
角度、すなわち点火コイル４０−１の通電角度はＣＡは
第１２図に基すくＣＡ＝ＨｄＯとなる。点火装置４０は
点火コイル４０−１、デイストリビユータ４０−２、点
火プラグ１３−Ａ，ｌ３一Ｂ，ｌ３−Ｃ，ｌ３−ｄから
成り、点火コイル４０−１の一次コイル電流が通電され
た後、断たれた時に各気筒の点火プラグに点火する。ま
た、２０−ｂはキースイッチ、２０−ａはバッテリー電
源である。なお、第６図中論理素子で構成される回路へ
の電源線は省略してある。上述した実施例は本発明に基
づく一実施例を示すもので、以下に述べる実施態様にお
いても所期の目的を達成することがてきる。

適用する内燃機関の形状は気筒について限定されるもの
ではなく、副燃焼室のない機関においても同様の効果が
得られる。

角度検出器１６は第５図に示す電磁式のほか光電式検出
器を用いてもよい。

角度信号ＣＬθはデイストリビユータ１回転につき７２
Ｃ＠．の信号（クランク角度１度毎）としたが、点火時
期の精度、コスト等で検出信号数を変えることができる
。

例えばクランク角度２度毎の信号とすると、演算結果が
要求される進角度の１／２になる様にＡ，ｎα，Ｎｄを
設定する。減算回路３３−３，３４−３、アップダウン
カウンタ３３−６，３４−６での演算はタイミング信号
Ｒｌ，Ｒ２の間で行なわれるが、演算時間を短かくする
ときは基準信号Ｔの立ち下がりから一定角度θ５遅れた
時点で各ダウンカウンタ３３−６，３４−６にリセット
をかければ良く、この時、設定値ＡはＡ＝１８０−Ｔθ
８０″とすることができる。ＲＯＭ３３−１におけるプ
ログラム値の分割は細分化する程精度的に良好になるが
ＲＯＭ３３−１の容量を大きくする必要が生じてくる。
そこで、別法としてプログラム点どおしを直線で結び補
間法を用いればＲＯＭ３ｌ−１の容量を減らすことがで
きる。例えば前記例では０〜−６０ｍＨｇの範囲では１
２００ｒｐｍで８はＢＴＤＣ，１８００ｒｐｍでは１７
ＢＴＤＣとおき、θ＝ーＪλＬ曵−×Ｎ＋８゜と
１８００−１２００いう演算を行なうもので
、この演算回路を第１４図に示す。

第１４図に示す補間回路において、第１検出回路３１の
ラッチ３１−５の上位ビットｎと第２検出回路３２のラ
ッチ３２−６の出力とがＲＯＭ３３−１に入る。ＲＯＭ
３３−１より、読み出し制御回路１０７によつて現時点
の上位ビットｎの機関速度Ｎｌおよび吸気負圧Ｐｉのプ
ログラム内容θｉと現時点よソーつ側の上位ビットｎの
機関速度Ｎｉ−１および吸気圧Ｐｉのプログラム内容θ
１−ｉとが補間回路１０６にはいる。この補間回路１０
６によつてθ＝？）二罎＝）Ｘ−Ｎ＋０ｉ−１の演算が
行われる。ここで、Ｎは現時点の速度でラッチ３１−５
の上位ビットｎと下位ビットｍとを合わせたものでＮｉ
よりビット数が多い計算必要ビットの機関速度である。
この場合、入力ビット数が各々の要求で異つてくるのは
勿論である。又、機関速度Ｎの代わりに吸気負圧Ｐで補
間を行つても良い。ＲＯＭ３４−１において、第１２図
に示す通電角度ＣＡの設定は第１０図に示すスロットル
全開時の点火時期特性を基本とするものであるが、負荷
の変化に対応して点火時期特性が変化することも補償す
るには、点火時期のプログラムされたＲＯＭ３３−１の
分割点そのものの容量で第１５図に示すようにラッチ３
１−５よりの吸入負圧Ｐに対応する数値とラッチ３２−
６よりの機関速度Ｎに対応した数値とを入力して、第８
図に示した点火時期のプログラムと同様に通電角度ＣＡ
を設定すればよい。

補間法の適用はＲＯＭ３４−１に・おいても適用可能で
ある。ＲＯＭ３３−１およびＲＯＭ３４−１に設定され
たプログラムは進角度および通電角度を機関のクランク
角度にて表わしているが、時間にて表わすことも可能で
ある。

この場合通電遮断時期は点火角度を回転速度で除算して
時間に変換する必要があるが、通電開始時期は設定され
た時間を一定周波数のクロックパルスで除算すればよい
。特開昭５１−６７８４鏝公報で示されるごとき、メカ
ニカル的に点火時期を制御しかつ電気制御によつて通電
時間を制御する装置において、本発明を適用する例を第
１６図に示す。

第１６図において、進角特性はデイストリビユータ点火
断続器１）００で決定し、その特性は回転速度に対する
通電時間を進角値より差し引いた値をガバナ特性として
断続信号を作成し、この断続信号より機関速度を演算し
これに見合う通電時間を決定する。決定した通電時間に
より単安定回路をトリガし、単安・定回路のパルス出力
によつて点火コイルの通電、遮断を制御するものである
。上記単安定回路は充放電コンデンサ式になるもので、
パルス時間幅を決定する時定数素子の値例えば抵抗値を
通電時間決定回路によつて変化させるものである。進角
値の主演算パラメータとして機関速度Ｎと吸気負圧Ｐと
を用いるほか、機関速度Ｎと吸入空気偏Ｑａｌあるいは
機関速度Ｎとスロットル開度Ｏなどの組合せを用いても
よく、さらに補正パラメータとして冷却水温度、ＥＧＲ
量とを組合せてもよいことはもちろんである。

以上述べたように本発明においては、点火栓に供給する
点火エネルギー量を点火栓のガス流動の大きさによつて
制御しているから、機関速度の低速から高速まで機関の
要求に対して最適な点火エネルギーを供給することがで
き、従つて高速時の吹き消え、失火といつた点火性能低
下がなく機関の出力低下がなくなり、かつ低速時にも点
火コイルに一定の余裕を持たせた熱設計が可能になり発
熱の問題が解消されるという優れた効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明装置の一実施例を示す全体構成図、第２
図は第１図に示す副燃焼室付機関の点火栓におけるガス
流動の特性図、第３図および第４図は第１図に示す機関
におけるガス流動に対する空気過剰率と着火限界点火エ
ネルギー量との関係を示す特性図、第５図は第１図中角
度検出器１６の詳細構成図、第６図は第１図中点火制御
演算装置３０と点火装置４０の詳細電気結線図、第７図
は点火制御演算装置の作動説明に供するタイムチアート
図、第８図は第６図中ＲＯＭ３３−１のプログラム内容
図、第９図は第１図に示す機関のガス流動と機関速度と
の関係特性図、第１０図は点火時期特性とガス流動との
関係をを示す特性図、第１１図は供給すべき点火エネル
ギー量を機関速度との関係て示す特性図、第１２図は供
給すべき点火エネルギー量を通電角度にて示す特性図、
第１３図は第６図中定数回路３４−５の詳細電気結線図
、第１４図は第６図中ＲＯＭ３３−１の周辺部の他の実
施例を示す電気結線図、第１５図は第６図中ＲＯＭ３４
−１の周辺部の他の実施例を示す電気結線図、第１６図
は本発明装置の他の実施例を示す全体構成図である。 ７・・・主燃焼室、１０・・・通路、１１・・・副燃焼
室、１３・・・点火栓、１６・・・角度検出器、１７・
・・吸気圧検出器、１８・・・暖機検出手段、３０・・
・点火制御演算装置、３３・・・点火時期決定回路、３
４・・・点火工ネルギー制御手段をなす点火エネルギー
量決定回路、４０・・・点火装置、４０−１・・・点火
コイル。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 内燃機関の機関速度及び負荷を含む運転状態に応じ
   て機関の点火時間を決定する点火時期決定手段と、この
   点火時期に点火信号を点火栓に供給する点火時期制御手
   段と、少なくとも前記点火時期における点火栓近傍のガ
   ス流動の大きさおよび点火エネルギー量のあらかじめ定
   めた特性に基づいて、点火栓に供給する点火エネルギー
   量を決定する点火エネルギー量決定手段と、この決定さ
   れた点火エネルギー量に応じて点火栓に発生する点火エ
   ネルギーを制御する点火エネルギー量制御手段とを備え
   たこと特徴とする内燃機関用点火装置。 ２ 前記点火エネルギー量決定手段は、前記ガス流動の
   大きさが約５ｍ／秒より小さくなるほど、もしくは約５
   ｍ／秒より大きくなるほど、点火エネルギー量を増大さ
   せるようにしたことを特徴とする特許請求の範囲第１項
   記載の内燃機関用点火装置。 ３ 前記点火エネルギー量制御手段は点火栓に結合され
   た点火コイルの一次側コイルへの通電時間を変化させて
   点火エネルギー量を制御するようにしたことを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項または第２項記載の内燃機関用
   点火装置。 ４ 前記点火エネルギー量決定手段は前記ガス流動の大
   きさを機関速度におきかえて点火エネルギー量の決定に
   用いることを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第３
   項のいずれかに記載の内燃機関用点火装置。 ５ 前記点火エネルギー量決定手段は前記ガス流動の存
   きさと機関の暖機検出手段よりの信号とによつて点火エ
   ネルギー量を調整することを特徴とする特許請求の範囲
   第１項乃至第４項のいずれかに記載の内燃機関用点火装
   置。