JPS6047039B2 - Ｔｉｇ溶接用溶加棒 - Google Patents
Ｔｉｇ溶接用溶加棒Info
- Publication number
- JPS6047039B2 JPS6047039B2 JP1606479A JP1606479A JPS6047039B2 JP S6047039 B2 JPS6047039 B2 JP S6047039B2 JP 1606479 A JP1606479 A JP 1606479A JP 1606479 A JP1606479 A JP 1606479A JP S6047039 B2 JPS6047039 B2 JP S6047039B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- filler rod
- slag
- core wire
- flux
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＴＩＧ溶接の際使用される溶加棒に係り、特に
ステンレス鋼のＴＩＧ溶接に使用されて好適な溶加棒に
関するものである。
ステンレス鋼のＴＩＧ溶接に使用されて好適な溶加棒に
関するものである。
ステンレス鋼の溶接には通常被覆アーク溶接、ＭＩＧ溶
接、ＴＩＧ溶接および潜弧溶接法といずれも適用可能で
あるが、ステンレス鋼の片面溶接については裏ヒートが
安定して形成されるＴＩＧ溶接法が初層溶接にもつとも
広く普及されている。
接、ＴＩＧ溶接および潜弧溶接法といずれも適用可能で
あるが、ステンレス鋼の片面溶接については裏ヒートが
安定して形成されるＴＩＧ溶接法が初層溶接にもつとも
広く普及されている。
ＴＩＧ溶接による初層の裏ヒート形成には表側のみなら
す裏ヒート側にもアルゴンガスを流し、いわゆるバック
シールドをして表ヒートと同様に大気からの酸化を防ぐ
ようにする必要がある。ステンレス鋼を片側からしか溶
接できない例としては、小径パイプのように内面からの
溶接が出来ない場合や１バスの溶接で終了するような薄
板の溶接の場合などがある。ところがステンレス鋼は薄
板として使用に供せられる場合が多く、また小径パイプ
として使用される場合も多く、これらの接合に当つて今
後ますますステンレス鋼の片面溶接が必要とされるもの
と考えられる。ＴＩＧ溶接による片面溶接は上述したよ
うに裏ヒート側も大気からの保護が必要でアルゴンガス
によるバックシールド方式によつてなされてる。
す裏ヒート側にもアルゴンガスを流し、いわゆるバック
シールドをして表ヒートと同様に大気からの酸化を防ぐ
ようにする必要がある。ステンレス鋼を片側からしか溶
接できない例としては、小径パイプのように内面からの
溶接が出来ない場合や１バスの溶接で終了するような薄
板の溶接の場合などがある。ところがステンレス鋼は薄
板として使用に供せられる場合が多く、また小径パイプ
として使用される場合も多く、これらの接合に当つて今
後ますますステンレス鋼の片面溶接が必要とされるもの
と考えられる。ＴＩＧ溶接による片面溶接は上述したよ
うに裏ヒート側も大気からの保護が必要でアルゴンガス
によるバックシールド方式によつてなされてる。
また、パイプの溶接ではパイプの中をアルゴンガスで満
たしておく例が多く、アルゴンガスがばく大な量を必要
とし不経済な溶接と言わざるを得ない。バックシールド
ガスとしてアルゴンガスより安価な窒素ガスを用いるこ
とも検討されているが、シールド性が充分でなく、かつ
ブローホールの発生原因ともなつて問題が生ずる。
たしておく例が多く、アルゴンガスがばく大な量を必要
とし不経済な溶接と言わざるを得ない。バックシールド
ガスとしてアルゴンガスより安価な窒素ガスを用いるこ
とも検討されているが、シールド性が充分でなく、かつ
ブローホールの発生原因ともなつて問題が生ずる。
薄板の溶接では特別な装置等が開発、提案されているが
対象とする被溶接材の溶接線は必ずしも単純な溶接線の
みてなく、複雑な溶接線もあり、どのような溶接線でも
追随し得るような互換性の・ある装置の開発は容易でな
く、かつ裏側が非常にせまくシールド用の装置を装入す
ることが出来ない場合も生ずる。
対象とする被溶接材の溶接線は必ずしも単純な溶接線の
みてなく、複雑な溶接線もあり、どのような溶接線でも
追随し得るような互換性の・ある装置の開発は容易でな
く、かつ裏側が非常にせまくシールド用の装置を装入す
ることが出来ない場合も生ずる。
本発明者らはこのような問題点について種々検討した結
果、おもにスラグ形成剤から成るフラツフクスをステン
レス鋼心線へ溶加棒重量比で５〜２５％被覆した新規な
溶加棒を開発した。
果、おもにスラグ形成剤から成るフラツフクスをステン
レス鋼心線へ溶加棒重量比で５〜２５％被覆した新規な
溶加棒を開発した。
この溶加棒はＴＩＧ溶接に際し、アークの熱で溶融し、
溶接金属が裏ヒートを形成すると共に、その際生ずるス
ラグが裏ヒートを被包し大気による５酸化を防止し、バ
ックシールドガスを用いなくても健全な裏ヒートが得ら
れるという全く新たなＴｌＧ溶接用溶加棒である。
溶接金属が裏ヒートを形成すると共に、その際生ずるス
ラグが裏ヒートを被包し大気による５酸化を防止し、バ
ックシールドガスを用いなくても健全な裏ヒートが得ら
れるという全く新たなＴｌＧ溶接用溶加棒である。
従来のＴＩＧ溶接法における溶加棒は、フラックスを被
覆しない裸棒のみあり、本発明のように心線に被覆を施
したものを使用した例はない。
覆しない裸棒のみあり、本発明のように心線に被覆を施
したものを使用した例はない。
即ち、本発明は、ＴｉＯ２を３０〜８５％含むフラック
スをステンレス鋼心線へ溶加棒重量比５〜２５％被覆し
たことを特徴とするＴＩＧ溶接用溶加棒である。以下に
本発明を詳細に説明する。
スをステンレス鋼心線へ溶加棒重量比５〜２５％被覆し
たことを特徴とするＴＩＧ溶接用溶加棒である。以下に
本発明を詳細に説明する。
本発明ＴＩＧ溶接用溶加棒の構成について述べると、溶
接部においてステンレス鋼として耐食性、低温および常
温での機械的性質を確保するために必要な合金元素はお
もに心線に添加し、片面溶接における裏ビードの健全性
を確保するためのスラグ形成剤は心線より添加される合
金元素の不足分を補う合金成分と共に被覆塗装するフラ
ックスに配合添加する。
接部においてステンレス鋼として耐食性、低温および常
温での機械的性質を確保するために必要な合金元素はお
もに心線に添加し、片面溶接における裏ビードの健全性
を確保するためのスラグ形成剤は心線より添加される合
金元素の不足分を補う合金成分と共に被覆塗装するフラ
ックスに配合添加する。
次にステンレス鋼心線について述べると、ＪＩＳＺ３３
２ｌに規定されているＣｒ系およびＣｒ−Ｎｉ系ステン
レス鋼成分のものであつて心線成分としてはＣｒｌＯ〜
２８％、Ｎｉ２２．５％以下、ＭＯ４％以下、Ｍｎ２．
５％以下、ＳｉＯ．６％以下、ＣＵ２．５％以下、Ｎｂ
ｌ％以下、Ｔｌｌ％以下、の範囲で１種以上含有せしめ
たものてある。
２ｌに規定されているＣｒ系およびＣｒ−Ｎｉ系ステン
レス鋼成分のものであつて心線成分としてはＣｒｌＯ〜
２８％、Ｎｉ２２．５％以下、ＭＯ４％以下、Ｍｎ２．
５％以下、ＳｉＯ．６％以下、ＣＵ２．５％以下、Ｎｂ
ｌ％以下、Ｔｌｌ％以下、の範囲で１種以上含有せしめ
たものてある。
裏ビードを保護するスラグを形成させるために必要なフ
ラックスについて述べると、スラグが一様に裏ビード表
面を覆うことが必須条件であり、この目的を満足するに
は、フラックス全重量に対し、ＴｌＯ。
ラックスについて述べると、スラグが一様に裏ビード表
面を覆うことが必須条件であり、この目的を満足するに
は、フラックス全重量に対し、ＴｌＯ。
を３０〜８５％含む場合てある。なお、本発明で言うＴ
ｉＯ２とは、ルチール、チ．タン白、チタン酸カリ中の
ＴｉＯ２をさすものであり、いずれを使用してもその効
果は同じである。以下、本発明における構成要件の限定
理由について述べる。フラックス中のＴｉＯ２が３０％
に満たない楊合ｊは、スラグが一様に裏ビードを覆わず
、ヒートが処々露出しているところがみられ、露出した
部分が大気により酸化され、Ｘ線性能試験において第１
種および第２種の欠陥がみられ、そ分類等級は３級で、
実用上問題がある。
ｉＯ２とは、ルチール、チ．タン白、チタン酸カリ中の
ＴｉＯ２をさすものであり、いずれを使用してもその効
果は同じである。以下、本発明における構成要件の限定
理由について述べる。フラックス中のＴｉＯ２が３０％
に満たない楊合ｊは、スラグが一様に裏ビードを覆わず
、ヒートが処々露出しているところがみられ、露出した
部分が大気により酸化され、Ｘ線性能試験において第１
種および第２種の欠陥がみられ、そ分類等級は３級で、
実用上問題がある。
４したがつて、フラックス中のＴｉ
Ｏ２は３０％以上必要である。また、ＴｉＯ２の含有量
には適正範囲があり、３０％以上８５％までは裏ビード
のスラグ被包性が良好であるが、８５％を超えると、ス
ラグが一様に裏ビードを覆わず、ヒートが処々露出した
部分がみられ、露出した部分が大気により酸化されＸ線
性能試験において第１種および第２種の欠陥がみられ、
その分類等級はいずれも３級であり、実用上問題がある
。したがつて、ＴｉＯ２の含有量は３０％以上で、かつ
８５％以下でなければならない。なお、フラックス組成
として上述したＴｉＯ２の他に金属弗化物、金属炭酸塩
、硅砂、アルミナ、カリ長石、硅灰石、酸化ジルコニウ
ム、フ酸化マグネシウム、Ｆｅ−Ｎ．．Ｆｅ−Ｔｉ．．
Ｆｅ−ＳｉｌＦｅ−Ｍｎ．．ＡＩ−Ｍｇ．．Ｆｅ−Ｃｒ
．．Ｃｒ．．ＮｉＮＭｎなどを適宜含有してもスラグの
被包性をそこなうものではない。次にスラグの被包性に
及ぼす要因として、フラックス組成と共にスラグ生成量
があり、これは心線へのフラックス被覆率によつて支配
される。
Ｏ２は３０％以上必要である。また、ＴｉＯ２の含有量
には適正範囲があり、３０％以上８５％までは裏ビード
のスラグ被包性が良好であるが、８５％を超えると、ス
ラグが一様に裏ビードを覆わず、ヒートが処々露出した
部分がみられ、露出した部分が大気により酸化されＸ線
性能試験において第１種および第２種の欠陥がみられ、
その分類等級はいずれも３級であり、実用上問題がある
。したがつて、ＴｉＯ２の含有量は３０％以上で、かつ
８５％以下でなければならない。なお、フラックス組成
として上述したＴｉＯ２の他に金属弗化物、金属炭酸塩
、硅砂、アルミナ、カリ長石、硅灰石、酸化ジルコニウ
ム、フ酸化マグネシウム、Ｆｅ−Ｎ．．Ｆｅ−Ｔｉ．．
Ｆｅ−ＳｉｌＦｅ−Ｍｎ．．ＡＩ−Ｍｇ．．Ｆｅ−Ｃｒ
．．Ｃｒ．．ＮｉＮＭｎなどを適宜含有してもスラグの
被包性をそこなうものではない。次にスラグの被包性に
及ぼす要因として、フラックス組成と共にスラグ生成量
があり、これは心線へのフラックス被覆率によつて支配
される。
溶加棒へのフラックスの被覆率が５％未満の場合、生成
するスラグ量が少なすぎて裏ビード全体を覆わないで、
処々溶接金属が露出するところがみられ、露出した部分
が酸化される。また被覆率が２５％を超えると生成する
スラグ量が多すぎて溶融プール内にあふれアークの集中
性を悪くすると共にタングステン電極先端に付着してタ
ングステン電極を損傷することが多くなり正常な溶接の
持続がむづかしくなる。したがつて溶加棒へのフラック
ス被覆率は５〜２５％でなければならない。ここで本発
明のＴＩＧ溶接用溶加棒の製造方法の一例について言及
するとステンレ又鋼心線とフラックスを準備し、フラッ
クスと水ガラス（硅酸カリ水溶液、硅酸カリ水溶液＋硅
酸ソーダ水溶液）などの適当なバインダーで混和して心
線に被覆塗装し、１５０〜４５０℃で１時間乾燥、焼成
する。以下に本発明の効果を実施例により、さらに具体
的に述べる。実施例 第１表に心線の化学成分を示す。
するスラグ量が少なすぎて裏ビード全体を覆わないで、
処々溶接金属が露出するところがみられ、露出した部分
が酸化される。また被覆率が２５％を超えると生成する
スラグ量が多すぎて溶融プール内にあふれアークの集中
性を悪くすると共にタングステン電極先端に付着してタ
ングステン電極を損傷することが多くなり正常な溶接の
持続がむづかしくなる。したがつて溶加棒へのフラック
ス被覆率は５〜２５％でなければならない。ここで本発
明のＴＩＧ溶接用溶加棒の製造方法の一例について言及
するとステンレ又鋼心線とフラックスを準備し、フラッ
クスと水ガラス（硅酸カリ水溶液、硅酸カリ水溶液＋硅
酸ソーダ水溶液）などの適当なバインダーで混和して心
線に被覆塗装し、１５０〜４５０℃で１時間乾燥、焼成
する。以下に本発明の効果を実施例により、さらに具体
的に述べる。実施例 第１表に心線の化学成分を示す。
心線の寸法は直径１．６ｍ１２．―、２．４醒、２．６
醜、３．２薗で長さはいずれも１０００７０７７！であ
り、４成分ともそれぞれ同一鋼塊より加工して上記の寸
法とした。第２表に母材の化学成分を示す。母材の寸法
は板厚１０Ｔｍｍ、巾１５−、長さ２０−とした。第３
表には第１表の心線と心線に被覆塗装するフラックスと
の組合せによるＴＩＧ溶接用溶加棒の組成を示す。
醜、３．２薗で長さはいずれも１０００７０７７！であ
り、４成分ともそれぞれ同一鋼塊より加工して上記の寸
法とした。第２表に母材の化学成分を示す。母材の寸法
は板厚１０Ｔｍｍ、巾１５−、長さ２０−とした。第３
表には第１表の心線と心線に被覆塗装するフラックスと
の組合せによるＴＩＧ溶接用溶加棒の組成を示す。
それぞれの溶加棒記号は直径１．６？、２．０ｍｍ１２
．４薗、２．６鵡、３．２種があり、それらは同一フラ
ックス組成であり、また心線とフラックスの重量比も同
一である。第４表には第３表に示す溶加棒と母材の組合
せにて第１図に示す要領によりＴＩＧ溶接を実施し、裏
ビードのスラグ被包状況、裏ビードの酸化状況の観察結
果、ならびにＸ線性能試験結果を示す。なお、第１図ａ
は斜視図、ｂは正面図であり図面中、１はＴＩＧトーチ
ノズル、２はタングステン電極、３はＴＩＧ溶接用溶加
棒、４はアーク、５は母材、６は溶接金属、Ｗは溶接方
向を夫々示すものである。
．４薗、２．６鵡、３．２種があり、それらは同一フラ
ックス組成であり、また心線とフラックスの重量比も同
一である。第４表には第３表に示す溶加棒と母材の組合
せにて第１図に示す要領によりＴＩＧ溶接を実施し、裏
ビードのスラグ被包状況、裏ビードの酸化状況の観察結
果、ならびにＸ線性能試験結果を示す。なお、第１図ａ
は斜視図、ｂは正面図であり図面中、１はＴＩＧトーチ
ノズル、２はタングステン電極、３はＴＩＧ溶接用溶加
棒、４はアーク、５は母材、６は溶接金属、Ｗは溶接方
向を夫々示すものである。
試験に用いた母材の開先形状は第２図に示す如くで、開
先角度０＝８００、ルートフェースｆ＝２順、ルートギ
ャップｇ＝２．５ｗｒＩｎである。
先角度０＝８００、ルートフェースｆ＝２順、ルートギ
ャップｇ＝２．５ｗｒＩｎである。
溶接条件は電源として直流垂下特性ＴＩＧ溶接用電源を
用い電源特性は直流正極性で電極はトリウム入りタング
ステン電極３．２Ｔｒ＄Ｌφを用い、シールドガスはＮ
１流量１５ｅ／Ｍｊｎとした。この時の溶接電流は１５
０〜２００Ａｎ１ｐ、溶接電圧１１〜１５ｖ０１ｔ、溶
接姿勢一は下向、溶接トーチの運行おび溶加材の挿入操
作は手動で行なつた。Ｘ線性能は、ＪＩｓｚ３ｌＯ６ｒ
ステンレス鋼溶接部の放射線透過試験方法および透過写
真の等級分類方法ョにより第１種欠陥（ブローホールお
よびこれに類する丸みを帯びた欠陥）と第２種欠陥（細
長いスラグ巻込みおよびこれに類する欠陥）について欠
陥の等級分類を行なつた。
用い電源特性は直流正極性で電極はトリウム入りタング
ステン電極３．２Ｔｒ＄Ｌφを用い、シールドガスはＮ
１流量１５ｅ／Ｍｊｎとした。この時の溶接電流は１５
０〜２００Ａｎ１ｐ、溶接電圧１１〜１５ｖ０１ｔ、溶
接姿勢一は下向、溶接トーチの運行おび溶加材の挿入操
作は手動で行なつた。Ｘ線性能は、ＪＩｓｚ３ｌＯ６ｒ
ステンレス鋼溶接部の放射線透過試験方法および透過写
真の等級分類方法ョにより第１種欠陥（ブローホールお
よびこれに類する丸みを帯びた欠陥）と第２種欠陥（細
長いスラグ巻込みおよびこれに類する欠陥）について欠
陥の等級分類を行なつた。
裏ビードのスラグ被包状況、および裏ビードの酸化状況
の観察は目視にて行なつた。
の観察は目視にて行なつた。
溶加棒記号ＮＯ．ｌ〜７は、フラックス被覆率がいずれ
も２０％である。ＮＯ．ｌはルチール、チタン酸カリで
ＴｉＯ２として７４％添加したフラックスを心線Ａへ被
覆塗装した溶加棒と母材ａとの組合せであり、ＮＯ．２
はルチール、チタン酸カリてＴｊＯ２として５５％添加
したフラックスを心線Ａへ被覆塗装した溶加棒と母材ａ
との組合せであり、ＮＯ．３はチタン白、チタン酸カリ
でＴｉＯ２として３２％添加したフラックスを心線Ａへ
被覆塗装した溶加棒と母材ａとの組合せであるが、いず
れも裏ビードのスラグの被包性が良好であり、裏ビード
の酸化もなく、Ｘ線性能試験において第１種および第２
種の欠陥等級てすべて１級であつた。ＮＯ．４はチタン
白、チタン酸カリでＴＩＯ２として２５％添加したフラ
ックスを心線Ａに被覆塗装した溶加棒と母材ａとの組合
せであるが、裏ビードのスラグ被包が一様でなく、処々
露出しているところがみられ、露出した部分が大気によ
り酸化され、Ｘ線性能試験において第１種および第２種
の欠陥がみられ、その分類等級はいずれも３級であり実
用上問題があつた。
も２０％である。ＮＯ．ｌはルチール、チタン酸カリで
ＴｉＯ２として７４％添加したフラックスを心線Ａへ被
覆塗装した溶加棒と母材ａとの組合せであり、ＮＯ．２
はルチール、チタン酸カリてＴｊＯ２として５５％添加
したフラックスを心線Ａへ被覆塗装した溶加棒と母材ａ
との組合せであり、ＮＯ．３はチタン白、チタン酸カリ
でＴｉＯ２として３２％添加したフラックスを心線Ａへ
被覆塗装した溶加棒と母材ａとの組合せであるが、いず
れも裏ビードのスラグの被包性が良好であり、裏ビード
の酸化もなく、Ｘ線性能試験において第１種および第２
種の欠陥等級てすべて１級であつた。ＮＯ．４はチタン
白、チタン酸カリでＴＩＯ２として２５％添加したフラ
ックスを心線Ａに被覆塗装した溶加棒と母材ａとの組合
せであるが、裏ビードのスラグ被包が一様でなく、処々
露出しているところがみられ、露出した部分が大気によ
り酸化され、Ｘ線性能試験において第１種および第２種
の欠陥がみられ、その分類等級はいずれも３級であり実
用上問題があつた。
ＮＯ．５はルチール、チタン酸カリでＴｉＯ２として５
５％添加したフラックスを心線Ｂに被覆塗装した溶加棒
と母材ｂとの組合せであり、ＮＯ．６はルチール、チタ
ン酸カリでＴｉＯ２として５５％添加したフラックスを
心線Ｃに被覆塗装した溶加棒と母材ｃとの組合せであり
、ＮＯ．７はルチール、チタン酸カリでＴｉＯ２として
５５％添加したフラックスを心線Ｄに被覆塗装した溶加
棒と母材ｄとの組合せであるがＮＯ．５，ＮＯ．６，Ｎ
Ｏ．７とも裏ビードのスラグの被包性が良好であり、Ｘ
線性能試験で第１種および第２種の欠陥等級がすべて１
級であつた。
５％添加したフラックスを心線Ｂに被覆塗装した溶加棒
と母材ｂとの組合せであり、ＮＯ．６はルチール、チタ
ン酸カリでＴｉＯ２として５５％添加したフラックスを
心線Ｃに被覆塗装した溶加棒と母材ｃとの組合せであり
、ＮＯ．７はルチール、チタン酸カリでＴｉＯ２として
５５％添加したフラックスを心線Ｄに被覆塗装した溶加
棒と母材ｄとの組合せであるがＮＯ．５，ＮＯ．６，Ｎ
Ｏ．７とも裏ビードのスラグの被包性が良好であり、Ｘ
線性能試験で第１種および第２種の欠陥等級がすべて１
級であつた。
ＮＯ．８〜１７は、ルチール、チタン酸カリでＴｊＯ２
として５５％添加したフラックスを心線Ａに被覆率を変
えて被覆塗装した溶加棒と母材ａとの組合せてある。
として５５％添加したフラックスを心線Ａに被覆率を変
えて被覆塗装した溶加棒と母材ａとの組合せてある。
ＮＯ．８，ＮＯ．９は被覆率が３％および４％のもので
あるが、スラグ量が少なく、裏ビードのスラグ被包が一
様でなく、処々露出しているところがみられ、露出した
部分が大気により酸化され、Ｘ線性能試験において第４
種の欠陥がみられ、その分類等級は３級てあり、実用上
問題があつた。
あるが、スラグ量が少なく、裏ビードのスラグ被包が一
様でなく、処々露出しているところがみられ、露出した
部分が大気により酸化され、Ｘ線性能試験において第４
種の欠陥がみられ、その分類等級は３級てあり、実用上
問題があつた。
ＮＯｌＯ〜１６は、被覆率が５％，６％，７％，１０１
％，２０％，２３％そして２５％のものであるが、いず
れも裏ビードのスラグ被包性、Ｘ線性能とも良好であつ
た。
％，２０％，２３％そして２５％のものであるが、いず
れも裏ビードのスラグ被包性、Ｘ線性能とも良好であつ
た。
ＮＯ．ｌ７は被覆率２７％であり、裏ビードのスラグ被
包性は良好であつたが、スラグ量が多すぎてスラ・グが
電極に接触して、電極先端を損傷し、溶接作業がやりに
くく、Ｘ線性能試験において第２種欠陥がみられ、その
分類等級は３級てあり、実用上問題があつた。
包性は良好であつたが、スラグ量が多すぎてスラ・グが
電極に接触して、電極先端を損傷し、溶接作業がやりに
くく、Ｘ線性能試験において第２種欠陥がみられ、その
分類等級は３級てあり、実用上問題があつた。
ＮＯ．ｌ８はルチール、チタン白、チタン酸カリでフＴ
ｉＯ２として８８％添加したフラックスを心線Ａに被覆
率２０％にて被覆塗装した溶加棒と母材ａとの組合せで
あるが、裏ビードのスラグ被包が一様でなく、Ｘ線性能
試験において、第１種および第２種の欠陥がみられ、そ
の分類等級はいずれも３級であり、実用上問題があつた
。
ｉＯ２として８８％添加したフラックスを心線Ａに被覆
率２０％にて被覆塗装した溶加棒と母材ａとの組合せで
あるが、裏ビードのスラグ被包が一様でなく、Ｘ線性能
試験において、第１種および第２種の欠陥がみられ、そ
の分類等級はいずれも３級であり、実用上問題があつた
。
以上説明したように本発明ＴＩＧ溶接用溶加棒はステン
レス鋼の特性をそこなうことなく、バックシールドガス
を使用しなくてもステンレス鋼のＴＩＧ片面溶接が容易
にできるものである。
レス鋼の特性をそこなうことなく、バックシールドガス
を使用しなくてもステンレス鋼のＴＩＧ片面溶接が容易
にできるものである。
第１表 ステンレス鋼心線の化学成分
第１図は実施例における溶接要領を示す図で、ａは斜視
図、ｂは正面図、第２図は実施例に用いた開先形状を示
す図である。 １・・・・・・ＴＩＧトーチノズル、２・・・・・・電
極、３・・・・ＴＩＧ溶接用溶加棒、４・・・・・・ア
ーク、５・・・・・・母材、６・・・・・・溶接金属、
Ｗ・・・・・・溶接方向。
図、ｂは正面図、第２図は実施例に用いた開先形状を示
す図である。 １・・・・・・ＴＩＧトーチノズル、２・・・・・・電
極、３・・・・ＴＩＧ溶接用溶加棒、４・・・・・・ア
ーク、５・・・・・・母材、６・・・・・・溶接金属、
Ｗ・・・・・・溶接方向。
Claims (1)
- １ ＴｉＯ＿２を３０〜８５％含むフラックスをステン
レス鋼心線へ溶加棒重量比で５〜２５％被覆したことを
特徴とするＴＩＧ溶接用溶加棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1606479A JPS6047039B2 (ja) | 1979-02-16 | 1979-02-16 | Ｔｉｇ溶接用溶加棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1606479A JPS6047039B2 (ja) | 1979-02-16 | 1979-02-16 | Ｔｉｇ溶接用溶加棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55109594A JPS55109594A (en) | 1980-08-23 |
| JPS6047039B2 true JPS6047039B2 (ja) | 1985-10-19 |
Family
ID=11906137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1606479A Expired JPS6047039B2 (ja) | 1979-02-16 | 1979-02-16 | Ｔｉｇ溶接用溶加棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6047039B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59144593A (ja) * | 1983-02-07 | 1984-08-18 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | テイグ溶接用材料 |
| JP5410382B2 (ja) * | 2010-07-30 | 2014-02-05 | 新興プランテック株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼の溶接施工方法 |
-
1979
- 1979-02-16 JP JP1606479A patent/JPS6047039B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55109594A (en) | 1980-08-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2793897B2 (ja) | 金属コア電極 | |
| BRPI0505405B1 (pt) | eletrodo com núcleo de baixa absorção de umidade, método para formar um filete de solda de baixo teor de hidrogênio difusível e componente de estabilização de arco. | |
| JP2009039761A (ja) | 低温用鋼のサブマージアーク溶接用フラックスおよびその溶接方法 | |
| CA1055736A (en) | Welding of age hardenable stainless steel | |
| KR102272173B1 (ko) | 플럭스 내포 와이어의 제조 방법, 플럭스 내포 와이어 및 용접 이음의 제조 방법 | |
| JPS6047039B2 (ja) | Ｔｉｇ溶接用溶加棒 | |
| JP2006095550A (ja) | すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2592637B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2009148774A (ja) | ガスシールドアーク溶接用ルチール系フラックス入りワイヤ | |
| JP3589917B2 (ja) | 二相ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2675894B2 (ja) | 高強度オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPS6249160B2 (ja) | ||
| JPS6216747B2 (ja) | ||
| JPS6324799B2 (ja) | ||
| JPS6390393A (ja) | バックシ−ルドガス省略ｔｉｇ片面溶接方法 | |
| JPS61176497A (ja) | Ｔｉｇ溶接用溶加材 | |
| JPS586791A (ja) | オ−ステナイトステンレス鋼用ガスシ−ルド溶接材料 | |
| JPH0335034B2 (ja) | ||
| JP2711067B2 (ja) | 異材すみ肉継手溶接用フラックス入りワイヤ及びその施工方法 | |
| JPS61286090A (ja) | ア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| JPH04319093A (ja) | ニッケル合金系ハステロイｃ−２７６溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPS6114916B2 (ja) | ||
| JP3476116B2 (ja) | ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒 | |
| JP2003311416A (ja) | 炭酸ガスアーク溶接による片面溶接方法 | |
| JPH0362518B2 (ja) |