JP2711067B2 - 異材すみ肉継手溶接用フラックス入りワイヤ及びその施工方法 - Google Patents
異材すみ肉継手溶接用フラックス入りワイヤ及びその施工方法Info
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- JP2711067B2 JP2711067B2 JP5326252A JP32625293A JP2711067B2 JP 2711067 B2 JP2711067 B2 JP 2711067B2 JP 5326252 A JP5326252 A JP 5326252A JP 32625293 A JP32625293 A JP 32625293A JP 2711067 B2 JP2711067 B2 JP 2711067B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ステンレス鋼と炭素鋼
の異材すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ及び施工方法
に関するものである。
の異材すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ及び施工方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び解決しようとする課題】造船のよう
に、長尺な溶接箇所が生じる溶接構造物においては、従
来、被覆アーク溶接、サブマージアーク溶接、及びスラ
グタイプのフラックス入りワイヤを使うガスシールドア
ーク溶接が使用されてきた。更に近年では、能率の向上
を目的として、サブマージアーク溶接や、スラグタイプ
のフラックス入りワイヤを用いたガスシールドアーク溶
接の適用が主流となってきている。
に、長尺な溶接箇所が生じる溶接構造物においては、従
来、被覆アーク溶接、サブマージアーク溶接、及びスラ
グタイプのフラックス入りワイヤを使うガスシールドア
ーク溶接が使用されてきた。更に近年では、能率の向上
を目的として、サブマージアーク溶接や、スラグタイプ
のフラックス入りワイヤを用いたガスシールドアーク溶
接の適用が主流となってきている。
【０００３】その中でＳＵＳ３０４Ｌ、３１６Ｌのよう
なステンレス鋼と炭素鋼の異材溶接用材料としては、母
材の希釈による溶接金属の組成変化及び高温割れ防止を
考慮して、例えば、被覆アーク溶接或いはフラックス入
りワイヤを使うガスシールドアーク溶接では、３０９
系、３０９Ｍo系或いは３０９ＭoＬ系が使用され、サブ
マージアーク溶接では３１２系の溶接材料が使用されて
いる。
なステンレス鋼と炭素鋼の異材溶接用材料としては、母
材の希釈による溶接金属の組成変化及び高温割れ防止を
考慮して、例えば、被覆アーク溶接或いはフラックス入
りワイヤを使うガスシールドアーク溶接では、３０９
系、３０９Ｍo系或いは３０９ＭoＬ系が使用され、サブ
マージアーク溶接では３１２系の溶接材料が使用されて
いる。
【０００４】しかしながら、殊に上述のような異材料の
すみ肉溶接の場合、サブマージアーク溶接では、入熱が
高く、かつ母材部に対する溶込みが大きいことから、ル
ート部の溶込み不良は生じにくいものの、高温割れや低
温割れが発生し易い問題があった。
すみ肉溶接の場合、サブマージアーク溶接では、入熱が
高く、かつ母材部に対する溶込みが大きいことから、ル
ート部の溶込み不良は生じにくいものの、高温割れや低
温割れが発生し易い問題があった。
【０００５】一方、スラグタイプのフラックス入りワイ
ヤを使うガスシールドアーク溶接では、溶込みが浅く、
継手ルート部に溶込み不良が生じ易いなどの問題があっ
た。
ヤを使うガスシールドアーク溶接では、溶込みが浅く、
継手ルート部に溶込み不良が生じ易いなどの問題があっ
た。
【０００６】このような事情から、高能率で、かつ高
温、低温割れの発生が少なく、健全なルート部の溶込み
が得られる異材すみ肉溶接用の溶接材料及び溶接方法の
開発が望まれているのが実情である。
温、低温割れの発生が少なく、健全なルート部の溶込み
が得られる異材すみ肉溶接用の溶接材料及び溶接方法の
開発が望まれているのが実情である。
【０００７】本発明は、かゝる事情のもとで、ステンレ
ス鋼と炭素鋼の異材すみ肉溶接において、健全なすみ肉
継手が高効率で得られる溶接材料並びに溶接施工方法を
提供することを目的とするものである。
ス鋼と炭素鋼の異材すみ肉溶接において、健全なすみ肉
継手が高効率で得られる溶接材料並びに溶接施工方法を
提供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決するため、適正な溶込みが得られ、融合不良、高温
割れ、低温割れの発生を防止する方法として、フラック
ス入りワイヤの中でも金属粉を主体とするメタルタイプ
のフラックス入りワイヤに着目し、解決し得ることを見
出し、ここに本発明をなしたものである。
解決するため、適正な溶込みが得られ、融合不良、高温
割れ、低温割れの発生を防止する方法として、フラック
ス入りワイヤの中でも金属粉を主体とするメタルタイプ
のフラックス入りワイヤに着目し、解決し得ることを見
出し、ここに本発明をなしたものである。
【０００９】すなわち、本発明は、金属外皮中にフラッ
クスを充填してなるフラックス入りワイヤにおいて、フ
ラックス中の酸化物、弗化物及び炭酸塩の合計をワイヤ
全重量に対して０.１〜４.０％に規制し、かつ弗化物を
ワイヤ全重量に対して０.０５〜１.０％含有すると共
に、充填フラックス及び金属外皮の一方又は双方にワイ
ヤ全重量当たり、Ｃ：０.０６〜０.２％、Ｓi：０.３〜
１.２％、Ｍn：１.０〜７.０％、Ｎi：８.０〜１０.０
％、Ｃr：２６.０〜３０.０％、Ｎ：０.０１〜０.０５
％、を含有することを特徴とするステンレス鋼と炭素鋼
の異材すみ肉溶接用フラックス入りワイヤを要旨として
いる。
クスを充填してなるフラックス入りワイヤにおいて、フ
ラックス中の酸化物、弗化物及び炭酸塩の合計をワイヤ
全重量に対して０.１〜４.０％に規制し、かつ弗化物を
ワイヤ全重量に対して０.０５〜１.０％含有すると共
に、充填フラックス及び金属外皮の一方又は双方にワイ
ヤ全重量当たり、Ｃ：０.０６〜０.２％、Ｓi：０.３〜
１.２％、Ｍn：１.０〜７.０％、Ｎi：８.０〜１０.０
％、Ｃr：２６.０〜３０.０％、Ｎ：０.０１〜０.０５
％、を含有することを特徴とするステンレス鋼と炭素鋼
の異材すみ肉溶接用フラックス入りワイヤを要旨として
いる。
【００１０】また、他の本発明は、上記のフラックス入
りワイヤを用いて、溶接時の入熱量が４.５〜２５.０ｋ
Ｊ／cmの条件ですみ肉溶接することを特徴とするステン
レス鋼と炭素鋼の異材すみ肉溶接施工方法を要旨として
いる。
りワイヤを用いて、溶接時の入熱量が４.５〜２５.０ｋ
Ｊ／cmの条件ですみ肉溶接することを特徴とするステン
レス鋼と炭素鋼の異材すみ肉溶接施工方法を要旨として
いる。
【００１１】
【作用】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１２】前述の如く、本発明に係る溶接材料は金属
粉を主体とするメタルタイプのフラックス入りワイヤで
あるが、まず、その知見を得るに至った理由を説明す
る。
粉を主体とするメタルタイプのフラックス入りワイヤで
あるが、まず、その知見を得るに至った理由を説明す
る。
【００１３】すなわち、通常用いられるスラグタイプの
フラックス入りワイヤでは、ルート部の溶込みが浅く、
溶込み不良が生じやすい。一方、メタルタイプのフラッ
クス入りワイヤでは、発生するスラグ量が少なく、アー
クの集中性が良いため、良好なルート部の溶込みが得ら
れ易い。
フラックス入りワイヤでは、ルート部の溶込みが浅く、
溶込み不良が生じやすい。一方、メタルタイプのフラッ
クス入りワイヤでは、発生するスラグ量が少なく、アー
クの集中性が良いため、良好なルート部の溶込みが得ら
れ易い。
【００１４】更に、溶接材料の成分系については、従来
使用されている３０９系(例えば、ＪＩＳ Ｚ３３２３
ＹＦ３０９、ＹＦ３０９Ｌ、ＡＷＳ Ａ５.２２ Ｅ３０
９ＴＸ-Ｘなど)や、３１２系(例えば、ＡＷＳ Ａ５.２
２ Ｅ３１２Ｔ-Ｘ等)を参考として、メタルタイプのフ
ラックス入りワイヤをベースに検討を行った。
使用されている３０９系(例えば、ＪＩＳ Ｚ３３２３
ＹＦ３０９、ＹＦ３０９Ｌ、ＡＷＳ Ａ５.２２ Ｅ３０
９ＴＸ-Ｘなど)や、３１２系(例えば、ＡＷＳ Ａ５.２
２ Ｅ３１２Ｔ-Ｘ等)を参考として、メタルタイプのフ
ラックス入りワイヤをベースに検討を行った。
【００１５】その結果、従来の３０９系、３１２系の溶
接材料では、希釈によって溶接金属のミクロ組織がオー
ステナイト＋マルテンサイト＋フェライトの３相混合領
域、オーステナイト＋マルテンサイト領域、完全オース
テナイト領域、或いはオーステナイト＋極少量フェライ
ト領域となり易く、高温割れや低温割れが発生し易いこ
とがわかった。
接材料では、希釈によって溶接金属のミクロ組織がオー
ステナイト＋マルテンサイト＋フェライトの３相混合領
域、オーステナイト＋マルテンサイト領域、完全オース
テナイト領域、或いはオーステナイト＋極少量フェライ
ト領域となり易く、高温割れや低温割れが発生し易いこ
とがわかった。
【００１６】そこで、母材の希釈を受けて、溶接金属の
ミクロ組織がオーステナイト＋マルテンサイト＋フェラ
イトの３相混合領域や、オーステナイト＋極少量フェラ
イト領域、或いは完全オーステナイト領域になっても、
高温割れや低温割れの起こしにくい成分系を検討した。
ミクロ組織がオーステナイト＋マルテンサイト＋フェラ
イトの３相混合領域や、オーステナイト＋極少量フェラ
イト領域、或いは完全オーステナイト領域になっても、
高温割れや低温割れの起こしにくい成分系を検討した。
【００１７】その結果、同じＮi当量であっても、Ｃ及
びＭnを増加させ、Ｎiを減少させた組成が、３相混合領
域やオーステナイト＋極少量フェライト領域或いは完全
オーステナイト領域において、高温割れ、低温割れが生
じにくいことを見い出した。
びＭnを増加させ、Ｎiを減少させた組成が、３相混合領
域やオーステナイト＋極少量フェライト領域或いは完全
オーステナイト領域において、高温割れ、低温割れが生
じにくいことを見い出した。
【００１８】また、更にメタルタイプのフラックス入り
ワイヤにすることにより、スラグタイプのフラックス入
りワイヤよりも、ワイヤの水分量が少なくなり、溶接金
属のミクロ組織がマルテンサイトとなっても水素に起因
した低温割れが生じにくい効果もある。
ワイヤにすることにより、スラグタイプのフラックス入
りワイヤよりも、ワイヤの水分量が少なくなり、溶接金
属のミクロ組織がマルテンサイトとなっても水素に起因
した低温割れが生じにくい効果もある。
【００１９】以上の知見に基づき、上述の構成からなる
ステンレス鋼と炭素鋼の異材すみ肉溶接用フラックス入
りワイヤを完成したものである。
ステンレス鋼と炭素鋼の異材すみ肉溶接用フラックス入
りワイヤを完成したものである。
【００２０】次に本発明のフラックス入りワイヤの数値
限定理由について述べる。
限定理由について述べる。
【００２１】Ｃ：Ｃは強力なオーステナイト生成元素で
あり、０.２％を超えて添加すると溶接金属中のフェラ
イト量が減少し、高温割れが発生し易くなる。一方、３
相混合領域、完全オーステナイト領域や、オーステナイ
ト＋極少量フェライト領域での高温割れを防ぐためには
０.０６％以上が必要である。したがって、充填フラッ
クス及び金属外皮の一方又は双方中のＣ量は０.０６〜
０.２％とする。より好ましくは０.０６〜０.１５％で
ある。
あり、０.２％を超えて添加すると溶接金属中のフェラ
イト量が減少し、高温割れが発生し易くなる。一方、３
相混合領域、完全オーステナイト領域や、オーステナイ
ト＋極少量フェライト領域での高温割れを防ぐためには
０.０６％以上が必要である。したがって、充填フラッ
クス及び金属外皮の一方又は双方中のＣ量は０.０６〜
０.２％とする。より好ましくは０.０６〜０.１５％で
ある。
【００２２】Ｓi：Ｓiは溶接金属の脱酸及び湯流れ性確
保のために０.３％以上が必要である。しかし、１.２％
を超えるとフェライト量が増加しすぎ、溶接金属が脆化
し易くなる。したがって、充填フラックス及び金属外皮
の一方又は双方中のＳi量は０.３〜１.２％とする。
保のために０.３％以上が必要である。しかし、１.２％
を超えるとフェライト量が増加しすぎ、溶接金属が脆化
し易くなる。したがって、充填フラックス及び金属外皮
の一方又は双方中のＳi量は０.３〜１.２％とする。
【００２３】Ｍn：Ｍnは本発明のポイントの１つであ
り、３相混合領域、完全オーステナイト領域或いはオー
ステナイト＋極少量フェライト領域での高温割れを防ぐ
ためには１.０％以上が必要である。しかし、７.０％を
超えると溶接金属中のフェライト量が低下して高温割れ
を生じ易い。したがって、充填フラックス及び金属外皮
の一方又は双方中のＭn量は１.０〜７.０％とする。よ
り好ましくは２.６〜７.０％である。
り、３相混合領域、完全オーステナイト領域或いはオー
ステナイト＋極少量フェライト領域での高温割れを防ぐ
ためには１.０％以上が必要である。しかし、７.０％を
超えると溶接金属中のフェライト量が低下して高温割れ
を生じ易い。したがって、充填フラックス及び金属外皮
の一方又は双方中のＭn量は１.０〜７.０％とする。よ
り好ましくは２.６〜７.０％である。
【００２４】Ｎi：Ｎiは８.０％未満であると溶接金属
組織のマルテンサイト量が増加し、高温割れ、低温割れ
を生じ易い。また１０.０％を超えるとフェライト量が
減少し、高温割れが生じ易い。したがって、充填フラッ
クス及び金属外皮の一方又は双方中のＮi量は８.０〜１
０.０％とする。
組織のマルテンサイト量が増加し、高温割れ、低温割れ
を生じ易い。また１０.０％を超えるとフェライト量が
減少し、高温割れが生じ易い。したがって、充填フラッ
クス及び金属外皮の一方又は双方中のＮi量は８.０〜１
０.０％とする。
【００２５】Ｃr：Ｃrは溶接金属中のフェライト量を維
持するためには最低２６.０％が必要である。しかし、
３０.０％を超えると溶接金属中のフェライト含有量が
多すぎて脆化の危険性が高まる。したがって、充填フラ
ックス及び金属外皮の一方又は双方中のＣr量は２６.０
〜３０.０％とする。
持するためには最低２６.０％が必要である。しかし、
３０.０％を超えると溶接金属中のフェライト含有量が
多すぎて脆化の危険性が高まる。したがって、充填フラ
ックス及び金属外皮の一方又は双方中のＣr量は２６.０
〜３０.０％とする。
【００２６】Ｎ：Ｎは溶接金属のオーステナイト組織を
強化しマルテンサイトフェライトの発生を抑えるため、
最低０.０１％が必要である。しかし、０.０５％を超え
ると溶接金属中のフェライト量が減少して、高温割れを
生じ易くする。したがって、充填フラックス及び金属外
皮の一方又は双方中のＮ量は０.０１〜０.０５％とす
る。
強化しマルテンサイトフェライトの発生を抑えるため、
最低０.０１％が必要である。しかし、０.０５％を超え
ると溶接金属中のフェライト量が減少して、高温割れを
生じ易くする。したがって、充填フラックス及び金属外
皮の一方又は双方中のＮ量は０.０１〜０.０５％とす
る。
【００２７】フラックス中の酸化物、弗化物及び炭酸
塩：フラックス中に酸化物、弗化物及び炭酸塩を合計で
０.１％以上含有させることで、アークの安定性が改善
される。しかし、４.０％を超えると、メタルタイプと
しての特性が失われ、ルート部の溶込み不足が生じ易く
なる。したがって、フラックス中の酸化物、弗化物及び
炭酸塩の合計を０.１％以上、４.０％以下に制限する。
塩：フラックス中に酸化物、弗化物及び炭酸塩を合計で
０.１％以上含有させることで、アークの安定性が改善
される。しかし、４.０％を超えると、メタルタイプと
しての特性が失われ、ルート部の溶込み不足が生じ易く
なる。したがって、フラックス中の酸化物、弗化物及び
炭酸塩の合計を０.１％以上、４.０％以下に制限する。
【００２８】なお、酸化物、弗化物及び炭酸塩としては
種々のものが可能であるが、酸化物としてはＴiＯ2、Ｓ
iＯ2、ＭgＯ、Ａl2Ｏ3、ＺrＯ2等、弗化物としてはＮa
Ｆ、Ｋ2ＳiＦ6、ＢaＦ2、ＣaＦ2、ＺrＦ等、炭酸塩とし
てはＬi2ＣＯ3、ＣaＣＯ3、ＢaＣＯ3等が挙げられる。
種々のものが可能であるが、酸化物としてはＴiＯ2、Ｓ
iＯ2、ＭgＯ、Ａl2Ｏ3、ＺrＯ2等、弗化物としてはＮa
Ｆ、Ｋ2ＳiＦ6、ＢaＦ2、ＣaＦ2、ＺrＦ等、炭酸塩とし
てはＬi2ＣＯ3、ＣaＣＯ3、ＢaＣＯ3等が挙げられる。
【００２９】但し、そのうちの弗化物量は、アークの集
中性維持のために最低限０.０５％が必要である。しか
し、１.０％を超えるとアークが不安定となり、スパッ
タ量が増加して溶接作業性を著しく損なうので好ましく
ない。
中性維持のために最低限０.０５％が必要である。しか
し、１.０％を超えるとアークが不安定となり、スパッ
タ量が増加して溶接作業性を著しく損なうので好ましく
ない。
【００３０】フラックス入りワイヤの他の条件、例え
ば、ワイヤ断面形状、ワイヤ径などは適宜決められる。
また継ぎ目有り又は無しのいずれのフラックス入りワイ
ヤも可能である。また、金属外皮の材質も上記のメタル
成分の条件を満たす限り、軟鋼、低合金鋼、合金鋼等々
の種々の材質が可能である。
ば、ワイヤ断面形状、ワイヤ径などは適宜決められる。
また継ぎ目有り又は無しのいずれのフラックス入りワイ
ヤも可能である。また、金属外皮の材質も上記のメタル
成分の条件を満たす限り、軟鋼、低合金鋼、合金鋼等々
の種々の材質が可能である。
【００３１】次に、本発明に係る異材すみ肉溶接施工方
法は、上記構成のフラックス入りワイヤを用いてステン
レス鋼と炭素鋼のすみ肉継手を溶接するが、その際、入
熱量を４.５〜２５.０ｋＪ／cm、より好ましくは４.５
〜２０.０ｌＪ／cmに制限して行うことを特徴としてい
る。
法は、上記構成のフラックス入りワイヤを用いてステン
レス鋼と炭素鋼のすみ肉継手を溶接するが、その際、入
熱量を４.５〜２５.０ｋＪ／cm、より好ましくは４.５
〜２０.０ｌＪ／cmに制限して行うことを特徴としてい
る。
【００３２】入熱量が２５.０ｋＪ／cmを超えると、希
釈が大きすぎて、溶接金属のミクロ組織がオーステナイ
ト＋マルテンサイト＋フェライトの３相混合領域或いは
フェライト量の少ないオーステナイト領域となり、高温
割れや低温われが生じ易い。また、４.５ｋＪ／cm未満
では、希釈が少なく、溶接金属のミクロ組織がオーステ
ナイト＋高フェライトとなり、高温割れの原因となる。
またルート部に溶込み不良が生じ易くなる。
釈が大きすぎて、溶接金属のミクロ組織がオーステナイ
ト＋マルテンサイト＋フェライトの３相混合領域或いは
フェライト量の少ないオーステナイト領域となり、高温
割れや低温われが生じ易い。また、４.５ｋＪ／cm未満
では、希釈が少なく、溶接金属のミクロ組織がオーステ
ナイト＋高フェライトとなり、高温割れの原因となる。
またルート部に溶込み不良が生じ易くなる。
【００３３】なお、本発明を適用する一方の母材のステ
ンレス鋼としては、種々の成分系のものが可能であり、
例えば、ＪＩＧ規格に規定されているフェライト系ステ
ンレス鋼、オーステナイト系ステンレス鋼、マルテンサ
イト系ステンレス鋼など或いはその類似組成のものも可
能である。同様に、炭素鋼としても軟鋼、低炭素鋼、低
合金鋼、中炭素鋼や、高炭素鋼も可能である。
ンレス鋼としては、種々の成分系のものが可能であり、
例えば、ＪＩＧ規格に規定されているフェライト系ステ
ンレス鋼、オーステナイト系ステンレス鋼、マルテンサ
イト系ステンレス鋼など或いはその類似組成のものも可
能である。同様に、炭素鋼としても軟鋼、低炭素鋼、低
合金鋼、中炭素鋼や、高炭素鋼も可能である。
【００３４】以上のように本発明は構成されるが、より
好ましくは、以下の溶接条件と組合わせることが望まし
い。 溶接電流 ：２８０〜３４０Ａmp アーク電圧：３２〜３７Ｖ 溶接速度 ：３５〜１２０cpm トーチ角度：４０〜５０度(下板側からの角度)、かつ、
−１０〜１０度(溶接線に対して垂直な面からの角度) ワイヤ狙い位置：０〜０.５mm(ルート部から下板側)或
いは０.５〜０mm(ルート部から上板側)
好ましくは、以下の溶接条件と組合わせることが望まし
い。 溶接電流 ：２８０〜３４０Ａmp アーク電圧：３２〜３７Ｖ 溶接速度 ：３５〜１２０cpm トーチ角度：４０〜５０度(下板側からの角度)、かつ、
−１０〜１０度(溶接線に対して垂直な面からの角度) ワイヤ狙い位置：０〜０.５mm(ルート部から下板側)或
いは０.５〜０mm(ルート部から上板側)
【００３５】また、シールドガスとしてはＡr＋ＣＯ2の
ほか、Ａr或いはＣＯ2のみも可能であり、他に少量のガ
スも混合してもよい。
ほか、Ａr或いはＣＯ2のみも可能であり、他に少量のガ
スも混合してもよい。
【００３６】以下に本発明の実施例を示す。
【００３７】表１に示す化学成分のフープを使用して、
表４に示す組成のフラックス入りワイヤを常法により試
作した。これらの試作ワイヤを用いて、表２及び表３の
溶接条件により、ステンレス鋼(ＳＵＳ３０４Ｌ)と炭素
鋼(ＳＭ４９０Ａ)を図１のすみ肉継手とし、溶接試験を
実施した。その結果を表５に示す。
表４に示す組成のフラックス入りワイヤを常法により試
作した。これらの試作ワイヤを用いて、表２及び表３の
溶接条件により、ステンレス鋼(ＳＵＳ３０４Ｌ)と炭素
鋼(ＳＭ４９０Ａ)を図１のすみ肉継手とし、溶接試験を
実施した。その結果を表５に示す。
【００３８】表５において、Ｎo.１〜Ｎo.１０は本発明
例であり、いずれも、高温割れ、低温割れの発生がな
く、溶接作業性も良く、良好な結果を示した。
例であり、いずれも、高温割れ、低温割れの発生がな
く、溶接作業性も良く、良好な結果を示した。
【００３９】これに対し、比較例のＮo.１１はＣが本発
明範囲の下限を外れており、溶接金属に高温割れが発生
し、Ｎo.１２はＣが本発明範囲の上限を外れており、溶
接金属に高温割れが発生した。
明範囲の下限を外れており、溶接金属に高温割れが発生
し、Ｎo.１２はＣが本発明範囲の上限を外れており、溶
接金属に高温割れが発生した。
【００４０】比較例のＮo.１３はＳiが本発明範囲の下
限を外れており、湯流れが不良となった。またＮo.１４
はＳiが本発明範囲の上限を外れており、溶接金属中の
フェライト量が増加しすぎて高温割れが発生した。
限を外れており、湯流れが不良となった。またＮo.１４
はＳiが本発明範囲の上限を外れており、溶接金属中の
フェライト量が増加しすぎて高温割れが発生した。
【００４１】比較例のＮo.１５はＭnが本発明範囲の下
限を外れており、溶接金属に高温割れが発生し、Ｎo.１
６はＭnが本発明範囲の上限を外れており、溶接金属に
高温割れが発生した。
限を外れており、溶接金属に高温割れが発生し、Ｎo.１
６はＭnが本発明範囲の上限を外れており、溶接金属に
高温割れが発生した。
【００４２】比較例のＮo.１７は酸化物、弗化物、炭酸
塩の合計が本発明範囲の下限を外れており、アーク不安
定となった。またＮo.２１は酸化物、弗化物、炭酸塩の
合計が本発明範囲の上限を外れており、スラグの量が多
すぎ、ルート部の溶込みが不良となった。
塩の合計が本発明範囲の下限を外れており、アーク不安
定となった。またＮo.２１は酸化物、弗化物、炭酸塩の
合計が本発明範囲の上限を外れており、スラグの量が多
すぎ、ルート部の溶込みが不良となった。
【００４３】比較例のＮo.１８はＮiが本発明範囲の上
限を外れており、溶接金属に高温割れが発生した。
限を外れており、溶接金属に高温割れが発生した。
【００４４】比較例のＮo.１９はＮが本発明範囲の下限
を外れており、溶接金属中にマルテンサイトが発生し、
高温割れが発生した。またＮo.２０はＮが本発明範囲の
上限を外れており、ブローホールが発生した。
を外れており、溶接金属中にマルテンサイトが発生し、
高温割れが発生した。またＮo.２０はＮが本発明範囲の
上限を外れており、ブローホールが発生した。
【００４５】比較例のＮo.２２は入熱量が低すぎて、ビ
ード形状が不良となった。また溶接金属のミクロ組織が
高フェライトとなり高温割れが発生した。またＮo.２３
は入熱量が多すぎて、母材の希釈が過大となったため、
高温割れ、低温割れが発生した。
ード形状が不良となった。また溶接金属のミクロ組織が
高フェライトとなり高温割れが発生した。またＮo.２３
は入熱量が多すぎて、母材の希釈が過大となったため、
高温割れ、低温割れが発生した。
【００４６】比較例のＮo.２４は弗化物量が本発明範囲
の上限を超えており、アークが不安定となり、スパッタ
が増加した。またＮo.２５は弗化物量が本発明範囲の下
限を下回り、アークの集中性が著しく損なわれた。
の上限を超えており、アークが不安定となり、スパッタ
が増加した。またＮo.２５は弗化物量が本発明範囲の下
限を下回り、アークの集中性が著しく損なわれた。
【００４７】
【表１】
【００４８】
【表２】
【００４９】
【表３】
【００５０】
【表４】
【００５１】
【表５】
【００５２】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
ステンレス鋼と炭素鋼の異材すみ肉溶接において、健全
なすみ肉継手が高効率で得られる。
ステンレス鋼と炭素鋼の異材すみ肉溶接において、健全
なすみ肉継手が高効率で得られる。
【図１】すみ肉継手の形状及び施工要領を説明する図で
ある。
ある。
Claims (2)
- 【請求項１】 金属外皮中にフラックスを充填してなる
フラックス入りワイヤにおいて、フラックス中の酸化
物、弗化物及び炭酸塩の合計をワイヤ全重量に対して
０.１〜４.０重量％(以下、％)に規制し、かつ弗化物を
ワイヤ全重量に対して０.０５〜１.０％含有すると共
に、充填フラックス及び金属外皮の一方又は双方にワイ
ヤ全重量当たり、 Ｃ：０.０６〜０.２％、 Ｓi：０.３〜１.２％、 Ｍn：１.０〜７.０％、 Ｎi：８.０〜１０.０％、 Ｃr：２６.０〜３０.０％、 Ｎ：０.０１〜０.０５％、 を含有することを特徴とするステンレス鋼と炭素鋼の異
材すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項２】 請求項１に記載のフラックス入りワイヤ
を用いて、溶接時の入熱量が４.５〜２５.０ｋＪ／cmの
条件ですみ肉溶接することを特徴とするステンレス鋼と
炭素鋼の異材すみ肉溶接施工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5326252A JP2711067B2 (ja) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | 異材すみ肉継手溶接用フラックス入りワイヤ及びその施工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5326252A JP2711067B2 (ja) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | 異材すみ肉継手溶接用フラックス入りワイヤ及びその施工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07155989A JPH07155989A (ja) | 1995-06-20 |
| JP2711067B2 true JP2711067B2 (ja) | 1998-02-10 |
Family
ID=18185699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5326252A Expired - Lifetime JP2711067B2 (ja) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | 異材すみ肉継手溶接用フラックス入りワイヤ及びその施工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2711067B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7863538B2 (en) * | 2004-03-19 | 2011-01-04 | Hobart Brothers Company | Metal-core gas metal arc welding of ferrous steels with noble gas shielding |
| WO2017132020A1 (en) * | 2016-01-28 | 2017-08-03 | Siemens Energy, Inc. | Low heat flux mediated cladding of superalloys using cored feed material |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51117140A (en) * | 1975-04-07 | 1976-10-15 | Hitachi Ltd | Composite welding wire for automatic welding of carbon steel and austeniteestainless steel |
-
1993
- 1993-11-30 JP JP5326252A patent/JP2711067B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07155989A (ja) | 1995-06-20 |
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