JPS6030093A - 低圧水銀蒸気放電灯装置 - Google Patents
低圧水銀蒸気放電灯装置Info
- Publication number
- JPS6030093A JPS6030093A JP13890383A JP13890383A JPS6030093A JP S6030093 A JPS6030093 A JP S6030093A JP 13890383 A JP13890383 A JP 13890383A JP 13890383 A JP13890383 A JP 13890383A JP S6030093 A JPS6030093 A JP S6030093A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- discharge lamp
- lamp
- mercury vapor
- discharge
- frequency
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y02B20/183—
Landscapes
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、たとえば封入希ガスとしてＫｒとＡｒから
成る螢光ランプのような低圧水銀蒸気放電灯と、この放
電灯に効率の良い方法で休止期間を含む高周波電力を供
給する点灯装置を組み合せることによって高効率システ
ムを提供する低圧水銀蒸気放電灯装置に関する。
成る螢光ランプのような低圧水銀蒸気放電灯と、この放
電灯に効率の良い方法で休止期間を含む高周波電力を供
給する点灯装置を組み合せることによって高効率システ
ムを提供する低圧水銀蒸気放電灯装置に関する。
休止期間を含む低圧水銀蒸気放電灯装置は、既知であっ
て向えば２日本国登録実用新案第１４００３８２号明細
書にも記載がある。
て向えば２日本国登録実用新案第１４００３８２号明細
書にも記載がある。
この既知例は、ランプ点灯装置の構成として。
’＋Ｋ ％回路ヲ４１固のトランジスタでブリッジにし
。
。
さらに放電灯にその都度電、流方向が反転し、デユーテ
ィ３５チないし６５饅の矩形波電圧を印加できるように
４（固のトランジスタに直夕１ｊにさらに１イ固のトラ
ンジスタを接続した回路を用い、 Ｎｅ （２５容積％
） 、 Ａｒ（７５谷［％）の混合ガス’ｉ２．５＋
ｗ＋Ｈｆ、水銀蒸気圧６ Ｘ １０ ｔｍｍＨｆ ’（
ｊ封入した放電灯ｆ ５０ ＫＨｔ 。
ィ３５チないし６５饅の矩形波電圧を印加できるように
４（固のトランジスタに直夕１ｊにさらに１イ固のトラ
ンジスタを接続した回路を用い、 Ｎｅ （２５容積％
） 、 Ａｒ（７５谷［％）の混合ガス’ｉ２．５＋
ｗ＋Ｈｆ、水銀蒸気圧６ Ｘ １０ ｔｍｍＨｆ ’（
ｊ封入した放電灯ｆ ５０ ＫＨｔ 。
デユーティ５０チで点灯したとき、商用周波数点灯に対
して１優の効率向上が認められる旨報告されたがランプ
の効率において十分とは言えなかった。
して１優の効率向上が認められる旨報告されたがランプ
の効率において十分とは言えなかった。
また、最近の半導体安定器の進歩から、市販の４０１Ｑ
ｈ程度の周波数を出力する安定器で放電灯を点灯しても
、放電に伴う電極損失が１０％以上減少することが知ら
れている。
ｈ程度の周波数を出力する安定器で放電灯を点灯しても
、放電に伴う電極損失が１０％以上減少することが知ら
れている。
この発明は、上記知見に基づき成されたもので。
管内径″’ｉ ２２ｙＨ，以上、３５脇未満および電極
間距離を４００ｗ＝＋以上、 １２００ｍ未満の管状放
電容器ｖｃＫｒとＡｒから成る混合希ガスを封入した放
電灯と、直流電源に接続された略正弦波状の高周波出力
電圧を発生する高周波電源装置に各半サイクルに少なく
とも１回導通遮断を行なうスイッチを有し、ｎ１１記放
電灯に対し直列あるいは並列に接続された各半サイクル
の１５チないし８５チの休止期間全発生させる装置を備
えた略矩形波状の高周波出力を発生させる点灯回路を組
み合せた点灯装置において、上記放電灯のＫｒとＡｒか
ら成る封入希ガスは、混合ガスの全圧Ｘ（Ｔｏｒｒ）に
対し、 Ａｒの分圧Ｘ＋ （Ｔｏｒｒ） ＋ Ｋｒの分
圧Ｘ２ （Ｔｏｒｒ） ＊および見かけ上のプラズマ中
性原子温度Ｙ（℃）に関し、５≦Ｙ≦６０．０．３≦Ｘ
１≦５゜０．３≦Ｘ２≦５の領域において。
間距離を４００ｗ＝＋以上、 １２００ｍ未満の管状放
電容器ｖｃＫｒとＡｒから成る混合希ガスを封入した放
電灯と、直流電源に接続された略正弦波状の高周波出力
電圧を発生する高周波電源装置に各半サイクルに少なく
とも１回導通遮断を行なうスイッチを有し、ｎ１１記放
電灯に対し直列あるいは並列に接続された各半サイクル
の１５チないし８５チの休止期間全発生させる装置を備
えた略矩形波状の高周波出力を発生させる点灯回路を組
み合せた点灯装置において、上記放電灯のＫｒとＡｒか
ら成る封入希ガスは、混合ガスの全圧Ｘ（Ｔｏｒｒ）に
対し、 Ａｒの分圧Ｘ＋ （Ｔｏｒｒ） ＋ Ｋｒの分
圧Ｘ２ （Ｔｏｒｒ） ＊および見かけ上のプラズマ中
性原子温度Ｙ（℃）に関し、５≦Ｙ≦６０．０．３≦Ｘ
１≦５゜０．３≦Ｘ２≦５の領域において。
ｘ＝ｘ１＋ｘ２ ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・（１１Ｙ≧（２１，５４−０，９４Ｘ、
−４，ｏｘｆ＋１．ａ９ｘｆ−ｏＪ３ｘｉ ）・ｘ、／
ｘ＋（２４，８−４，８５Ｘ２＋３．５１ＸＮ ０．４
３２Ｘｉ）・Ｘ２／Ｘ −１２１なる関係を名；−足す
るように封入組成を設定し、その混合組成において式（
２）の等号で与えられる温度をＴｃ（臨界温度（℃））
と定義するとき、放電電流の０− Ｐｅａｋ値Ｉｏ−ｐ
（ｍＡ）はプラズマ中性原子の温度Ｙ）Ｔａ ＋ ５
（℃）において。
・・・・・・・（１１Ｙ≧（２１，５４−０，９４Ｘ、
−４，ｏｘｆ＋１．ａ９ｘｆ−ｏＪ３ｘｉ ）・ｘ、／
ｘ＋（２４，８−４，８５Ｘ２＋３．５１ＸＮ ０．４
３２Ｘｉ）・Ｘ２／Ｘ −１２１なる関係を名；−足す
るように封入組成を設定し、その混合組成において式（
２）の等号で与えられる温度をＴｃ（臨界温度（℃））
と定義するとき、放電電流の０− Ｐｅａｋ値Ｉｏ−ｐ
（ｍＡ）はプラズマ中性原子の温度Ｙ）Ｔａ ＋ ５
（℃）において。
Ｉｏ−ｐ ） １００ （ｍＡ） ・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・（３１式（２１を満足しない
組成領域では。
・・・・・・・・・・・・（３１式（２１を満足しない
組成領域では。
−１０≦Ｙ −Ｔｃ≦５Ｃ℃）［おいて。
Ｉｏ−ｐ≧４３ （Ｔｅ −Ｙ） ＋ ３１５ （ｍＡ
） −−−−−ｆ４１さらに、ＹＥＴ（＋−１０におい
て。
） −−−−−ｆ４１さらに、ＹＥＴ（＋−１０におい
て。
Ｉｏ−ｐ ） ７４５ （ｍＡ） ・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・（５１のいずれかの範囲に設
定できる点灯装置と上記放電灯を組み合せて構成される
ことを特徴とする低圧水銀蒸気放電灯装置である。
・・・・・・・・・・・・（５１のいずれかの範囲に設
定できる点灯装置と上記放電灯を組み合せて構成される
ことを特徴とする低圧水銀蒸気放電灯装置である。
以下、この発明の低圧水銀蒸気放電灯装置の実施例につ
いて説明するが、実施例の具体的説明に先立ち、まずζ
−の発明の特徴とする部分について概述することにする
。
いて説明するが、実施例の具体的説明に先立ち、まずζ
−の発明の特徴とする部分について概述することにする
。
この発明は１式（１１および式（２）全満足するＫｒと
Ａｒの混合ガスを封入した放電灯の電極両端に１０ Ｋ
ｌｌｆｆｉ以上のデユーティ１５％なりシ８５％の矩形
波状の電力全供給するとき、封入ガスの効果により電極
損失が低下し、この休止期間により放電中発生した高エ
ネルギ原子の管壁での衡突損失を減少させ。
Ａｒの混合ガスを封入した放電灯の電極両端に１０ Ｋ
ｌｌｆｆｉ以上のデユーティ１５％なりシ８５％の矩形
波状の電力全供給するとき、封入ガスの効果により電極
損失が低下し、この休止期間により放電中発生した高エ
ネルギ原子の管壁での衡突損失を減少させ。
かつ平均電子温度を下げ、水銀原子の衝突損失を減少さ
せるなどであり、また、放電管の内径が２２日未満の場
合、放電電流を下げることができ２点灯回路の動作損失
を低下させられるが、始動電圧が上昇するという欠点と
原子の管壁での損失が増大し、ランプの効率が低下する
という欠点があり。
せるなどであり、また、放電管の内径が２２日未満の場
合、放電電流を下げることができ２点灯回路の動作損失
を低下させられるが、始動電圧が上昇するという欠点と
原子の管壁での損失が増大し、ランプの効率が低下する
という欠点があり。
内径３５調以上にすると休止期間の効果により原子の管
壁での損失が低下する代りに、ランプにとって有効な水
銀の２５３．７ ｎｍ輝線の再吸収が増大してランプの
効率が低下するという欠点があるということから、放電
管の内径が２２＋＋＋ｍ以上３５寵未満でランプの効率
が向上し、かつ、この発明の略ル形波発生回路によシ常
温において高効率で、容易な点灯装置を実現できる。
壁での損失が低下する代りに、ランプにとって有効な水
銀の２５３．７ ｎｍ輝線の再吸収が増大してランプの
効率が低下するという欠点があるということから、放電
管の内径が２２＋＋＋ｍ以上３５寵未満でランプの効率
が向上し、かつ、この発明の略ル形波発生回路によシ常
温において高効率で、容易な点灯装置を実現できる。
しかし、すべての生活環境を満足するためにはかなり広
い温度範囲において安定な放電を維持しなければならな
い。
い温度範囲において安定な放電を維持しなければならな
い。
この発明者らは、高周波点灯時低湛域で発生する移動縞
がＤＣ放電におけるＷ、 Ｐｕｐｐ （Ｐｈｙｉ 、Ｚ
３３８４４ （１９３２））に類似した限界電流を有
し、その値はＩｏ−ｐ値と一致し＊ Ｔ、ＫａｊＩＷａ
ｒａ （Ｊ、Ｌｌｇｈｔ Ｖｉｓ、 Ｅｎｖ＋５ ＋２
１１１ （１９８１）が拵唱した商用点灯における封入
成分固有の臨界温度以下で顕著になること、さらにこの
温度を境に分光分布が大きく裳わることを発見し、これ
らの現象から移動縞の発生しない条件を見い出し２本明
細書中の式（３１９式（４）および式（５１ヲ満足する
ことによって、広い温度範囲にわたって移動縞のない安
定した高効率低圧水銀蒸気放電灯を実現した。
がＤＣ放電におけるＷ、 Ｐｕｐｐ （Ｐｈｙｉ 、Ｚ
３３８４４ （１９３２））に類似した限界電流を有
し、その値はＩｏ−ｐ値と一致し＊ Ｔ、ＫａｊＩＷａ
ｒａ （Ｊ、Ｌｌｇｈｔ Ｖｉｓ、 Ｅｎｖ＋５ ＋２
１１１ （１９８１）が拵唱した商用点灯における封入
成分固有の臨界温度以下で顕著になること、さらにこの
温度を境に分光分布が大きく裳わることを発見し、これ
らの現象から移動縞の発生しない条件を見い出し２本明
細書中の式（３１９式（４）および式（５１ヲ満足する
ことによって、広い温度範囲にわたって移動縞のない安
定した高効率低圧水銀蒸気放電灯を実現した。
第１図（、）および（ｂ）は、この実験に用（ハた放電
灯を示す断面図で２図において、（１）は看状放電容器
である石英ガラスまたはソーダガラスあるいは鉛ガラス
から成るバルブ、（２（はバルブｆｉ＋の両端に設けた
予熱電極、（３１はステム、（４１は水銀蒸偲発生体で
ある液相水銀約２５ ｍＷ封入したものであり、（５）
は螢光体であシ、放電管容器内面に４ｍｇＡｄから７ｍ
？肩の範囲で塗布した。なおバルブｔｌ＋には、 Ｋｒ
およびＡｒから成る混合ガスが式（１１および式（２１
ヲ満足する範囲で封入されている。
灯を示す断面図で２図において、（１）は看状放電容器
である石英ガラスまたはソーダガラスあるいは鉛ガラス
から成るバルブ、（２（はバルブｆｉ＋の両端に設けた
予熱電極、（３１はステム、（４１は水銀蒸偲発生体で
ある液相水銀約２５ ｍＷ封入したものであり、（５）
は螢光体であシ、放電管容器内面に４ｍｇＡｄから７ｍ
？肩の範囲で塗布した。なおバルブｔｌ＋には、 Ｋｒ
およびＡｒから成る混合ガスが式（１１および式（２１
ヲ満足する範囲で封入されている。
また、Ｄはバルブ（１）の管内径（ＴｎＭｌ）、Ｌは電
極間圧？ｉ１Ｍ （＋ｎ＋ｎ）でバルブ（１１の放電路
長を示す。
極間圧？ｉ１Ｍ （＋ｎ＋ｎ）でバルブ（１１の放電路
長を示す。
以上のような構造のもので、管内径２２ ｍｍ以上。
３−未満の範囲に変化させるとともに、電極間距離り全
４００朝以上１２００宿１未満の範囲に変化させ。
４００朝以上１２００宿１未満の範囲に変化させ。
白色螢光体を用い、封入希ガスは、明ａｌｉ中の式（１
１１式（２寸満足するように多数の試料を作製し。
１１式（２寸満足するように多数の試料を作製し。
また放電電流Ｉｏ−ｐ は明細■−〇式（３１２式（４
）および式（５）を満足するような条件で制御できる点
灯装置とＪＩＳ相当の試；朕用安定器を用いて測定を行
なった。
）および式（５）を満足するような条件で制御できる点
灯装置とＪＩＳ相当の試；朕用安定器を用いて測定を行
なった。
第５図は、バルブ内径３０（門）にＫｒを２０容積係以
上含むＫｒとＡｒから成る混合ガスを封入した上記白色
螢光ランプにおいて、商用安定器のランプ効率’ｉ １
００％としたときの封入希ガス圧力２Ｔｏｒｒ （実線
）、 ５Ｔｏｒｒ （破線）のランプを式（３１２式（
４）の条ｆ’ｔ”ｋ満足するように、またデユーティを
上記条件ｔ ′ａｆｃすように点灯したときの可視光の
相対効率係とデューテイチの関係を示した特性図である
。
上含むＫｒとＡｒから成る混合ガスを封入した上記白色
螢光ランプにおいて、商用安定器のランプ効率’ｉ １
００％としたときの封入希ガス圧力２Ｔｏｒｒ （実線
）、 ５Ｔｏｒｒ （破線）のランプを式（３１２式（
４）の条ｆ’ｔ”ｋ満足するように、またデユーティを
上記条件ｔ ′ａｆｃすように点灯したときの可視光の
相対効率係とデューテイチの関係を示した特性図である
。
特性図において、デユーティ１５％未満は、放電が継続
しないため効率の確認はでき々かった。
しないため効率の確認はでき々かった。
また、見かけ上のプラズマ中性原子の温度Ｙ（℃）を５
≦Ｙ≦６０の範囲で変えた実験から、各湿度に対し第５
図の実線以上の放電電流Ｉｏ−ｐｆ与えれば、陽光柱に
移動縞のない安定した放電を持続できることを確認した
。このように、移動縞の発生は、放電電流Ｉｏ−ｐ（限
界電流と呼ぶ）に影響されるので２本発明において実用
上の制約から電力を一定としたとき、電流の実効値が同
じでも休止期間を有する放電電流の方がＩｏ−ｐｆ大き
くでき。
≦Ｙ≦６０の範囲で変えた実験から、各湿度に対し第５
図の実線以上の放電電流Ｉｏ−ｐｆ与えれば、陽光柱に
移動縞のない安定した放電を持続できることを確認した
。このように、移動縞の発生は、放電電流Ｉｏ−ｐ（限
界電流と呼ぶ）に影響されるので２本発明において実用
上の制約から電力を一定としたとき、電流の実効値が同
じでも休止期間を有する放電電流の方がＩｏ−ｐｆ大き
くでき。
移動縞を発生しにくいという利点もある。
また、第５図に見られるように、可視光相対放射効率は
、デユーティの減少に伴い上昇するが。
、デユーティの減少に伴い上昇するが。
デユーティ１５（チ）以下になると放電が立ち消えする
。
。
この傾向は、Ｋｒ’ｉ含む希ガスであれは、共通の結果
が得られるが、封入希ガスの圧力９種類に応じて発生す
る移動縞を防止し、かつ放電の効率を維持するために、
放電電流のピーク値Ｉｏ−ｐ（ｍＡ）は。
が得られるが、封入希ガスの圧力９種類に応じて発生す
る移動縞を防止し、かつ放電の効率を維持するために、
放電電流のピーク値Ｉｏ−ｐ（ｍＡ）は。
明細書中の式（３１１式（４）および式（５）ヲ満足す
る必要があった。第６図は式（３）１式（４１２式（５
１を説明する簡単な図であるが、封入組成により決まる
臨界温度Ｔｃにより第６図の直線位置が定まる。
る必要があった。第６図は式（３）１式（４１２式（５
１を説明する簡単な図であるが、封入組成により決まる
臨界温度Ｔｃにより第６図の直線位置が定まる。
次に、この発明の低圧水銀蒸気放電灯”Ａ Ｉｆｆの具
体的実施例について説明する。
体的実施例について説明する。
第２図はこの発明による装置の一実施例であり。
第３図はその動作の説明図である。第２図において、（
６１は例えば商用交流電源を一！に流、するなどして得
られる直流電源であり、（７１は高周波電源装置であり
、直流電源（６１を高周波に変換し、略正弦波状の高周
波電圧全発生するインバータを備えており。
６１は例えば商用交流電源を一！に流、するなどして得
られる直流電源であり、（７１は高周波電源装置であり
、直流電源（６１を高周波に変換し、略正弦波状の高周
波電圧全発生するインバータを備えており。
Ｃｉ！ＩＩは放電灯（１１）の電流を制御する限流イン
ピーダンスであり、（８１は全波整流回路（４１）とス
イッチング素子としてのトランジスタ肋からなるスイッ
チ装ｆａｔ（９）とその制御装置（１１１１から構成さ
れる休止期間発生装置である。この装置では、休止期間
発生装置（８１が放電「灯（＋１）と並列に接続されて
おシ、この動作は高ｊ開波電源装置（７１が＠３図（ａ
）のように略正弦波状の出力を発生すると、１ｌｊＪ＃
Ｉ装置【９）が＠３図（ｃ）のどとく（υ」間Ｔ２でト
ランジスタｆ４２＋ ｋ導通させる信号を発生する。従
って、トランジスタ（４２Ｉは第３図（ｂ）の斜線部で
導通するので、放電灯には第３図（ｂ）の斜線部に示す
様に期間Ｔｌの部分で放電灯に高周波電力を供給する。
ピーダンスであり、（８１は全波整流回路（４１）とス
イッチング素子としてのトランジスタ肋からなるスイッ
チ装ｆａｔ（９）とその制御装置（１１１１から構成さ
れる休止期間発生装置である。この装置では、休止期間
発生装置（８１が放電「灯（＋１）と並列に接続されて
おシ、この動作は高ｊ開波電源装置（７１が＠３図（ａ
）のように略正弦波状の出力を発生すると、１ｌｊＪ＃
Ｉ装置【９）が＠３図（ｃ）のどとく（υ」間Ｔ２でト
ランジスタｆ４２＋ ｋ導通させる信号を発生する。従
って、トランジスタ（４２Ｉは第３図（ｂ）の斜線部で
導通するので、放電灯には第３図（ｂ）の斜線部に示す
様に期間Ｔｌの部分で放電灯に高周波電力を供給する。
この実施列では、高周波ＹＬｊｆｐ、装置の限流インピ
ーダンス（２１）としてインダクタンスのような誘導性
リアクタンスを用いても２本発明の思想が満足されるこ
と１寸明らかである。このとき、制御信号ｕｏ）は＋
ｊｆｉ周波電源装置（７１の出力電圧が低い明間で導通
信号音発生すｉＬばよい。第４図は月１想的な高周波電
力出力波形であり、Ｔｌは印加期間ｒ Ｔ２は休止期間
ｒ Ｔｏは牛ザイクル期間を示す。
ーダンス（２１）としてインダクタンスのような誘導性
リアクタンスを用いても２本発明の思想が満足されるこ
と１寸明らかである。このとき、制御信号ｕｏ）は＋
ｊｆｉ周波電源装置（７１の出力電圧が低い明間で導通
信号音発生すｉＬばよい。第４図は月１想的な高周波電
力出力波形であり、Ｔｌは印加期間ｒ Ｔ２は休止期間
ｒ Ｔｏは牛ザイクル期間を示す。
このような点灯装置を用いて、 ２０℃におけるＫｒ
−Ａｒ −１１ｇ系のＡｒの容積分率５０９１８．混合
希ガスの全圧２ Ｔｏｒｒ ｐ 白色螢光体を塗布した
４０Ｗラピツドスタート形螢光ランプ（１１１ｋ 、＋
灯すると、電極間に開力Ｕされる電圧の波形はほぼ矩形
波となり、そのときのデユーティは４０％であった。
−Ａｒ −１１ｇ系のＡｒの容積分率５０９１８．混合
希ガスの全圧２ Ｔｏｒｒ ｐ 白色螢光体を塗布した
４０Ｗラピツドスタート形螢光ランプ（１１１ｋ 、＋
灯すると、電極間に開力Ｕされる電圧の波形はほぼ矩形
波となり、そのときのデユーティは４０％であった。
雰囲気を２５±１℃、無〕虱状態に管理した球面光束計
内で上記点灯装置を用いて螢光ランプｎＨ，点灯し、こ
の螢光ランプロ１）が定常状態になった後に光束値およ
び電力の測定を行なった。
内で上記点灯装置を用いて螢光ランプｎＨ，点灯し、こ
の螢光ランプロ１）が定常状態になった後に光束値およ
び電力の測定を行なった。
次に、 Ｋｒ−Ａｒ Ｈｇ系において＋ Ｋｒ ２０
’９ ：ｌ’ｌＩｉ ％ 。
’９ ：ｌ’ｌＩｉ ％ 。
全圧力２．３Ｔｏｒｒにすべく封入した内径３４１のＪ
ＩＳ４０Ｗの長さを有する白色螢光ランプ？周波数２０
Ｋｏｚ 。
ＩＳ４０Ｗの長さを有する白色螢光ランプ？周波数２０
Ｋｏｚ 。
デユーティ７０％、放電電流実効値３５０ ｍＡ 、周
囲温度２５℃（見かけのプラズマ中性原子の温度４０℃
）で点灯したとき、この条件で点灯されたランプの可視
光放射効率（ｄ、上記実ｌ＠例と同様の比較で約３２慢
の向上が確認された。
囲温度２５℃（見かけのプラズマ中性原子の温度４０℃
）で点灯したとき、この条件で点灯されたランプの可視
光放射効率（ｄ、上記実ｌ＠例と同様の比較で約３２慢
の向上が確認された。
次にＫｒ −Ａｒ −Ｈｇ系において、 Ａｒ ３０
％Ｗ積チ、令圧力３Ｔｏｒｒにすべく封入した１）Ａ径
２６ ｍｍのＪＩＳ４０Ｗの長さを有する白色螢光ラン
プを周波数４０Ｋｌ＋・、デユーティ２０チ、放電電流
実効値２５０ ｒｎＡ 、周囲温度２５℃（見かけのプ
ラズマ中性原子の温度４０℃）で点灯したとき、この条
件で点灯されたランプの可視光放射効率は、 ５０ｕ、
、２００Ｖで使用される４０Ｗラビツドスタート形試験
用安定器で点灯されたときよシ約２１優向上した。
％Ｗ積チ、令圧力３Ｔｏｒｒにすべく封入した１）Ａ径
２６ ｍｍのＪＩＳ４０Ｗの長さを有する白色螢光ラン
プを周波数４０Ｋｌ＋・、デユーティ２０チ、放電電流
実効値２５０ ｒｎＡ 、周囲温度２５℃（見かけのプ
ラズマ中性原子の温度４０℃）で点灯したとき、この条
件で点灯されたランプの可視光放射効率は、 ５０ｕ、
、２００Ｖで使用される４０Ｗラビツドスタート形試験
用安定器で点灯されたときよシ約２１優向上した。
次ＩＦ Ｋｒ −Ａｒ −Ｈｇ系において、Ｋｒ５０容
積チ、全圧力１．８ Ｔｏｒｒにすべく封入した内径３
４潤のＪＩＳ４０Ｗの長さ？有する白色螢光ランプ全周
波数２０ Ｋｌ（Ｅ 、デユーティ３０％、放電電流実
効値４２０ ｍＡ 、周囲温度２５℃（見かけのプラズ
マ中性原子の温度４０℃）で点灯したとき、この条件で
点灯されたランプの可視光放射効率は、 ５０ ＋ｂ、
２００Ｖで使用される４０Ｗラビツドスタート形試［
倹用安定器で点灯されたときより約３６係向上した。
積チ、全圧力１．８ Ｔｏｒｒにすべく封入した内径３
４潤のＪＩＳ４０Ｗの長さ？有する白色螢光ランプ全周
波数２０ Ｋｌ（Ｅ 、デユーティ３０％、放電電流実
効値４２０ ｍＡ 、周囲温度２５℃（見かけのプラズ
マ中性原子の温度４０℃）で点灯したとき、この条件で
点灯されたランプの可視光放射効率は、 ５０ ＋ｂ、
２００Ｖで使用される４０Ｗラビツドスタート形試［
倹用安定器で点灯されたときより約３６係向上した。
以上の実７＋！！１例で示した通り、この発明の装置は
１０ ＫＩｂ以上の高周波に半サイクルのデユーティ１
５チないし８５チの休止期間を発生させる装置であれば
良いが、高周波成源装置＋７１から不快な可聴騒音の発
生を防止する観点から約１７Ｉ（Ｈ，以上が好ましく、
１だ周波数の上限は休止期間発生装置のスイッチング損
失を少なくする目的からバイポーラ型トランジスタ゛を
使用する場合＋ １＋１０ ＫＨｚ以下程度が良好であ
った。
１０ ＫＩｂ以上の高周波に半サイクルのデユーティ１
５チないし８５チの休止期間を発生させる装置であれば
良いが、高周波成源装置＋７１から不快な可聴騒音の発
生を防止する観点から約１７Ｉ（Ｈ，以上が好ましく、
１だ周波数の上限は休止期間発生装置のスイッチング損
失を少なくする目的からバイポーラ型トランジスタ゛を
使用する場合＋ １＋１０ ＫＨｚ以下程度が良好であ
った。
この他、明細書中の式ｆｉｌ、 ＋２１．さらに式！３
１． ＋４１および（５１のいずれかを満足するように
刺入されたランプおよび制御回路で構成される点灯装置
は。
１． ＋４１および（５１のいずれかを満足するように
刺入されたランプおよび制御回路で構成される点灯装置
は。
目的の温度に応じ広い温度範囲にわたって移動縞の発生
のない高効率点灯を実現し、ランプのび径は明細＠に示
したように２２０ないし３５潅未満の範囲に制限するこ
とによって電極間距離ｉｉｏＯｍ、−以］二。
のない高効率点灯を実現し、ランプのび径は明細＠に示
したように２２０ないし３５潅未満の範囲に制限するこ
とによって電極間距離ｉｉｏＯｍ、−以］二。
１２００ｙｍ未油の管状放電灯の効率を向上ζせ２点灯
回路の損失も最小にすることができる。
回路の損失も最小にすることができる。
第１図（、）は、この発明の低圧水銀蒸気放電、灯装置
の実ｊ、倹に使用された直管形放′Ｍ灯の断面図、第１
図（ｂ）は同上低圧水＠蒸気放ηｊ灯装置の実験に使用
された環形放電灯の断面図、第２１ズ１．第３図および
第４図はこの発明による装置の実施例を示すための図、
第５図はデユーティとランプ相対効率との関係を説明す
る特性図、第６図は靴かけ上のプラズマ中性原子温度と
放電電流Ｉｏ−ｐ 値から移動縞の発生する限界電流Ｖ
ψ明した特性図である。 図中、（６）は直流電源、（７１は高周波電源装置、（
８１は休止期間発生装置、（９）はスイッチ装置、 （
ｆｉｌｌは制御装置であり、 ｔｉｌｌはランプを示す
。 代理人大岩増雄 第１図 （α） 第 ２１（１ 第４１３１ プｉＹ’、１ １：’１ Ｔ−１−フイＣ’／６） 毘ｂ゛け上０フ゛ラス゛７申法原子−品Ｊ麺Ｙ（’Ｃ）
“第１頁の続き ［株］ノ発明者 山崎 広義 蘇 ■発明者皆川 良司全 東倉市大船２丁目１４番旬号 三菱電機株式会社商品研
究所コ
の実ｊ、倹に使用された直管形放′Ｍ灯の断面図、第１
図（ｂ）は同上低圧水＠蒸気放ηｊ灯装置の実験に使用
された環形放電灯の断面図、第２１ズ１．第３図および
第４図はこの発明による装置の実施例を示すための図、
第５図はデユーティとランプ相対効率との関係を説明す
る特性図、第６図は靴かけ上のプラズマ中性原子温度と
放電電流Ｉｏ−ｐ 値から移動縞の発生する限界電流Ｖ
ψ明した特性図である。 図中、（６）は直流電源、（７１は高周波電源装置、（
８１は休止期間発生装置、（９）はスイッチ装置、 （
ｆｉｌｌは制御装置であり、 ｔｉｌｌはランプを示す
。 代理人大岩増雄 第１図 （α） 第 ２１（１ 第４１３１ プｉＹ’、１ １：’１ Ｔ−１−フイＣ’／６） 毘ｂ゛け上０フ゛ラス゛７申法原子−品Ｊ麺Ｙ（’Ｃ）
“第１頁の続き ［株］ノ発明者 山崎 広義 蘇 ■発明者皆川 良司全 東倉市大船２丁目１４番旬号 三菱電機株式会社商品研
究所コ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 管内径を２２ｍｍ以上、３５■未満および電極間距離を
４００ｍ１１以上、１２００祁未満の管状放電灯に希ガ
スと水銀蒸気発生体とを封入し、この放電灯ｔｌＯＫＩ
ｈ以上の周波数で点灯する点灯装置において、この点灯
装置は直流電源に接続された略正弦波状の高周波出力電
圧を発生する高周波電源装置に各半サイクルに少なくと
も１回導通遮断を行なうスイッチを有し、前記放電灯に
対し直列あるいは並列に接続された。各半サイクルの１
５％ないし８５％の休止期間を発生させる装置を備えた
略矩形波状の高周波出力電圧音発生させる装置であり、
上記放電灯において、封入される希ガスはＫｒとＡｒか
ら成る混合ガスとし、混合ガスの全圧Ｘ （Ｔｏｒｒ）
に対し。 Ａｒの分圧Ｘ１（Ｔｏｒｒ）＋ Ｋｒの分圧Ｘ２ （Ｔ
ｏｒｒ）、および見かけ上のプラズマ中性原子温度Ｙ
（℃）に関し。 ５≦Ｙ≦６０． ０．３≦Ｘ１≦５．０．３≦Ｘ２≦５
の領域において。 ｘ＝ｘｌ＋ｘ２ ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・（１１Ｙ≧（２１，５４−０，９４Ｘ１−４．ＯＸ
〒＋ｘ、３９＊ｆ−ｏ１３ｘｉ）−ｘ１／ｘ＋（２４，
８−４，８５Ｘ２＋ ３．５１Ｘ至−ｏ４３２ｘ：）・
Ｘ２／Ｘ・・・・・・（２１なる関係を満足するように
封入組成を設定し、その混合組成において式（２）の等
号で与えられる温度をＴｃ（臨界温度（℃））と定義す
るとき、放電ｆｆｉ流の０−Ｐｅａｋ値Ｉｏ−ｐ（ｍＡ
）は、プラズマ中性原子の温度Ｙ ） Ｔａ ＋ ５
（℃） において。 Ｉｏ−ｐ ） １００ （ｍＡ ） ・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３１式（２
１ヲ満足しない組成領域では。 −１０≦Ｙ−ＴａＳ２（℃）において。 Ｉｏ−ｐ≧４３ （Ｔｅ−Ｙ ） ＋ ３１５ （ｍＡ
） −−−−−（４１さらに、 Ｙ（Ｔｅ−１０にお
いて、 、 Ｉｏ−ｐ ） ７４５ （ｍＡ ）・・・
・・・・・・・・・・・・・・＋５１のいずれかの範囲
に設定できる点灯装置６と上記放電灯を組み合せて構成
されることを特徴とする低圧水銀蒸気放電灯装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13890383A JPS6030093A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | 低圧水銀蒸気放電灯装置 |
| US06/629,038 US4583026A (en) | 1983-07-19 | 1984-07-09 | Low-pressure mercury vapor discharge lamp |
| EP84108487A EP0131965B1 (en) | 1983-07-19 | 1984-07-18 | Low-pressure mercury vapor discharge lamp |
| DE8484108487T DE3475246D1 (en) | 1983-07-19 | 1984-07-18 | Low-pressure mercury vapor discharge lamp |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13890383A JPS6030093A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | 低圧水銀蒸気放電灯装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6030093A true JPS6030093A (ja) | 1985-02-15 |
Family
ID=15232819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13890383A Pending JPS6030093A (ja) | 1983-07-19 | 1983-07-29 | 低圧水銀蒸気放電灯装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6030093A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62154497A (ja) * | 1985-12-26 | 1987-07-09 | 株式会社ト−オ−電子 | ネオンサイン用放電管の安定点灯方法 |
| JPH0210697A (ja) * | 1988-02-26 | 1990-01-16 | General Electric Co <Ge> | メタルハライドランプ用安定器回路 |
-
1983
- 1983-07-29 JP JP13890383A patent/JPS6030093A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62154497A (ja) * | 1985-12-26 | 1987-07-09 | 株式会社ト−オ−電子 | ネオンサイン用放電管の安定点灯方法 |
| JPH0210697A (ja) * | 1988-02-26 | 1990-01-16 | General Electric Co <Ge> | メタルハライドランプ用安定器回路 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2265323A (en) | Gas and metal vapor discharge tube and means for preventing flicker therein | |
| JPS5814494A (ja) | 螢光ランプ点灯回路 | |
| EP0131965B1 (en) | Low-pressure mercury vapor discharge lamp | |
| JPS58174897U (ja) | ガス放電ランプ用高効率安定化装置 | |
| JPS6030093A (ja) | 低圧水銀蒸気放電灯装置 | |
| JPH0896976A (ja) | 希ガス放電灯点灯回路及び照明装置 | |
| EP0145072B1 (en) | Method of operating a high-pressure discharge lamp | |
| WO2004006289A1 (ja) | 電球形無電極放電ランプおよび無電極放電ランプ点灯装置 | |
| JPH0887984A (ja) | ショートアーク型混合金属蒸気放電灯 | |
| JPS5912598A (ja) | 高圧放電ランプの点灯装置 | |
| JPS5812251A (ja) | 低圧水銀蒸気放電灯装置 | |
| JPS58135563A (ja) | 低圧水銀蒸気放電灯装置 | |
| WO1982004373A1 (en) | Low pressure mercury vapor discharge lamp unit | |
| JPS59146147A (ja) | 低圧水銀蒸気放電灯装置 | |
| JPS60262392A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JPS59132593A (ja) | 直列けい光ランプシステム | |
| JPS59146148A (ja) | 低圧水銀蒸気放電灯装置 | |
| SU1432810A1 (ru) | Трехфазное осветительное устройство | |
| JPS6023995A (ja) | 低圧水銀蒸気放電灯装置 | |
| JPS6329929B2 (ja) | ||
| JPH01211896A (ja) | 高圧ナトリウムランプ | |
| JPS58147995A (ja) | 低圧水銀蒸気放電灯点灯装置 | |
| JPS6151799A (ja) | 高圧ナトリウムランプの始動方法 | |
| JPS6068598A (ja) | 螢光ランプ点灯装置 | |
| JPS609096A (ja) | 放電灯点灯装置 |