JPS602642A - 熱交換器のフイン芯材用Ａｌ合金 - Google Patents
熱交換器のフイン芯材用Ａｌ合金Info
- Publication number
- JPS602642A JPS602642A JP10839083A JP10839083A JPS602642A JP S602642 A JPS602642 A JP S602642A JP 10839083 A JP10839083 A JP 10839083A JP 10839083 A JP10839083 A JP 10839083A JP S602642 A JPS602642 A JP S602642A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- fins
- core material
- fin
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はろう付けにより構成するＡｆ！、合金製熱交換
器のフィン用芯材に用いる耐座屈性の優れたＡ柔合金に
関するものである。
器のフィン用芯材に用いる耐座屈性の優れたＡ柔合金に
関するものである。
一般に自動車のラジェーターやニアコンディショニング
にはＡｆ！、合金製熱交換器が用いられている。これ等
熱交換器のコアーには水を通すチューブと熱を放散する
フィンからなり、通常フィンにはＡ １２−Ｍｎ系合金
、例えばＡ ５２−０，１５ｗｔ％Ｃｕ（以下ｗｔ％を
％と略記）−１，１％Ｍｎ合金（Ａ３００３ ）やＡ、
Ｒ−１，１％Ｍｎ合金（Ａ ３２０３）を芯材とし、そ
の両面にＡＩ！−８ｉ系合金からなるろう材、例えばＡ
、９−７．５％３ｉ合金（Ｂ Ａ ４３４３）や△（
−１０％３ｉ−１，５％Ｍｇ合金（Ｂ Ａ ４００４）
をクラッドしたプレージングシートを用い、純Ａ（、例
エバＡ１０５０や１１００或イＧｅ＆上記ＡＪ！−Ｍｎ
系合金からなるチューブと組合せ、真空中、不活性ガス
中又はフラックスを用いて大気中でろう付けすることに
よりコアーを製造している。
にはＡｆ！、合金製熱交換器が用いられている。これ等
熱交換器のコアーには水を通すチューブと熱を放散する
フィンからなり、通常フィンにはＡ １２−Ｍｎ系合金
、例えばＡ ５２−０，１５ｗｔ％Ｃｕ（以下ｗｔ％を
％と略記）−１，１％Ｍｎ合金（Ａ３００３ ）やＡ、
Ｒ−１，１％Ｍｎ合金（Ａ ３２０３）を芯材とし、そ
の両面にＡＩ！−８ｉ系合金からなるろう材、例えばＡ
、９−７．５％３ｉ合金（Ｂ Ａ ４３４３）や△（
−１０％３ｉ−１，５％Ｍｇ合金（Ｂ Ａ ４００４）
をクラッドしたプレージングシートを用い、純Ａ（、例
エバＡ１０５０や１１００或イＧｅ＆上記ＡＪ！−Ｍｎ
系合金からなるチューブと組合せ、真空中、不活性ガス
中又はフラックスを用いて大気中でろう付けすることに
よりコアーを製造している。
フィンは通常０．１６〜０．２０ｍの板厚のプレージン
グシートをコルゲート加工したもので、第１図に示すよ
うに蛇行状に成形加工したチューブ（１）間にコルゲー
ト状フィン（２）を装着し、密着性を良くするため図に
示す矢印方向より鉄製冶具で挾持してろう付けすること
によりコアーを製造している。ろう付けは通常高温（５
９０〜６１０℃）に加熱して行なわれるため、ろう材中
の８１が芯材中に拡散して芯材の座屈性を低下し、更に
鉄製冶具とコアーの熱膨張の差により図に示す矢印方向
にかなりの応力が作用し、フィンが変形して外観上好ま
しくないばかりか、コアーの寸法が変動し、取付けがで
きないこともある。
グシートをコルゲート加工したもので、第１図に示すよ
うに蛇行状に成形加工したチューブ（１）間にコルゲー
ト状フィン（２）を装着し、密着性を良くするため図に
示す矢印方向より鉄製冶具で挾持してろう付けすること
によりコアーを製造している。ろう付けは通常高温（５
９０〜６１０℃）に加熱して行なわれるため、ろう材中
の８１が芯材中に拡散して芯材の座屈性を低下し、更に
鉄製冶具とコアーの熱膨張の差により図に示す矢印方向
にかなりの応力が作用し、フィンが変形して外観上好ま
しくないばかりか、コアーの寸法が変動し、取付けがで
きないこともある。
最近省資源、省エネルギー化により熱交換器においても
軽量化が望まれ、フィンの薄肉軽量化が試みられている
。しかしながらフィンの厚さは上記座屈性の面から０．
１６ｍｍより薄くすることができず、更にコンデンサー
のフィンでは高さが１６〜２０ｍｍと高いため座屈に敏
感であり、その改善が強く望まれている。
軽量化が望まれ、フィンの薄肉軽量化が試みられている
。しかしながらフィンの厚さは上記座屈性の面から０．
１６ｍｍより薄くすることができず、更にコンデンサー
のフィンでは高さが１６〜２０ｍｍと高いため座屈に敏
感であり、その改善が強く望まれている。
本発明はこれに鑑みブレージングにおける座屈に及ぼす
諸因子について種々検討の結果、八（地金に不可避的に
含まれる３ｉ及びＦｅ含有是が大きな影響を及ぼし、か
つＭｎを添加することにより強度が向上すると共にろう
付は時の加熱により大きな再結晶粒を生じ、これが芯材
へのＳｉの拡散を制御して耐座屈性を維持することを知
見し、更に検討の結果、附属性の優れた熱交換器のフィ
ン芯材用Ａぶ合金を開発したもので、不可避的不純物中
、３ｉ０．１５％以下、Ｆ、ｅ Ｏ，１５％以下の純Ａ
（に、Ｍｎ１，５〜２．５％添加したことを特徴とする
ものである。
諸因子について種々検討の結果、八（地金に不可避的に
含まれる３ｉ及びＦｅ含有是が大きな影響を及ぼし、か
つＭｎを添加することにより強度が向上すると共にろう
付は時の加熱により大きな再結晶粒を生じ、これが芯材
へのＳｉの拡散を制御して耐座屈性を維持することを知
見し、更に検討の結果、附属性の優れた熱交換器のフィ
ン芯材用Ａぶ合金を開発したもので、不可避的不純物中
、３ｉ０．１５％以下、Ｆ、ｅ Ｏ，１５％以下の純Ａ
（に、Ｍｎ１，５〜２．５％添加したことを特徴とする
ものである。
しかして本発明においてＭｎ添加量を１．５〜２．５％
と限定したのは、Ｍｎ添加により合金の強度を向上する
と共に、Ｍｎを強制固溶ざぜることによりろう付は時の
再結晶を大きく成長させて、ろう材よりＳＩの拡散を抑
制し、フィンとしての耐座屈性を維持するためで、添加
量が１．５％未満ではこれらの効果が顕著でなく、２．
５％を越えると巨大なＡ ｆ−Ｍｎ化合物が生成し、圧
延加工性を阻害するためである。
と限定したのは、Ｍｎ添加により合金の強度を向上する
と共に、Ｍｎを強制固溶ざぜることによりろう付は時の
再結晶を大きく成長させて、ろう材よりＳＩの拡散を抑
制し、フィンとしての耐座屈性を維持するためで、添加
量が１．５％未満ではこれらの効果が顕著でなく、２．
５％を越えると巨大なＡ ｆ−Ｍｎ化合物が生成し、圧
延加工性を阻害するためである。
また純Ａ（に不可避的に含まれる不純物中、特にＳｉ０
．１５％以下、Ｆｅ０．１５％以下と限定したのは、Ｓ
ｌの微量含有はろう材よりＳｉの拡散を抑制して、耐座
屈性を維持するも、０．１５％を越えると再結晶粒が小
さくなって、ろう材よりＳｉの拡散が容易となるばかり
でなく、芯材の融点を低下させ、耐座屈性を低下するた
めである。またＦｅはＳｉ同様ろう付は時の再結晶粒を
小さくする恐れがあるばかりか、Ａｆ−Ｍｎ−Ｆｅ化合
物を形成し、前記Ｍｎの効果を損なうため、０．１５％
以下と限定したものである。
．１５％以下、Ｆｅ０．１５％以下と限定したのは、Ｓ
ｌの微量含有はろう材よりＳｉの拡散を抑制して、耐座
屈性を維持するも、０．１５％を越えると再結晶粒が小
さくなって、ろう材よりＳｉの拡散が容易となるばかり
でなく、芯材の融点を低下させ、耐座屈性を低下するた
めである。またＦｅはＳｉ同様ろう付は時の再結晶粒を
小さくする恐れがあるばかりか、Ａｆ−Ｍｎ−Ｆｅ化合
物を形成し、前記Ｍｎの効果を損なうため、０．１５％
以下と限定したものである。
高純Ａ（中年可避的に含まれる不純物中、ＳｉとＦｅ以
外については通常の範囲内であれば、フィンの座屈性に
はほとんど影響しない。
外については通常の範囲内であれば、フィンの座屈性に
はほとんど影響しない。
以下本発明を実施例について説明する。
第１表に示す組成のＡ（合金を芯材とし、その両面にＡ
ｐ−７，５％３ｉ合金からなるろう材をクラッドして大
気中ブレージング用フィン材と、Ａ、ｅ−１０％５ｉ−
１，５％Ｍｇ合金からなるろう材をクラッドした真空ブ
レージング用フィン材を作成した。これ等フィン材は板
厚０．１３ｍｍ５ろう材のクラツド率１０％で、何れも
コルゲート状に加工し、純Ａ 、ｅ （Ａ １０５０）
の押出偏平管を第１図に示すように蛇行状に成形し、偏
平管と偏平管の間にコルゲート状フィンを装着し、上下
方向を鉄製冶具で挾持し、それぞれ大気中ブレージング
（フラックスを用い６１０℃の温度で３分間加熱）と真
空ブレージング（５ｘ１０−５ Ｔｏｒｒ中、６００℃
）温度で３分間加熱）を行なってコアーを作成した。
ｐ−７，５％３ｉ合金からなるろう材をクラッドして大
気中ブレージング用フィン材と、Ａ、ｅ−１０％５ｉ−
１，５％Ｍｇ合金からなるろう材をクラッドした真空ブ
レージング用フィン材を作成した。これ等フィン材は板
厚０．１３ｍｍ５ろう材のクラツド率１０％で、何れも
コルゲート状に加工し、純Ａ 、ｅ （Ａ １０５０）
の押出偏平管を第１図に示すように蛇行状に成形し、偏
平管と偏平管の間にコルゲート状フィンを装着し、上下
方向を鉄製冶具で挾持し、それぞれ大気中ブレージング
（フラックスを用い６１０℃の温度で３分間加熱）と真
空ブレージング（５ｘ１０−５ Ｔｏｒｒ中、６００℃
）温度で３分間加熱）を行なってコアーを作成した。
これ等ファーの変形状態よりフィン座屈度を測定した。
これ等の結果を第１表に示す。尚座屈度５−
はフィンの座屈により全体が縮んだ縮み率１％以下のも
のを耐座屈性良好として○印で示し、１％以上のものを
耐座屈性不良としてＸ印で表わした。
のを耐座屈性良好として○印で示し、１％以上のものを
耐座屈性不良としてＸ印で表わした。
第１表
ｔｔ ２ １，６ ０．１２０．１２−〃 ○ ○／Ｊ
３ １．７ ０．１２０．１２ − 、、Ｏ○Ｊ７４
２．０ ０．１２０．１２ − ｎ 、０ ０〃５
２．５ ０，１２０．１２ − ｎ Ｏ○〃６ １．８
０，０５０．１０ − ｎ ○ Ｏ／／ ７ １．８
０，１００．１０ − ｎ ｏ Ｏｎ ８ １，８
０，１５０．１５ − ｌ／ ＯＯ” １１ ２．７
０，１２０．１２−ｎ ｏ Ｏｎ １２ １．８ ０．
３００．１２ − ｎ ｘ ｘｎ １３ １，８ ０．
１２０．２５ − ｎ ｘ ｘ従来合金 １４ １．１
０，３０ ０．５０ ０，１５ ｕ ｘ ｘ／／ １
５ １，１ ０，３００．５０ − ｔｙ ｘ ｘ６一 第１表から明らかなように従来芯材を用いたものは板厚
０．１３ｍｍでは座屈を起すのに対し、本発明芯材を用
いたものは何れも板厚０．１３ｍｍで座屈することがな
く、フィン材の重量として約２０％の軽量化が可能であ
ることが判る。
３ １．７ ０．１２０．１２ − 、、Ｏ○Ｊ７４
２．０ ０．１２０．１２ − ｎ 、０ ０〃５
２．５ ０，１２０．１２ − ｎ Ｏ○〃６ １．８
０，０５０．１０ − ｎ ○ Ｏ／／ ７ １．８
０，１００．１０ − ｎ ｏ Ｏｎ ８ １，８
０，１５０．１５ − ｌ／ ＯＯ” １１ ２．７
０，１２０．１２−ｎ ｏ Ｏｎ １２ １．８ ０．
３００．１２ − ｎ ｘ ｘｎ １３ １，８ ０．
１２０．２５ − ｎ ｘ ｘ従来合金 １４ １．１
０，３０ ０．５０ ０，１５ ｕ ｘ ｘ／／ １
５ １，１ ０，３００．５０ − ｔｙ ｘ ｘ６一 第１表から明らかなように従来芯材を用いたものは板厚
０．１３ｍｍでは座屈を起すのに対し、本発明芯材を用
いたものは何れも板厚０．１３ｍｍで座屈することがな
く、フィン材の重量として約２０％の軽量化が可能であ
ることが判る。
これに対し本発明芯材の組成範囲より外れるものはＭｎ
を多量に添加したものを除き、何れも座屈を起しＭｎを
多量に添加した比較芯材ではＡ（−Ｍｎの巨大化合物が
生じ、塑ｆ１加工性が著しく低下しフィンの作成が困難
であった。
を多量に添加したものを除き、何れも座屈を起しＭｎを
多量に添加した比較芯材ではＡ（−Ｍｎの巨大化合物が
生じ、塑ｆ１加工性が著しく低下しフィンの作成が困難
であった。
このように本発明によればろう付けにより構成するＡ（
合金製熱交換器のフィン用芯材として、ブレージングに
おける耐座屈性が優れており、フィン材として重量で約
２０％の軽量化することができる顕著な効果を奏するも
のである。
合金製熱交換器のフィン用芯材として、ブレージングに
おける耐座屈性が優れており、フィン材として重量で約
２０％の軽量化することができる顕著な効果を奏するも
のである。
第１図はＡＪ２合金製熱交換器のコアーの一例を示す斜
視図である。 （１）チューブ （２）フィン ７− 第１図 ぎ ２２１−
視図である。 （１）チューブ （２）フィン ７− 第１図 ぎ ２２１−
Claims (1)
- 不可避的不純物中、Ｓ ｉ Ｏ，１５ｗｔ％以下、Ｆｅ
Ｏ，１５ｗｔ％以下の純Ａ１に、Ｍｎ １．５〜２．５
ｗｔ％添加したことを特徴とする耐座屈性の優れた熱交
換器のフィン芯材用Ａ（合金
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10839083A JPS602642A (ja) | 1983-06-16 | 1983-06-16 | 熱交換器のフイン芯材用Ａｌ合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10839083A JPS602642A (ja) | 1983-06-16 | 1983-06-16 | 熱交換器のフイン芯材用Ａｌ合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS602642A true JPS602642A (ja) | 1985-01-08 |
Family
ID=14483545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10839083A Pending JPS602642A (ja) | 1983-06-16 | 1983-06-16 | 熱交換器のフイン芯材用Ａｌ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS602642A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6257640A (ja) * | 1985-09-06 | 1987-03-13 | Toshiba Corp | 真空装置 |
-
1983
- 1983-06-16 JP JP10839083A patent/JPS602642A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6257640A (ja) * | 1985-09-06 | 1987-03-13 | Toshiba Corp | 真空装置 |
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