JPS60257900A - 含窒素廃水の処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 「技術分野」 この発明け、生活廃水、工場廃水、尿尿等の有機性廃水
中に含まれている窒素外を生物学的に除去する廃水処理
法に関する。

「従来技術およびその問題点Ｊ 廃水中に含有されている窒素外を生物学的に除去する廃
水処理法として近年注目されている方法に、循環脱窒素
性がある。この循環脱窒素性は、硝化工程の前に脱窒素
工租ヲ設け、後段の硝化工程で硝化処理された廃水を前
段の脱窒素工程に循環返送して脱窒素処理する方法であ
る。この循環脱窒素性は、脱窒素処理に必要な有機栄養
源に原廃水中のＢＯＤ成分を利用でき、また、硝化工程
における廃水のｐＨの低下が、脱窒素処理によりｐＨの
上昇した廃水の脱窒素工程からの流入によって防止され
るので、廃水処理に要する薬品の量が低減できる利点が
ある。

素処理する方法であることから、返送されない廃水中の
硝酸性窒素および亜硝酸性窒素（以下、Ｎ０ｒ−Ｎと略
称する）は未処理のまま流出してしまい、窒素分の除去
の効率（全窒素除去率）が若干低下する欠点がある。こ
のため、このような循環脱窒素性の欠点を補う手段の１
つとして、脱窒素工程−硝化工程からなる脱窒素プロセ
スを多段に設けて、全窒素除去率を向上するいわゆる多
段型循環脱窒素法が行われている。

しかしながら、従来、この多段型循環脱窒素法は、各説
窒素槽への原廃水の配分比や硝化処理された廃水の循環
比（原廃水量と循環返送される廃水素の比つを固定した
状態で行っていたので、原廃水の性状の変化に対応する
ことができず、このため、窒素分の除去能力を充分に発
揮することができなかった。

「発明の背景」 本発明者は、多段型脱窒素性における全窒素除去率の向
上について鋭意研究を重ねた結果、ＣＯＤ対Ｎ０Ａ−−
Ｎ濃度の比（以下、ＣＯＤ／Ｎ比と記す）と、Ｎ０ｔ−
Ｎ除去率との間には、第２図托示すように、強い相関関
係があるとの知見を得るに至った。

［発明の目的Ｊ この発明は、上記知見にもとづいてなされたもので、窒
素分を効率良く除去し得る廃水の処理方法を提供するこ
とを目的とする。

ｒ発明の具体的構成」 以下、図面を参照してこの発明の詳細な説明する。

第１図は、この発明の含窒素廃水の処理方法の一実施例
に用いられる処理装置の一例を示すものである。この処
理装置は、いわゆる二段型循環脱窒素性を行うもので、
第１脱窒素槽１と第１硝化槽２および第２脱窒素榴３と
第２硝化ｉａ４が順次連設されており、原廃水は第１脱
窒素槽１と第２脱窒素槽３に配分して流入せしめられ、
また、第２硝化槽４で硝化処理された廃水の一部は、第
１脱窒素槽１へ循環返送される。この処理装置の各種ｌ
ないし４内には、各々汚泥が付着された充填材６．　７
．　８．　９が収容されており、また、菓１．　“２脱
窒素檀１，３内には、槽内の廃水を槽内循環せしめるた
めの槽内廃水循環装置１（）、１０が各々設けられ、第
１．２硝化槽２，４内には、槽内の廃水を循環せしめる
と共に槽内廃水に酸素を供給するための散気装［１１，
１１が各々設けられている。

また、第１硝化槽２の後段および第２硝化槽４の後段と
、原廃水の流入部には各々水質検査ｆｎ１２・・・が設
けられている。これら水質検査槽１２・・・には、それ
ぞれＣＱＤ分析用採水装置１３と、全窒素（ＴＮ）濃度
測定用採水装置１４と、Ｎ　Ｏｘ−Ｎ濃度測定用採水装
置１５とが設けられている。これら採水装［１３，１４
，１５は、水質分析装置１６に連設されている。この水
質分析装置１６には、＠１脱窒素槽ｌおよび第２脱窒素
槽３への原廃水の流入路に設けられた原廃水供給バルブ
１７゜１８、および第２硝化槽４で処理された硝化水を
第１脱窒素槽１へ循環返送するための循環ポンプ１９な
どの制御を行う制御装置２０が、中央演算処理装置２１
を介して連設されている。

次に、この処理装置で行われる廃水処理を順をおつて説
明する。

まず上記第１脱窒素ｍｌにあっては、嫌気性条件下で第
２硝化槽４から返送されてくる廃水中のＮｏｔ−Ｎの除
去（脱窒素）が行われる。この第１脱窒素槽１には、水
質検査槽１２、原廃水供給パルプ１７を介して送られて
くる原廃水と、第２硝化槽４から循環返送されてくる廃
水が流入しており、槽ｌ内の廃水は、槽１の底部側に設
けられた抜液配管１０ａと、上部側に延びて開口する吐
出配管１０ｂと、抜液配’ｆｉｏａｓ吐出配管ｉｏｂの
間に介在されたポンプ１０ａとからなる檜内豚水循環装
置ｌＯによって槽内循環され、充填材６表面に付着され
た汚泥（固着汚泥）に循環接触されている。この固着汚
泥中には、脱窒素条が存在しており、この脱窒素条は、
原廃水中のＢＯＤ成分（有機栄養源）を、第２硝化槽４
から返送されてくる廃水中のＮｏｔ−Ｈの酸素を利用し
て同化するので、これにより、Ｎｏｔ−Ｎは還元されて
窒素ガスとして大気中に放出され除去（脱窒）される。

この第１脱窒素４１ｆｆ１で脱窒素処理された廃水は、
第１硝化槽２へ送られる。

第１硝化槽２では、好気性条件下で廃水中の有機性窒素
およびアンモニア性窒素（以下、全ケルメール性窒素、
ＴＫＮと略称する）の硝化が行われる。第１硝化槽２内
の廃水は、ブロワ２２から弁１１ａを介して散気装置１
１に送られ気泡として吹き込まれる空気により循環され
て、充填材７の固着汚泥と循環接触されている。この固
着汚泥には硝化菌および亜硝死菌が存在しており、この
硝化菌および亜硝死菌は、第１脱窒槽１から未処理のま
ま送られてくる原廃水中のＴＫＮを酸化分解してＮｏ−
２−−Ｎとする（硝化）。このように硝化処理された廃
水は水質検査ｊｆｔ１２を介して第２脱窒素槽３へ送ら
れる。

第２脱窒素槽３では、第１脱窒素［１と同様の脱窒素処
理が行われて、第１硝化槽２から送られてくる廃水中の
Ｎｏ−ｆ−Ｎが除去される。このように処理づれた廃水
は第２硝化槽４へ送られる。

第２硝化槽４においては、第１硝化槽２と同様に廃水中
のＴＫＮが酸化分解されてＮ０ａ−−Ｎとなる。

このようにして第２硝化槽４で処理された廃水は、水質
検査槽１２′＼送られ水質測定された後、一部は第１脱
窒素槽１に循環返送される循環廃水とされ、残部は処理
水として滅菌、希釈などの処理を経て放流される。

上記第１硝化槽２の後段、第２硝化槽４の後段、および
原廃水の流入部に設けられた水質検査槽１２・・・では
、水質分析装置１６に連設された採水装置１３．１４．
１５・・・によりサンプルの採取が随時性われており、
これにより、各硝化槽２，４で処理された廃水（以下、
硝化水と略称する）および原廃水のＣＯＤ濃度、ＴＮ濃
度、Ｎ０ａ−−Ｎ濃度が常時計測されている。この水質
分析装置１６の測定結果は、中央演算処理装［２１に送
られる。

中央演算処理装置２１では、水質分析装［１６の測定結
果にもとづいて、最良の全；窒素除去率を実現し得るよ
うに、第１．２脱窒素槽１，３への原　゛廃水の配分比
および循環返送する硝化水の量（通常、循環比で表わ畜
れる）の決定が行われる。この決定これた原廃水の配分
比および循環比は制御装置２０に伝えられ、制御装置２
０ば、これにもとづいて原廃水供給バルブ１７．１８の
開度の調整、循環ポンプ１９の吐出量の調整を行い、最
大の全窒素除去率が得られるように処理装置を制御管理
する。

次に、最大の全窒素除去率を得ることを第１の目的とし
て、これを達成するようにこの処理装置の最適制御を決
定する方法について述べる。

まず、各Ｗｆｌないし４の数式モデルを設定する。

上述したように、本発明者は鋭意研究の結果、脱窒紫檀
１，３においてＣＯＤ／Ｎ比とＮ　Ｏｒ　−Ｎ除去率と
の間には、第２図に示すように高い相関があることを見
出した。このＣＯＤ／Ｎ比−ＮＯａ−−Ｎ除去率の相関
を回帰することにより、脱窒紫檀１，３０機能を表わす
数式モデル（１）が得られる。

ｂｘ Ｅ＝１００Ｘ（１−ａｅ　）　−”ｆｉｔＥ：Ｎ０ａ−
−Ｎ除去率 ｘ：ｃＯＤ／Ｎ比 ａ、ｂ：槽の性能を示す定数 また、硝化槽２，４においては、ＴＫＮ負荷とＴＫＮ除
去速度との間に、第３図に示すように、高い相関が認め
られる。このＴＫＮ負荷−ＴＫＮ除去速度の相関を回帰
することにより、硝化槽２゜４の機能を表わす数式モデ
ル（２）が得られる。

Ｗ＝　ｍ　Ｘ　ｙ　”　・・・・・・（２）Ｗ：ＴＫＮ
除去速度 ７　：ＴＫＮ負荷 ｍ、ｎ：檜の性能を示す定数 ここで、（１）式のａ、１）、（２）式のｍ、ｎは、各
水質検査槽１２・・・に設置された採水装置１３，１４
゜１５から水質分析装置１６全経て得られた原廃水、各
硝化水のＣ０ＤＳＴＮ濃度およびＮ０ａ−−Ｎ濃度の水
質データを回帰処理することにより得られる。（なお、
ＴＮ濃度＝ＮＯｔ−Ｎ濃度十ＴＫＮ濃度である）そして
、これらり、ｂ、ｍ、ｎの値は、処理装置の定常運転開
始初期においては、試験運転によって得られた値が用い
られるが、その後、これら＆、ｂ、ｍ、ｎの値は、汚泥
の活性の変化等により常に変化するので、これに適応す
るように、これらの値は、水質分析装置１６から随時送
られてくる原廃水、各硝化水の水質データを中央演算処
理装置２１で処理することにより調整し直される（適用
制御）。

次に、このような数式モデルｆ＋ｌ、（２１を用いて、
第１目的である最大の全窒素除去率を得るための原廃水
の配分比および硝化水の循環比を決定する方法（（つい
て、第４図のフローチャートを参照して説明する。

まず、原廃水の配分比および硝化水の＃４環比を決定す
る方法の概要を説明する。

得られる処理水のおおよその水質（ＴＫＮ濃度、Ｎ０ａ
−−Ｎ製置は、原廃水の流入量、（”ＯＤ値ＴＫＮｇ度
、および処理水のＣＯＤ値を計測して入力しく原廃水に
Ｆｉ、Ｎ０ａ−−Ｎが含まれていないと仮定する）、こ
れらに加えて、原廃水の配分比および硝化水の循環比を
適当に設定して入力すれば（初期値設定５ＰＩ）、図中
ＳＰ２〜５Ｐ２２で示される逐次近似法によってめるこ
とができる。従って、種々の配分比、循擁比の組合せに
ついて、逐次近似法により得られる処理水の水質を予想
し、これらを比較すれば、最大の全窒素除去率を得るこ
とのできる配分比、循環比を知ることができる。

ついで、逐次近似法で処理水の水質をめる方法について
説明する。

まず初期値設定ＳＰｌについで、得られると思われる処
理水のＴＫＮ濃度、ＮＯｒ−Ｎ８度を仮定するＳＦ３゜ ここで、上記の各位を次のように略記することとする。

原廃水の第１脱窒素槽ｌへの配分比：Ｒ１〃　第２脱窒
素槽３への配分比：Ｒ２ （Ｒ１＋Ｒ２＝１　） 硝化水の循環比：Ｒ 原廃水の流入量：ＴＱ Ｆ　ＣＯＤ値：ＴＣＯＤ ＃　ＴＫＮ濃度：ＴＴＫＮ 処理水のＣ０Ｔ）値：ＳＣ’ＯＤ 仮定した処理水のＴＫＮ濃度：５ＴＫＮ０仮定した処理
水のＮｏ−１−−Ｎ濃度：５ＮＯＸ。

次に、第１脱窒素４１１１のＣＯＤ／Ｎ比を（８）式に
よりめＳＦ３、このＣＯＤ／Ｎ比から数式モデル（１）
〆を用いて＠１脱窒素槽１でのＮｏｔ−Ｎ除去率をめる
ＳＦ３゜ついで、このＮ０ａ−−Ｎ除去率から（４）式
によりＮｏｔ−Ｎの残存率をめるＳ　Ｐ　５　。

Ｒ−８ＣＯＤ＋旧・ＴＣＯＤ　、、、、、、、。

ＣＯＤ比１−　、。

ＣＯＤ比１：Ｍ１脱窒素槽１のＣ０ＤｌＮ比Ｅ１＝１０
０−（１−ＪＬ、　ｎ−”°ＣＯＤ比”）　−−−−−
−ｍ’Ｅｌ　：箱１脱窒素槽ｌのＮｏｒ−Ｎ　除去率（
％）Ｓｌ：第１脱窒素Ｗ１１でのＮ０ａ−−Ｎ残存率（
４）次に、第１硝化槽２のＴ　Ｋ　Ｎ負荷を（５）式に
よ請求めＳＦ３、とのＴＫＮ負荷から数式モデル（２）
′を用いて第１硝化槽２でのＴＫＮ除去速度をめるＳＦ
３゜ついで、このＴＫＮ除去速度から（６）式によシ第
１硝化槽２でのＴＫＮ除去率をめＳＦ３、（７）弐によ
Ｊ７７ＫＮ残存率をめるＳＦ３゜Ｆｌ：第１硝化槽２の
ＴＫＮ負荷 ｖｌ：第１硝化槽２の充填材７の容量 Ｗ１＝ｒｎ、・Ｆｌ重・・・・・・（２）′Ｗ１：第１
：化槽２のＴＫＮ除去速度 １ ｐｌ＝１００°１〒　°°°゛°（６）Ｐｌ：第１硝化
ｊｇ２のＴＫＮ除去率＠）Ｚｌ：第１硝化ＰＭ２”ｔ’
０ＴＫＮ残存率（４）次忙、第１硝化槽２から第２脱窒
素槽３に送られる硝化水のＴＫＮ濃度ヲ（８）弐により
める５ＰＩＯ。

ＴＫＮＩ：第１硝化槽２で処理された硝化水のＴＴ（Ｎ
濃度 次に、第１硝化槽２においてＴＫＮから生成されるＮｏ
ｔ−Ｎの生成比を（９）式によりめ、ついで、０１式に
より第１硝化槽２からの硝化水のＮＯ＆−Ｎ濃度をめる
ＳＰＩ　１０ Ｃ１：第１硝化楠２における除去されたＴＫＮに対する
Ｎ０ａ−−Ｎ生成比 ・・・・・・０Ｏ ＮＯＸＩ　Ｓ第１硝化槽２で処理された硝化水のＮｏｒ
−Ｎ濃度 次に、第２脱窒素槽３および第２硝化ＮＩ４で処理され
て、第２硝化槽４から流出する硝化水（これは、処理水
と同様のものである）のＴＫＮ濃度とＮｏ、ｒ−Ｎ濃度
をめる５Ｐ１２ないし５Ｐ２００この際に用いられる式
は、戸が増すものの、第１脱窒素槽１および第１硝化檜
・２の場合と同様の内容であるので、以下Ｋ　ａｎ　Ｍ
＋’　６８式として列記する。

ＣＯＤ比２：第２脱窒素［３のＣｏＤｌＮ比Ｅ２＝１０
０・（１−・・・″５・ＣＯＤ比２）　パ°°°・（１
ｆＥ　２　：　＠　２脱窒素槽３（７）ＮＯＬｔ−Ｎ除
去率（ｑＱ０Ｏ−Ｆ２ Ｓ２＝　□　・・・・・・α２ ００ Ｓ２：第２脱窒素槽３でのＮｏｔ−Ｎ残存基（５）（Ｒ
２・ＴＴＫＮａ　＋　１取１　・（Ｒ１＋Ｒ）　）　・
ＴＱＦ２−一□・・・・・・Ｃ３ １０００−Ｆ２ Ｆ２：第２硝化檜４のＴＫＮ負荷 Ｆ２：第２硝化槽４の充填材９の容量 Ｗ２−ｍｙ　ＨＦ　２　”　””＋２１’Ｗ２：第２硝
化槽４のＴＫＮ除来遠来 速度・−１００，１２，ｍ＋＋。。

２ Ｆ２：第２硝化槽４のＴＫＮ除去率（４）０Ｏ−Ｆ２ Ｚ２＝　□□　・・・・・・０９ ００ Ｚ２：第２硝化槽４でのＴＫＮ残存率（５）ＴＫＮ２：
第２硝化槽４で処理された硝化水の淵濃度 ２ Ｃ２＝ｏ、ｓ４ｇ・□　・・・・・・αη２ Ｃ２：第２硝化檀４における除去されたＴＫＮに対する
Ｎ０ｆ−Ｎ生成比 Ｎ０Ｘ２　：第２硝化槽４で処理された硝化水のＮ０ｆ
−Ｎｌ１１度。

このようにして得られたＴＫＮ２とＮ０Ｘ２は、先に仮
定した処理水の５ｒＫＮｏおよび５ＮＯＸ。

と同一の値でなければならないので、次にこれらの値の
比較を行う５Ｐ２１゜ここで５ＴＫＮ、とＴＫＮ２との
差、あるいはＳ　Ｎ　ＯＸ、とＮ０Ｘ２との差が許容値
を越える場合には、改めてＳ　ＴＫＮ。

およびＳ　Ｎ　ＯＸｏ　′ｔ−設定し直して（実際には
得られたＴＫＮ２、Ｎ０Ｘ２の直を代入する）　Ｓ　Ｆ
２２、ＳＦ２から５Ｐ２２のループで繰返し計算し、Ｓ
ＰＩで入力した初期条件によって得られる処理水のＴＫ
Ｎｉ度、Ｎｏ−１−−Ｎ濃度の近似値を得る。

このようにして、得られる処理水のＴＫＮ９度の近似値
Ｓ　Ｔ　Ｋ　Ｎｏ−およびＮ０ｘ−Ｎ濃度の近似値Ｓ　
Ｎ　ＯＸｏをめた後、０９式により全窒素除去率を、（
至）式によりＴＫＮ除去率をめる５Ｐ２３）・・・・・
・ａ嘩 ’ｒｚ除去率＝二夏ΣコＬ二１工公虹×１００　・・・
・・・（７）ＴＴＫＮ。

（ただし、ここで原廃水のＮ０ａ−−Ｎ濃度は０％と仮
定する。） 以上の計′Ｓを、種々の原廃水の配分比Ｒ１，Ｒ２およ
び硝化水の循環比Ｒの組合せについて行うと、それぞれ
の場合について予想される全窒素除去率全知ることがで
き、その結果、その中で最大の全窒素除去率を実現し得
る原廃水の配分比Ｒ１、Ｒ２および硝化水の循環比Ｒの
組合せを選択することができる。そして、この配分比、
循環比の選択を所定時間ごとに行い、その結果を中央演
算処理装置２１から制御装置２０に指示し、原廃水供給
バルブ１７．１８の開閉および循環ポンプ１９吐出量の
調整を行うことにより、この処理装置は常に脱窒素効率
の良い運転状態に維持される。

「発明の具体的作用効果」 このような廃水の処理方法にあっては、各硝化槽２，４
で処理された硝化水および原廃水のＣＯＤ値、ＴＮ＃度
、Ｎ０ａ−−Ｎ濃度を測定し、この測定値にもとづいて
硝化槽２，４および脱窒紫檀１゜３それぞれの数式モデ
ルｆ１＋、＋２１を調整し、常により正しい数式モデル
（１）、（２）を用いて、種々の原廃水配分比Ｒ１，Ｒ
２と硝化水循環比Ｒの場合について予測される全窒素除
去率を計算し、最大の全窒素除去率を実現し得る原廃配
分比Ｒ１，Ｒ２、硝化水循環比Ｒ’を予知し、これにも
とづいて処理装置の原廃水供給バルブ１７．１８および
循環ポンプ１９を制御する。

従って、この処理方法によれば、処理装置の運転条件（
原廃水配分比、硝化水循環比）を、原廃水の水質等に応
じて、最良の全窒素除去率を実現するように随時最適な
状態に制御することができるので、各欄１ないし４はそ
の処理能力を充分発揮し得、よって、原廃水の窒素分を
効率良く除去することができる。

「発明の他の具体例」 第５図に示すものは、この発明の含窒素廃水の処理方法
の第２実施例に用いられる処理装置の一例を示すもので
、第１図に示したものと同一構成部分には同一符号を付
してその説明を簡略化する。

この実施例が第１図に示した例と異なる点は次の二点で
ある。まず第１点は、第２硝化槽４から第１脱窒素槽１
に硝化水を循環返送する際、汚泥濃縮４ｗ３０等の余剰
汚泥が貯留された槽にこの硝　゛死水を一旦通して、好
気性状態で行われた硝化処理により硝化水中に溶解した
溶存酸素を、汚泥濃縮槽３０中の余剰汚泥により消費せ
しめた後、第１脱窒素槽１に返送するようにした点であ
る。

また、第２点け、第１脱窒素槽１および第２脱窒素槽３
に、有機栄養源となるメタノール等の有機物質をパルプ
３１．３２ｉ介して添加するようにした点である。この
場合、メタノール添加量は、例えば＠１脱窒素槽１にあ
っては、次のよう疋してめることができる。まず、第１
脱窒素槽１で脱窒素処理されずに残るＮｏｒ−Ｎのｔ（
残留ＮＯｆｆｉ−Ｎ（Ｍ：）Ｍｌを＋２９式によりめる
。

Ｍｌ（ｋｌ？／日）＝Ｓ１・（ＳＮＯＸｏ−Ｒ−ＴＱ）
　−曲０９通常、メタノール添加量は、除去しようとす
るＮｏｒ−Ｎ量の２．５〜３．０倍とされるので、り式
により第１脱窒素槽１に添加すべきメタノール量Ｎ１＝
ｉ求めることができる。

Ｎ１（ｋｌ？／日）＝２．５〜５０・Ｍｌ　・甲・・（
イ）つメタノール添加は、上記の計算処理を中央演′Ｎ
２１で行い、その結果にもとづいてバ２の開度を制御装
置２０で調整して この実施例の処理方法にあっては、循環返送される硝化
水中の溶存酸素を汚泥濃縮槽３０で除去するようにした
ので、第１脱窒素槽１はより嫌気性状態となる。従って
、第１脱窒素槽１中の脱窒紫菊が溶存酸素を利用して有
機栄養源を同化することがないので、有機栄養源の同化
にＮ０ａ−−Ｎ中の酸素が充分利用され、よって、Ｎ０
ａ−−Ｎの還元除去が効率良く行われる。

また、脱窒素＄１．　３にメタノールを添加するので、
脱窒紫檀１．　３のＣＯＤ／Ｎ比は大きくなり、よって
、第２図のグラフからもわかるように、高いＮ０ｔ−Ｎ
除去率を実現でき、廃水中のＮｏｒ−−Ｎを効率良く除
去することができる。

なお、以上の実施例では、水質検査槽１２に、ＣＯＤ分
析用採水装ｆ１３、全窒素（ＴＮ）濃度測定用採水装置
１４、硝酸、亜硝酸性窒ｇ　ＣＮｏｒ−Ｎ）濃度測定用
採水装置１５を設けて、原廃水等のＣＯＤ値、ＴＮ濃度
、Ｎｏｒ−Ｎ濃度を計測することとしたが、ＴＮ濃度、
Ｎ０ｆ−Ｎ濃度、ＴＫＮ濃度の間には（至）式の関係が
あるので、これらのうちいずれか２つがわかれば残りは
（至）式によりぬることができる。

ＴＮ＃度＝（Ｎｏｒ−Ｎ６度）＋（ＴＫＮａ度）　−ａ
ｎよって、計測するのは、これら３種の濃度のうちのい
ずれか２種類であれば良い。

まだ、ＣＯＤ＠！’ｆ−計測する代りに、廃水中の有機
性汚濁指標を表わす他の表示、全有機性炭素　表（ＴＯ
Ｃ）、全酸素要求−１ｔ（ＴＯＤ）などを計測して用い
ても良い。この場合、第２図に示したＮ０ｔ−Ｎ除去率
−ＣＯＤ／Ｎ比はそれらに合わせて適宜修正される。

「発明の作用効果」 以上説明したように、この発明の含窒素廃水の処理方法
は、各硝化工程で処理された硝化水中および原廃水中の
、全ケルメール性窒素濃度、全窒素濃度、亜硝酸性窒素
と硝酸性窒素の濃度の和、およびＣＯＤ、ＴＯＣ等によ
り表わされる有機性汚濁指標のうち、少なくとも、有機
性汚濁指標を含む３種の値の測定結果にもとづいて、所
定の脱窒素工程への原廃水の配分比および循環返送する
硝化水のｌｔ’を制御する方法なので、原廃水の配分比
、循環返送する硝化水の量を最大の全窒素除去基全実現
するように制御することが簡便でき、よって、この処理
方法によれば廃水の水質が変化しても効率の良い窒素弁
の除去を行うことが容易にできる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の処理方法の一実施例に用いられる処
理装置を示す概略構成図、第２図は脱窒紫檀におけるＮ
ｏｔ−Ｎ除去率−ＣＯＤ／Ｎ比の相関の一例を示すグラ
フ、第３図は硝化槽におけるＴＫＮ負荷−ＴＫＮ除去速
度の相関の一例を示すグラフ、第４図はある所定の初期
条件下での処理装置の全窒素除去率を予測する方法の一
例を示すフローチャート、第５図はこの発明の処理方法
の第２実施例に用いられる処理装置を示す概略構成図で
ある。 １・・・・・第１脱窒素槽、２・・・・・第１硝化槽、
３・・・・・第２脱窒素槽、４・・・・・第２硝化槽、
１２・・・・・水質検査槽、１３・・・・・ＣＯＤ分析
用採水装置、１４・・・・・全窒素（ＴＮ）濃度測定用
採水装置、１５・・・・・硝酸・亜硝酸性窒素（Ｎｏ、
２−−Ｎ　）濃度測定用採水装置、１６・・・・・水質
分析装置、１７・・・・・原廃水供給バルブ、１８・・
・・・原廃水供給バルブ、１９・・・・・循環ポンプ、
２０・・・・・制御装置、２１・・・・・中央演算処理
装置。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 脱窒素工程−硝化工程を順次連設し、所定の脱窒素工程
   に原水を流入せしめると共に、後段の硝化工程で硝化処
   理された硝化水を前段の脱窒素工程に循環返送し脱窒素
   処理して窒素外の除去を行う多段型循環脱窒素性におい
   て、 各硝化工程で処理された硝化水中および原廃水中の、全
   ケルプール性窒素濃度、全窒素濃度、亜硝酸性窒素と硝
   酸性窒素の濃度の和、およびＣＯＤ、ＴＯＣ等により表
   わされる有機性汚濁指標のうち、少なくとも、有機性汚
   濁指標を含む３種の値の測定結果にもとづいて、所定の
   脱窒素工程への原廃水の＾己分比および循環返送する硝
   化水の量を制御することを特徴とする含窒素廃水の処理
   方法。