JPH0243560B2

JPH0243560B2 -

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Publication number: JPH0243560B2
Application number: JP11429384A
Authority: JP
Priority date: 1984-06-04
Filing date: 1984-06-04
Publication date: 1990-09-28
Also published as: JPS60257900A

Description

【発明の詳細な説明】「技術分野」この発明は、生活廃水、工場廃水、屎尿等の有
機性廃水中に含まれている窒素分を生物学的に除
去する廃水処理法に関する。

「従来技術およびその問題点」廃水中に含有されている窒素分を生物学的に除
去する廃水処理法として近年注目されている方法
に、循環脱窒素法がある。この循環脱窒素法は、
硝化工程の前に脱窒素工程を設け、後段の硝化工
程で硝化処理された廃水を前段の脱窒素工程に循
環返送して脱窒素処理する方法である。この循環
脱窒素法は、脱窒素処理に必要な有機栄養源に原
廃水中のBOD成分を利用でき、また、硝化工程
における廃水のPHの低下が、脱窒素処理によりPH
の上昇した廃水の脱窒素工程からの流入によつて
防止されるので、廃水処理に要する薬品の量が低
減できる利点がある。

これに対して、この循環脱窒素法は、硝化処理
された廃水の一部を脱窒素工程に循環返送して脱
窒素処理する方法であることから、返送されない
廃水中の硝酸性窒素および亜硝酸性窒素（以下、
NOx−Ｎと略称する）は未処理のまま流出して
しまい、窒素分の除去の効率（全窒素除去率）が
若干低下する欠点があある。このため、このよう
な循環脱窒素法の欠点を補う手段の１つとして、
脱窒素工程−硝化工程からなる脱窒素プロセスを
多段に設けて、全窒素除去率を向上するいわゆる
多段型循環脱窒素法が行われている。

しかしながら、従来、この多段型循環脱窒素法
は、各脱窒素槽への原廃水の配分比や硝化処理さ
れた廃水の循環比（原廃水量と循環返送される廃
水量の比）を固定した状態で行つていたので、原
廃水の性状の変化に対応することができず、この
ため、窒素分の除去能力を充分に発揮することが
できなかつた。

「発明の背景」本発明者は、多段型脱窒素法における全窒素除
去率の向上について鋭意研究を重ねた結果、
COD対NOx−Ｎ濃度の比（以下、COD／Ｎ比と
記す）と、NOx−Ｎ除去率との間には、第２図
に示すように、強い相関関係があるとの知見を得
るに至つた。

「発明の目的」この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
ので、窒素分を効率良く除去し得る廃水の処理方
法を提供することを目的とする。

「発明の具体的構成」以下、図面を参照してこの発明を詳しく説明す
る。

第１図は、この発明の含窒素廃水の処理方法の
一実施例に用いられる処理装置の一例を示すもの
である。この処理装置は、いわゆる二段型循環脱
窒素法を行うもので、第１脱窒素槽１と第１硝化
槽２および第２脱窒素槽３と第２硝化槽４が順次
連設されており、原廃水は第１脱窒素槽１と第２
脱窒素槽３に配分して流入せしめられ、また、第
２硝化槽４で硝化処理された廃水の一部は、第１
脱窒素槽１へ循環返送される。この処理装置の各
槽１ないし４内には、各々汚泥が付着された充填
材６，７，８，９が収容されており、また、第
１、２脱窒素槽１，３内には、槽内の廃水を槽内
循環せしめるための槽内廃水循環装置１０，１０
が各々設けられ、第１、２硝化槽２，４内には、
槽内の廃水を循環せしめると共に槽内廃水に酸素
を供給するための散気装置１１，１１が各々設け
られている。

また、第１硝化槽２の後段および第２硝化槽４
の後段と、原廃水の流入部には各々水質検査槽１
２…が設けられている。これら水質検査槽１２…
には、それぞれCOD分析用採水装置１３と、全
窒素（TN）濃度測定用採水装置１４と、NOx−
Ｎ濃度測定用採水装置１５とが設けられている。
これら採水装置１３，１４，１５は、水質分析装
置１６に連設されている。この水質分析装置１６
には、第１脱窒素槽１および第２脱窒素槽３への
原廃水の流入路に設けられた原廃水供給バルブ１
７，１８、および第２硝化槽４で処理された硝化
水を第１脱窒素槽１へ循環返送するための循環ポ
ンプ１９などの制御を行う制御装置２０が、中央
演算処理装置２１を介して連設されている。

次に、この処理装置で行われる廃水処理を順を
おつて説明する。

まず上記第１脱窒素槽１にあつては、嫌気性条
件下で第２硝化槽４から返送されてくる廃水中の
NOx−Ｎの除去（脱窒素）が行われる。この第
１脱窒素槽１には、水質検査槽１２、原廃水供給
バルブ１７を介して送られてくる原廃水と、第２
硝化槽４から循環返送されてくる廃水が流入して
おり、槽１内の廃水は、槽１の底部側に設けられ
た抜液配管１０ａと、上部側に延びて開口する吐
出配管１０ｂと、抜液配管１０ａ、吐出配管１０
ｂの間に介在されたポンプ１０ｃとからなる槽内
廃水循環装置１０によつて槽内循環され、充填材
６表面に付着された汚泥（固着汚泥）に循環接触
されている。この固着汚泥中には、脱窒素菌が存
在しており、この脱窒素菌は、原廃水中のBOD
成分（有機栄養源）を、第２硝化槽４から返送さ
れてくる廃水中のNOx−Ｎの酸素を利用して同
化するので、これにより、NOx−Ｎは還元され
て窒素ガスとして大気中に放出され除去（脱窒）
される。この第１脱窒素槽１で脱窒素処理された
廃水は、第１硝化槽２へ送られる。

第１硝化槽２では、好気性条件下で廃水中の有
機性窒素およびアンモニア性窒素（以下、全ケル
ダール性窒素、TKNと略称する）の硝化が行わ
れる。第１硝化槽２内の廃水は、ブロワ２２から
弁１１ａを介して散気装置１１に送られ気泡とし
て吹き込まれる空気により循環されて、充填材７
の固着汚泥と循環接触されている。この固着汚泥
には硝化菌および亜硝化菌が存在しており、この
硝化菌および亜硝化菌は、第１脱窒槽１から未処
理のまま送られてくる原廃水中のTKNを酸化分
解してNOx−Ｎとする（硝化）。このように硝化
処理された廃水は水質検査槽１２を介して第２脱
窒素槽３へ送られる。

第２脱窒素槽３では、第１脱窒素槽１と同様の
脱窒素処理が行われて、第１硝化槽２から送られ
てくる廃水中のNOx−Ｎが除去される。このよ
うに処理された廃水は第２硝化槽４へ送られる。

第２硝化槽４においては、第１硝化槽２と同様
に廃水中のTKNが酸化分解されてNOx−Ｎとな
る。

このようにして第２硝化槽４で処理された廃水
は、水質検査槽１２へ送られ水質測定された後、
一部は第１脱窒素槽１に循環返送される循環廃水
とされ、残部は処理水として減菌、希釈などの処
理を経て放流される。

上記第１硝化槽２の後段、第２硝化槽４の後
段、および原廃水の流入部に設けられた水質検査
槽１２…では、水質分析装置１６に連設された採
水装置１３，１４，１５…によりサンプルの採取
が随時行われており、これにより、各硝化槽２，
４で処理された廃水（以下、硝化水と略称する）
および原廃水のCOD濃度、TN濃度、NOx−Ｎ
濃度が常時計測されている。この水質分析装置１
６の測定結果は、中央演算処理装置２１に送られ
る。中央演算処理装置２１では、水質分析装置１
６の測定結果にもとづいて、最良の全窒素除去率
を実現し得るように、第１、２脱窒素槽１，３へ
の原廃水の配分比および循環返送する硝化水の量
（通常、循環比で表わされる）の決定が行われる。
この決定された原廃水の配分比および循環比は制
御装置２０に伝えられ、制御装置２０は、これに
もとづいて原廃水供給バルブ１７，１８の開度の
調整、循環ポンプ１９の吐出量の調整を行い、最
大の全窒素除去率が得られるように処理装置を制
御管理する。

次に、最大の全窒素除去率を得ることを第１の
目的として、これを達成するようにこの処理装置
の最適制御を決定する方法について述べる。

まず、各槽１ないし４の数式モデルを設定す
る。

上述したように、本発明者は鋭意研究の結果、
脱窒素槽１，３においてCOD／Ｎ比とNOx−Ｎ
除去率との間には、第２図に示すように高い相関
があることを見出した。このCOD／Ｎ比−NOx
−Ｎ除去率の相関を回帰することにより、脱窒素
槽１，３の機能を表わす数式モデル１が得られ
る。

Ｅ＝100×（１−ae^-bx） ……(1) Ｅ：NOx−Ｎ除去率ｘ：COD／Ｎ比ａ、ｂ：槽の性能を示す定数また、硝化槽２，４においては、TKN負荷と
TKN除去速度との間に、第３図に示すように、
高い相関が認められる。このTKN負荷−TKN
除去速度の相関を回帰することにより、硝化槽
２，４の機能を表わす数式モデル(2)が得られる。

Ｗ＝ｍ×yⁿ ……(2) Ｗ：TKN除去速度ｙ：TKN負荷ｍ、ｎ：槽の性能を示す定数ここで、(1)式のａ、ｂ、(2)式のｍ、ｎは、各水
質検査槽１２…に設置された採水装置１３，１
４，１５から水質分析装置１６を経て得られた原
廃水、各硝化水のCOD、TN濃度およびNOx−
Ｎ濃度の水質データを回帰処理することにより得
られる。（なお、TN濃度＝NOx−Ｎ濃度＋TKN
濃度である）そして、これらａ、ｂ、ｍ、ｎの値
は、処理装置の定常運転開始初期においては、試
験運転によつて得られた値が用いられるが、その
後、これらａ、ｂ、ｍ、ｎの値は、汚泥の活性の
変化等により常に変化するので、これに適応する
ように、これらの値は、水質分析装置１６から随
時送られてくる原廃水、各硝化水の水質データを
中央演算処理装置２１で処理することにより調整
し直される（適用制御）。

次に、このような数式モデル(1)、(2)を用いて、
第１目的である最大の全窒素除去率を得るための
原廃水の配分比および硝化水の循環比を決定する
方法について、第４図のフローチヤートを参照し
て説明する。

まず、原廃水の配分比および硝化水の循環比を
決定する方法の概要を説明する。

得られる処理水のおおよその水質（TKN濃
度、NOx−Ｎ濃度）は、原廃水の流入量、COD
値TKN濃度、および処理水のCOD値を計測して
入力し（原廃水にはNOx−Ｎが含まれていない
と仮定する）、これらに加えて、原廃水の配分比
および硝化水の循環比を適当に設定して入力すれ
ば（初期値設定SP１）、図中SP２〜SP２２で示
される逐次近似法によつて求めることができる。
従つて、種々の配分比、循環比の組合せについ
て、逐次近似法により得られる処理水の水質を予
想し、これらを比較すれば、最大の全窒素除去率
を得ることのできる配分比、循環比を知ることが
できる。

ついで、逐次近似法で処理水の水質を求める方
法について説明する。

まず初期値設定SP１についで、得られると思
われる処理水のTKN濃度、NOx−Ｎ濃度を仮定
するSP２。

ここで、上記の各値を次のように略記すること
とする。

原廃水の第１脱窒素槽１への配分比：R1 〃第２脱窒素槽３への配分比：R2 （R1＋R2＝１）硝化水の循環比：Ｒ原廃水の流入量：TQ 〃 COD値：TCOD 〃 TKN濃度：TTKN 処理水のCOD値：SCOD 仮定した処理水のTKN濃度度：STKN₀ 仮定した処理水のNOx−Ｎ濃度：SNOX₀ 次に、第１脱窒素槽１のCOD／Ｎ比を(3)式に
より求めSP３、このCOD／Ｎ比から数式モデル
(1)′を用いて第１脱窒素槽１でのNOx−Ｎ除去率
を求めるSP４。ついで、このNOx−Ｎ除去率か
ら(4)式によりNOx−Ｎの残存率を求めるSP５。

COD比１＝Ｒ・SCOD＋R1・TCOD／Ｒ・SNOX₀ ……(3) COD比１：第１脱窒素槽１のCOD／Ｎ比 E1＝100・（１−a₁e−b₁・COD比１） ……(1)′ E1：第１脱窒素槽のNOx−Ｎ除去率（％） S1＝100−E1／100 ……(4) S1：第１脱窒素槽１でのNOx−Ｎ残存率（％）次に、第１硝化槽２のTKN負荷を(5)式により
求めSP６、このTNK負荷から数式モデル(2)′を
用いて第１硝化槽２でのTKN除去速度を求める
SP７。ついで、このTKN除去速度から(6)式によ
り第１硝化槽２でのTKN除去率を求めるSP８、
(7)式によりTKN残存率を求めるSP９。

F1＝（R1・TTKN＋Ｒ・STKN₀）・TQ／1000・V₁ ……(5) F1：第１硝化槽２のTKN負荷 V1：第１硝化槽２の充填材７の容量 W1＝m₁・F1ⁿ¹ ……(2)′ W1：第１硝化槽２のTKN除去速度 P1＝100・W1／F1 ……(6) P1：第１硝化槽２のTKN除去率（％） Z1＝100−P1／100 ……(7) Z1：第１硝化槽２でのTKN残存率（％）次に、第１硝化槽２から第２脱窒素槽３に送ら
れる硝化水のTKN濃度を(8)式により求める
SP10。

TKN1＝Z1・（R1・TTKN＋Ｒ・STKN₀）／R1＋Ｒ ……(8) TKN：第１硝化槽２で処理された硝化水の
TKN濃度次に、第１硝化槽２においてTKNから生成さ
れるNOx−Ｎの生成比を(9)式により求め、つい
で、(10)式により第１硝化槽２からの硝化水の
NOx−Ｎ濃度を求めるSP１１。

C1＝0.843・W1／F1 ……(9) C1：第１硝化槽２における除去されたTKNに対
するNOx−Ｎ生成比 NOX1＝S1・Ｒ・SNOX₀＋C1・（R1・TTKN＋Ｒ
・STKN₀）／R1＋Ｒ……(10) NOX1：第１硝化槽２で処理された硝化水の
NOx−Ｎ濃度次に、第２脱窒素槽３および第２硝化槽４で処
理されて、第２硝化槽４から流出する硝化水（こ
れは、処理水と同様のものである）のTKN濃度
とNOx−Ｎ濃度を求めるSP１２ないしSP２０。

この際に用いられる式は、項が増すものの、第
１脱窒素槽１および第１硝化槽２の場合と同様の
内容であるので、以下に(11)〜（18）式として列記
する。

COD比２：SCOD・（R1＋Ｒ）＋R2・TCOD／NOX1・（R1＋
Ｒ） ……(11) COD比２：第２脱窒素槽３のCOD／Ｎ比 E2＝100・（１−a₂e−b₂COD比２） ……(1)″ E2：第２脱窒素槽３のNOx−Ｎ除去率（％） S2＝100−E2／100 ……(12) S2：第２脱窒素槽３でのNOx−Ｎ残存率（％） F2＝｛R2・TTKN₀＋TKN1・（R1＋Ｒ）｝・TQ
／1000・V2……(13) F2：第２硝化槽４のTKN負荷 V2：第２硝化槽４の充填材９の容量 W2＝m₂・F2ⁿ² ……(2)″ W2：第２硝化槽４のTKN除去速度 P2＝100・W2／F2 ……(14) P2：第２硝化槽４のTKN除去率（％） Z2＝100−P2／100 ……(15) Z2：第２硝化槽４でのTKN残存率（％） TKN2＝Z2・｛R2・TTKN＋（R1＋Ｒ）・
TKN1／１＋Ｒ……(16) TKN2：第２硝化槽４で処理された硝化水の
TKN濃度 C2＝0.843・W2／F2 ……(17) C2：第２硝化槽４における除去されたTKNに対
するNOx−Ｎ生成比 NOX2＝S2・（R1＋Ｒ）・NOX1＋C2・｛R2・TTKN＋（
R1＋Ｒ）・TKN1｝／１＋Ｒ……(18) NOX2：第２硝化槽４で処理された硝化水の
NOx−Ｎ濃度。

このようにして得られたTKN2とNOX2は、先
に仮定した処理水のSTKN₀およびSNOX₀と同一
の値でなければならないので、次にこれらの値の
比較を行うSP２１。ここでSTKN₀とTKN2との
差、あるいはSNOX₀とNOX2との差が許容値を
越える場合には、改めてSTKN₀およびSNOX₀を
設定し直して（実際には得られたTKN2、NOX2
の直を代入する）SP２２、SP２からSP２２のル
ープで繰返し計算し、SP１で入力した初期条件
によつて得られる処理水のTKN濃度、NOx−Ｎ
濃度の近似値を得る。

このようにして、得られる処理水のTKN濃度
の近似値STKN₀、およびNOx−Ｎ濃度の近似値
SNOX₀を求めた後、(19)式により全窒素除去率
を、(20)式によりTKN除去率を求めるSP２３。

全窒素除去率＝TTKN₀−（STKN₀＋SNOX
₀）／TTKNO₀×100……(19) TKN除去率＝TTKN₀−STKN₀／TTKN₀×100 ……(20) （ただし、ここで原廃水のNOx−Ｎ濃度は０％
と仮定する。）以上の計算を、種々の原廃水の配分比R1、R2
および硝化水の循環比Ｒの組合せについて行う
と、それぞれの場合について予想される全窒素除
去率を知ることができ、その結果、その中で最大
の全窒素除去率を実現し得る原廃水の配分比R1、
R2および硝化水の循環比Ｒの組合せを選択する
ことができる。そして、この配分比、循環比の選
択を所定時間ごとに行い、その結果を中央演算処
理装置２１から制御装置２０に指示し、原廃水供
給バルブ１７，１８の開閉および循環ポンプ１９
吐出量の調整を行うことにより、この処理装置は
常に脱窒素効率の良い運転状態に維持される。

「発明の具体的作用効果」このような廃水の処理方法にあつては、各硝化
槽２，４で処理された硝化水および原廃水の
COD値、TN濃度、NOx−Ｎ濃度を測定し、こ
の測定値にもとづいて硝化槽２，４および脱窒素
槽１，３それぞれの数式モデル(1)、(2)を調整し、
常により正しい数式モデル(1)、(2)を用いて、種々
の原廃水配分比R1、R2と硝化水循環比Ｒの場合
について予測される全窒素除去率を計算し、最大
の全窒素除去率を実現し得る原廃配分比R1、
R2、硝化水循環比Ｒを予知し、これにもとづい
て処理装置の原廃水供給バルブ１７，１８および
循環ポンプ１９に制御する。

従つて、この処理方法によれば、処理装置の運
転条件（原廃水配分比、硝化水循環比）を、原廃
水の水質等に応じて、最良の全窒素除去率を実現
するように随時最適な状態に制御することができ
るので、各槽１ないし４はその処理能力を充分発
揮し得、よつて、原廃水の窒素分を効率良く除去
することができる。

「発明の他の具体例」第５図に示すものは、この発明の含窒素廃水の
処理方法の第２実施例に用いられる処理装置の一
例を示すもので、第１図に示したものと同一構成
部分には同一符号を付してその説明を簡略化す
る。

この実施例が第１図に示した例と異なる点は次
の二点である。まず第１点は、第２硝化槽４から
第１脱窒素槽１に硝化水を循環返送する際、汚泥
濃縮槽３０等の余剰汚泥が貯留された槽にこの硝
化水を一旦通して、好気性状態で行われた硝化処
理により硝化水中に溶解した溶存酸素を、汚泥濃
縮槽３０中の余剰汚泥により消費せしめた後、第
１脱窒素槽１に返送するようにした点である。

また、第２点は、第１脱窒素槽１および第２脱
窒素槽３に、有機栄養源となるメタノール等の有
機物質をバルブ３１，３２を介して添加するよう
にした点である。この場合、メタノール添加量
は、例えば第１脱窒素槽１にあつては、次のよう
にして求めることができる。まず、第１脱窒素槽
１で脱窒素処理されずに残るNOx−Ｎの量（残
留NOx−Ｎ量）M1を（21）式により求める。

M1（Kg／日）＝S1・（SNOX₀・Ｒ・TQ） ……(21) 通常、メタノール添加量は、除去しようとする
NOx−Ｎ量の2.5〜3.0倍とされるので、（22）式
により第１脱窒素槽１に添加すべきメタノール量
N1を求めることができる。

N1（Kg／日）＝2.5〜3.0・M1 ……(22) このメタノール添加は、上記の計算処理を中央
演算処理装置２１で行い、その結果にもとづいて
バルブ３１，３２の開度を制御装置２０で調整し
て行つても良い。

この実施例の処理方法にあつては、循環返送さ
れる硝化水中の溶存酸素を汚泥濃縮槽３０で除去
するようにしたので、第１脱窒素槽１はより嫌気
性状態となる。従つて、第１脱窒素槽１中の脱窒
素菌が溶存酸素を利用して有機栄養源を同化する
ことがないので、有機栄養源の同化にNOx−Ｎ
中の酸素が充分利用され、よつて、NOx−Ｎの
環元除去が効率良く行われる。

また、脱窒素槽１，３にメタノールを添加する
ので、脱窒素槽１，３のCOD／Ｎ比は大きくな
り、よつて、第２図のグラフからもわかるよう
に、高いNOx−Ｎ除去率を実現でき、廃水中の
NOx−Ｎを効率良く除去することができる。

なお、以上の実施例では、水質検査槽１２に、
COD分析用採水装置１３、全窒素（TN）濃度測
定用採水装置１４、硝酸、亜硝酸性窒素（NOx
−Ｎ）濃度測定用採水装置１５を設けて、原廃水
等のCOD値、TN濃度、NOx−Ｎ濃度を計測す
ることとしたが、TN濃度、NOx−Ｎ濃度、
TKN濃度の間には（23）式の関係があるので、
これらのうちいずれか２つがわかれば残りは
（23）式により求めることができる。

TN濃度＝（NOx−Ｎ濃度）＋（TKN濃度）
……(23) よつて、計測するのは、これら３種の濃度のう
ちのいずれか２種類であれば良い。

また、COD値を計測する代りに、廃水中の有
機性汚濁指標を表わす他の表示、全有機性炭素
（TOC）、全酸素要求量（TOD）などを計測して
用いても良い。この場合、第２図に示したNOx
−Ｎ除去率−COD／Ｎ比はそれらに合わせて適
宜修正される。

「発明の作用効果」以上説明したように、この発明の含窒素廃水の
処理方法は、各硝化工程で処理された硝化水中お
よび原廃水中の、全ケルダール性窒素濃度、全窒
素濃度、亜硝酸性窒素と硝酸性窒素の濃度の和、
およびCOD、TOC等により表わされる有機性汚
濁指標のうち、少なくとも、有機性汚濁指標を含
む３種の値の測定結果にもとづいて、所定の脱窒
素工程への原廃水の配分比および循環返送する硝
化水の量を制御する方法なので、原廃水の配分
比、循環返送する硝化水の量を最大の全窒素除去
率を実現するように制御することが簡便でき、よ
つて、この処理方法によれば廃水の水質が変化し
ても効率の良い窒素分の除去を行うことが容易に
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の処理方法の一実施例に用い
られる処理装置を示す概略構成図、第２図は脱窒
素槽におけるNOx−Ｎ除去率−COD／Ｎ比の相
関の一例を示すグラフ、第３図は硝化槽における
TKN負荷−TKN除去速度の相関の一例を示す
グラフ、第４図はある所定の初期条件下での処理
装置の全窒素除去率を予測する方法の一例を示す
フローチヤート、第５図はこの発明の処理方法の
第２実施例に用いられる処理装置を示す概略構成
図である。１……第１脱窒素槽、２……第１硝化槽、３…
…第２脱窒素槽、４……第２硝化槽、１２……水
質検査槽、１３……COD分析用採水装置、１４
……全窒素（TN）濃度測定用採水装置、１５…
…硝酸・亜硝酸性窒素（NOx−Ｎ）濃度測定用
採水装置、１６……水質分析装置、１７……原廃
水供給バルブ、１８……原廃水供給バルブ、１９
……循環ポンプ、２０……制御装置、２１……中
央演算処理装置。

Claims

【特許請求の範囲】１脱窒素工程からなる前段と硝化工程からなる
後段の少なくとも二段階の工程を有し、所定の脱
窒素工程に原水を流入せしめると共に、後段の硝
化工程で硝化処理された硝化水を前段の脱窒素工
程に循環返送し脱窒素処理して窒素分の除去を行
なう多段型循環脱窒素法において、各硝化工程で処理された硝化水中および原廃水
中の、全ケルダール性窒素濃度、全窒素濃度、亜
硝酸性窒素と硝酸性窒素の濃度の和、および
COD、TOC等により表わされる有機性汚濁指標
のうち、少なくとも、有機性汚濁指標を含む３種
の値を常時測定しておくと共に、予め適当に設定された原廃水の配分比と循環返
送する硝化水の量との複数通りの組み合わせに対
して、上記各組み合わせで廃水処理が行なわれた
場合に予想される処理水の全ケルダール性窒素除
去率と全硝酸性および亜硝酸性窒素除去率とを上
記測定結果に基づいて逐次近似法により算出し、次いでそれらの全ケルダール性窒素除去率と全
硝酸性および亜硝酸性窒素除去率とが、それぞれ
について設定された各許容値以下となるような適
当な組み合わせを選択し、かつ、所定時間ごとの原廃水の配分比および循
環返送する硝化水の量を、上記適当な組み合わせ
における原廃水の配分比および循環返送する硝化
水の量とそれぞれ同じ値に調整するように制御す
ることを特徴とする含窒素廃水の処理方法。