JPS60255269A - 鋼管の初層裏波溶接方法 - Google Patents
鋼管の初層裏波溶接方法Info
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- JPS60255269A JPS60255269A JP10959984A JP10959984A JPS60255269A JP S60255269 A JPS60255269 A JP S60255269A JP 10959984 A JP10959984 A JP 10959984A JP 10959984 A JP10959984 A JP 10959984A JP S60255269 A JPS60255269 A JP S60255269A
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- JP
- Japan
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- welding
- magnetic field
- clock
- uranami
- torch
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- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/08—Arrangements or circuits for magnetic control of the arc
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
のある製品全般に適した銅管の初層裏波溶接に関する。
従来の技術
従来、鋼管の周継手溶接では、片面溶接が多用されるた
め、初層溶接で良好な裏波ビードを得る必要がある。そ
のため、溶接方法の改良、溶接開先形状の工夫、溶接条
件の管理等が々されている。しかし、いずれの方法にお
いても、良好な裏波ビードを得るための適正溶接条件範
囲が狭く、安定した良好な裏波ビードが得られないのが
現状である。
め、初層溶接で良好な裏波ビードを得る必要がある。そ
のため、溶接方法の改良、溶接開先形状の工夫、溶接条
件の管理等が々されている。しかし、いずれの方法にお
いても、良好な裏波ビードを得るための適正溶接条件範
囲が狭く、安定した良好な裏波ビードが得られないのが
現状である。
従来の方法の１例を、第５図並びに第６図に示す。第５
図及び第６図中、２１はＴＩＧ溶接トーチ、２２は被溶
接管、２３は溶加棒を示し、また、矢印２４は、ＴＩＧ
溶接トーチ２１の左右のオシレートの方向を示す。
図及び第６図中、２１はＴＩＧ溶接トーチ、２２は被溶
接管、２３は溶加棒を示し、また、矢印２４は、ＴＩＧ
溶接トーチ２１の左右のオシレートの方向を示す。
第５図は、ＴＩＧ溶接用溶接開先の代表例を示す。この
方法では、良好な裏波ビードが得られるが、 （１） 溶接開先加工費が高い。（裏面のシーニング等
高加工精度が要求される。） （２） 開先が密着していることが必要（現地工事等で
は、密着は困１ｍ）。
方法では、良好な裏波ビードが得られるが、 （１） 溶接開先加工費が高い。（裏面のシーニング等
高加工精度が要求される。） （２） 開先が密着していることが必要（現地工事等で
は、密着は困１ｍ）。
等の欠点がある。
ｆた、第６図は、多用されているオシレートＴＩＧ溶接
方法を示す。しかしながら、この方法は、 （１） 許容開先幅が狭い。
方法を示す。しかしながら、この方法は、 （１） 許容開先幅が狭い。
（２）適正溶接条件範囲が狭いため、安定した裏波ビー
ドが得られにくい。
ドが得られにくい。
等の欠点がある。
省力化の観点より、配管の円周継手裏波溶接の高能率、
高品質溶接施工法が要求されている。
高品質溶接施工法が要求されている。
本発明は、かかる要求を満足すべく完成されたものであ
る。
る。
本発明は、磁場発生コイルを具備した溶接トーチを、回
転台上に横置した被溶接管円周方向に対して、肢管を左
まわシに回転する時は８〜１１時、又は肢管を右まわり
に回転する時は１〜４時の方向に配置し、該コイルに交
番型１流を流して、溶融金属を磁気攪拌しながらＴＩＣ
溶接、ＭＩＧ溶接、又はプラズマ溶接を行うことを特徴
とする鋼管の初層裏波溶接方法に関する。
転台上に横置した被溶接管円周方向に対して、肢管を左
まわシに回転する時は８〜１１時、又は肢管を右まわり
に回転する時は１〜４時の方向に配置し、該コイルに交
番型１流を流して、溶融金属を磁気攪拌しながらＴＩＣ
溶接、ＭＩＧ溶接、又はプラズマ溶接を行うことを特徴
とする鋼管の初層裏波溶接方法に関する。
本発明を図面に基づき説明する。
本発明に用いる溶接装置及び被溶接管等の構成例を第１
図に示す。第１図中、１は磁場発生コイル、２は前記コ
イル１に供給する交番電流発生電源、３はＴＩＧ溶接ト
ーチ、４はＴＩＧ溶接用タングステン電極、５は溶加棒
、６は溶加棒送給ロール、７はＴＩＧ溶接装置、８は回
転台（図示省略）土に水平方向に置かれた被溶接管、１
０は溶接中の裏波ビードを示し、また、矢印９は被溶接
管８の左まわシの回転方向を示す。
図に示す。第１図中、１は磁場発生コイル、２は前記コ
イル１に供給する交番電流発生電源、３はＴＩＧ溶接ト
ーチ、４はＴＩＧ溶接用タングステン電極、５は溶加棒
、６は溶加棒送給ロール、７はＴＩＧ溶接装置、８は回
転台（図示省略）土に水平方向に置かれた被溶接管、１
０は溶接中の裏波ビードを示し、また、矢印９は被溶接
管８の左まわシの回転方向を示す。
磁場発生コイル１には交番電流発生電源２が接続され、
交番電流が供給される。ＴＩＧ溶接トーチ３にはＴＩＧ
溶接装置７が接続され、溶接電流、シールドガス等が供
給される。溶加棒５は、溶加棒送給ロール６によ漫適正
速度で溶接部に送給される構造となっている。ＴＩＧ溶
接トーチ３社、被溶接管８が左まわルの回転方向９のと
き、肢管の８時から１１時の位置にセットされ（右まわ
ル回転の場合は、１時から４時の間）、その先端にとシ
つけた磁場発生コイル１から発生する磁場を溶接部へ供
給する。なお、溶接方法としては、ＴＩＧ溶接の他に、
ＭＩＧ浴接、プラズマ溶接が適用できる。
交番電流が供給される。ＴＩＧ溶接トーチ３にはＴＩＧ
溶接装置７が接続され、溶接電流、シールドガス等が供
給される。溶加棒５は、溶加棒送給ロール６によ漫適正
速度で溶接部に送給される構造となっている。ＴＩＧ溶
接トーチ３社、被溶接管８が左まわルの回転方向９のと
き、肢管の８時から１１時の位置にセットされ（右まわ
ル回転の場合は、１時から４時の間）、その先端にとシ
つけた磁場発生コイル１から発生する磁場を溶接部へ供
給する。なお、溶接方法としては、ＴＩＧ溶接の他に、
ＭＩＧ浴接、プラズマ溶接が適用できる。
作用
第２図及び第３図に、本発明による磁気攪拌ＴＩＧ裏波
溶接法による溶接状況の原理図を示す。
溶接法による溶接状況の原理図を示す。
第２図−（１）において、タングステン電極４から溶融
池１３内に流れる溶接電流１２は、溶融池１３及び被溶
接管８内を放射状に流れる。これに、ＴＩＧ浴接トーチ
３の先端に設けられた磁場発生コイル１によル、被溶接
管８に水平な磁場１１を与えると、溶接電流１２と磁場
１１によって、第２図−（１）に示すように、ローレン
ツ力１４が発生し、溶融池１３が一方向に回転しはじめ
る。そして、磁場１１を低周波の交番磁場とすることに
よシ、溶融池１３に周期的に反転力を与えることができ
る。したがって、溶融池１３の溶融金属は、周期的に正
、逆方向に攪拌されながら、溶接の進行につれて規則的
に凝固する。なお、第２図において、１０は溶接金属、
２０は溶接トーチのノズルを示す。
池１３内に流れる溶接電流１２は、溶融池１３及び被溶
接管８内を放射状に流れる。これに、ＴＩＧ浴接トーチ
３の先端に設けられた磁場発生コイル１によル、被溶接
管８に水平な磁場１１を与えると、溶接電流１２と磁場
１１によって、第２図−（１）に示すように、ローレン
ツ力１４が発生し、溶融池１３が一方向に回転しはじめ
る。そして、磁場１１を低周波の交番磁場とすることに
よシ、溶融池１３に周期的に反転力を与えることができ
る。したがって、溶融池１３の溶融金属は、周期的に正
、逆方向に攪拌されながら、溶接の進行につれて規則的
に凝固する。なお、第２図において、１０は溶接金属、
２０は溶接トーチのノズルを示す。
第３図は、第２図の溶融池１３付近の部分拡大図を示し
、第２図に示す如く、溶接トーチ３は水平方向であって
も、溶融池１３ははｙ水平状態で、溶融池１３内にはロ
ーレンツ力１４が働き、正、逆方向に攪拌される。また
、その溶融池１３内の溶融金属には、垂直方向の重力も
働くが、溶融池１３の下面はすでに溶接され、凝固した
溶接金属１０があるため、重力による溶融金属の落下、
たれ落ちは防止される。このため、裏波ビードはもとよ
シ、裏波ビードも良好な溶接ビードが得られる。
、第２図に示す如く、溶接トーチ３は水平方向であって
も、溶融池１３ははｙ水平状態で、溶融池１３内にはロ
ーレンツ力１４が働き、正、逆方向に攪拌される。また
、その溶融池１３内の溶融金属には、垂直方向の重力も
働くが、溶融池１３の下面はすでに溶接され、凝固した
溶接金属１０があるため、重力による溶融金属の落下、
たれ落ちは防止される。このため、裏波ビードはもとよ
シ、裏波ビードも良好な溶接ビードが得られる。
従来法による（ ＴｒＧ自動溶接）鋼管の裏波溶接の場
合、ルートギャップトでは、部分的に裏波が形成されず
、ルートギャップ３１ｏ１以上では、溶接金属が開先の
両側に分離あるいは片方のみ付着、あるいは溶融金属の
溶落ち等を生じ良好な裏波が形成され力かった。ルート
ギャップ２±０．５簡の範囲のみ連続して裏波が得られ
る。すなわち、従来法では、ルートギャップに対する許
容範囲が非常に狭まく、連続して美麗な裏波ビードを得
ることが困難であった。
合、ルートギャップトでは、部分的に裏波が形成されず
、ルートギャップ３１ｏ１以上では、溶接金属が開先の
両側に分離あるいは片方のみ付着、あるいは溶融金属の
溶落ち等を生じ良好な裏波が形成され力かった。ルート
ギャップ２±０．５簡の範囲のみ連続して裏波が得られ
る。すなわち、従来法では、ルートギャップに対する許
容範囲が非常に狭まく、連続して美麗な裏波ビードを得
ることが困難であった。
これに対し、本発明の磁気攪拌ＴＩＧ溶接法によれば、
ルートギャップ１ｍ〜４ｍと広範囲において、裏波ビー
ド、ぬれ角度の安定した美麗な裏波ビードが得られる。
ルートギャップ１ｍ〜４ｍと広範囲において、裏波ビー
ド、ぬれ角度の安定した美麗な裏波ビードが得られる。
これは、磁気攪拌により溶融池内の溶融金属が周期的に
正、逆方向に攪拌されるため、左右均一な溶込みと、ギ
ャップ部への溶融金属の強制送給が効果を及ぼすため、
良好な溶接ビードが得られるのである。
正、逆方向に攪拌されるため、左右均一な溶込みと、ギ
ャップ部への溶融金属の強制送給が効果を及ぼすため、
良好な溶接ビードが得られるのである。
ルートギャップ１ｇｏ＋〜４■の範囲において、裏波の
安定して得られた磁気攪拌条件範囲を第４図に示す。第
４図に示すように、磁場強度１００ガウス以上、磁場周
波数０．５１１ｚから５ ＋１ｚの範囲が特に良好であ
ることがわかる。
安定して得られた磁気攪拌条件範囲を第４図に示す。第
４図に示すように、磁場強度１００ガウス以上、磁場周
波数０．５１１ｚから５ ＋１ｚの範囲が特に良好であ
ることがわかる。
また、本発明方法によシ磁場発生コイルを具備したＭＩ
Ｇ溶接又はプラズマ溶接による炭素鋼管の裏波溶接にお
いても、溶接金属を磁気攪拌し安定した裏波ビードを得
るための作用、効果は同様でめシ、前述の磁気攪拌ＴＵ
Ｇ溶接法とは、溶接条件範囲は若干具るが、良好な裏波
ビードが得られる。
Ｇ溶接又はプラズマ溶接による炭素鋼管の裏波溶接にお
いても、溶接金属を磁気攪拌し安定した裏波ビードを得
るための作用、効果は同様でめシ、前述の磁気攪拌ＴＵ
Ｇ溶接法とは、溶接条件範囲は若干具るが、良好な裏波
ビードが得られる。
本発明による炭素鋼管の裏波溶接実施結果、良好表裏波
ビードの得られた各溶接方法による溶接条件の１例を第
１表に示す。
ビードの得られた各溶接方法による溶接条件の１例を第
１表に示す。
発明の効果
本発明方法により、広範囲のルートギャップにわたり、
連続して美麗な裏波ビードを得ることができる。
連続して美麗な裏波ビードを得ることができる。
第１図は、本発明方法に用いる溶接装置及び被溶接管等
の構成例を示し、第２図及び第６図は、本発明による磁
気攪拌ＴＩＧ裏波溶接法による溶接状況の原理図で、第
３図は、第２図中の溶融池の部分拡大図である。第４図
は、本発明における磁気撹拌条件範囲に係る磁場強度と
磁場周波数の関係を示す。第５図及び第６図は、従来の
溶接方法の１例を示し、第５図はＴＩＣ溶接用溶接開先
の代表例を、第６図はオシレートＴＩＧ溶接方法を示す
。第７図（Ａ）、（Ｂｌは本発明方法による溶接の一実
編例で用いらねた開先形状を示す図である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
の構成例を示し、第２図及び第６図は、本発明による磁
気攪拌ＴＩＧ裏波溶接法による溶接状況の原理図で、第
３図は、第２図中の溶融池の部分拡大図である。第４図
は、本発明における磁気撹拌条件範囲に係る磁場強度と
磁場周波数の関係を示す。第５図及び第６図は、従来の
溶接方法の１例を示し、第５図はＴＩＣ溶接用溶接開先
の代表例を、第６図はオシレートＴＩＧ溶接方法を示す
。第７図（Ａ）、（Ｂｌは本発明方法による溶接の一実
編例で用いらねた開先形状を示す図である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
Claims (1)
- 磁場発生コイルを具備した溶接トーチを、回転台上に横
置した被溶接管円周方向に対して、読管を左まわシに回
転する時は８〜１１時、又＃ｉ該読管右筐わシに回転す
る時＃−ｉ１〜４時の方向に配置し、該コイルに交番電
流を流して、溶融金属を磁気攪拌しながらＴＩＧ溶接、
ＭＸＧ溶接、又はプラズマ溶接を行うことを特徴とする
鋼管の初層裏波溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10959984A JPS60255269A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 鋼管の初層裏波溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10959984A JPS60255269A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 鋼管の初層裏波溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60255269A true JPS60255269A (ja) | 1985-12-16 |
| JPH0557072B2 JPH0557072B2 (ja) | 1993-08-23 |
Family
ID=14514357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10959984A Granted JPS60255269A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 鋼管の初層裏波溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60255269A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000516148A (ja) * | 1996-08-12 | 2000-12-05 | ティーアールアイ・トゥール・インコーポレーテッド | 溶接の方法 |
| CN104816075A (zh) * | 2015-05-18 | 2015-08-05 | 湖北省建工工业设备安装有限公司 | 一种空分系统铝锰合金管道氩弧焊接方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0592350U (ja) * | 1992-05-22 | 1993-12-17 | 積水化学工業株式会社 | シャワーユニット |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5775289A (en) * | 1980-10-29 | 1982-05-11 | Showa Alum Corp | Automatic welding device for metallic pipe |
| JPS584287U (ja) * | 1981-06-30 | 1983-01-12 | 日立造船株式会社 | 管の円周溶接装置 |
| JPS58209476A (ja) * | 1982-05-28 | 1983-12-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 磁気撹拌溶接装置 |
| JPS5956977A (ja) * | 1982-09-27 | 1984-04-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 狭開先溶接法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS584287B2 (ja) * | 1973-11-28 | 1983-01-25 | ザ フオツクスボロ− コンパニ− | イチギメソウチ |
-
1984
- 1984-05-31 JP JP10959984A patent/JPS60255269A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5775289A (en) * | 1980-10-29 | 1982-05-11 | Showa Alum Corp | Automatic welding device for metallic pipe |
| JPS584287U (ja) * | 1981-06-30 | 1983-01-12 | 日立造船株式会社 | 管の円周溶接装置 |
| JPS58209476A (ja) * | 1982-05-28 | 1983-12-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 磁気撹拌溶接装置 |
| JPS5956977A (ja) * | 1982-09-27 | 1984-04-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 狭開先溶接法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000516148A (ja) * | 1996-08-12 | 2000-12-05 | ティーアールアイ・トゥール・インコーポレーテッド | 溶接の方法 |
| CN104816075A (zh) * | 2015-05-18 | 2015-08-05 | 湖北省建工工业设备安装有限公司 | 一种空分系统铝锰合金管道氩弧焊接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0557072B2 (ja) | 1993-08-23 |
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