JPS60244524A - ポリエチレンの延伸物の製造法 - Google Patents
ポリエチレンの延伸物の製造法Info
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- JPS60244524A JPS60244524A JP59098662A JP9866284A JPS60244524A JP S60244524 A JPS60244524 A JP S60244524A JP 59098662 A JP59098662 A JP 59098662A JP 9866284 A JP9866284 A JP 9866284A JP S60244524 A JPS60244524 A JP S60244524A
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
- C08J5/00—Manufacture of articles or shaped materials containing macromolecular substances
- C08J5/18—Manufacture of films or sheets
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C55/00—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor
- B29C55/005—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor characterised by the choice of materials
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- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
- D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
- D01F6/02—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
- D01F6/04—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds from polyolefins
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2023/00—Use of polyalkenes or derivatives thereof as moulding material
- B29K2023/04—Polymers of ethylene
- B29K2023/06—PE, i.e. polyethylene
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
- C08J2323/00—Characterised by the use of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Derivatives of such polymers
- C08J2323/02—Characterised by the use of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Derivatives of such polymers not modified by chemical after treatment
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- C08J2323/06—Polyethene
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- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、ポリエチレンの溶融押出延伸方法に関する。
更に詳しくは高弾性率、高強度を有するポリエチレンの
延伸物の製造法に関する。
延伸物の製造法に関する。
ポリエチレンやポリプロピレン等の結晶性熱可塑性樹脂
を高度に延伸し、配向結晶化させることにより、高弾性
率化及び高強度化できることは良く知られている。しか
しながら通常の、ポリエチレン溶融押出延伸方法により
延伸できる延伸倍率ははせいぜい２０〜３０倍程度であ
り、それ以上の延伸倍率ではいわゆる延伸切れを起こし
てそれ以上延伸することはできない。高弾性率の延伸物
を製造する方法として、例えば結晶性ポリマーを特定の
結晶構造になるような条件下で熱処理して、特定の条件
下で延伸する方法（特公昭５７−３７４５４号匁報）が
提案されているが、そこに具体的に開示された方法によ
ると、所望の結晶構造を有するようにするには、熱処理
する際に充分温度および時間を管理する必要があ葛こと
、また延伸する際にも、通常毎分１０＝２０ｃ＋ｎ程度
、あるいは精々毎分３０〜１５０ｃｍの比較的低い延伸
速度で延伸を行うことが必要であること等からして、工
程管理上煩雑であり生産性にも劣り工業化するには難点
があった。
を高度に延伸し、配向結晶化させることにより、高弾性
率化及び高強度化できることは良く知られている。しか
しながら通常の、ポリエチレン溶融押出延伸方法により
延伸できる延伸倍率ははせいぜい２０〜３０倍程度であ
り、それ以上の延伸倍率ではいわゆる延伸切れを起こし
てそれ以上延伸することはできない。高弾性率の延伸物
を製造する方法として、例えば結晶性ポリマーを特定の
結晶構造になるような条件下で熱処理して、特定の条件
下で延伸する方法（特公昭５７−３７４５４号匁報）が
提案されているが、そこに具体的に開示された方法によ
ると、所望の結晶構造を有するようにするには、熱処理
する際に充分温度および時間を管理する必要があ葛こと
、また延伸する際にも、通常毎分１０＝２０ｃ＋ｎ程度
、あるいは精々毎分３０〜１５０ｃｍの比較的低い延伸
速度で延伸を行うことが必要であること等からして、工
程管理上煩雑であり生産性にも劣り工業化するには難点
があった。
そこで本発明者らは、ポリエチレンの延伸性を改良して
、高弾性率、高強度を有するポリエチレンの延伸物を得
る方法について種々検討した結果、ポリエチレンに特定
のパラフィン系ワックスを配合した組成物を用いること
により、本発明の目的を達成することができ、先に特願
昭５８−３８２７３号として出願した。その後更に検討
した結果、パラフィン系ワックスの代わりに、脂肪族炭
化水素誘導体を用いても、ポリエチレンと脂肪族炭化水
素誘導体とをスクリュー押出機で安定に連続押出成形で
きることが分かり、本発明を完成するに至った。
、高弾性率、高強度を有するポリエチレンの延伸物を得
る方法について種々検討した結果、ポリエチレンに特定
のパラフィン系ワックスを配合した組成物を用いること
により、本発明の目的を達成することができ、先に特願
昭５８−３８２７３号として出願した。その後更に検討
した結果、パラフィン系ワックスの代わりに、脂肪族炭
化水素誘導体を用いても、ポリエチレンと脂肪族炭化水
素誘導体とをスクリュー押出機で安定に連続押出成形で
きることが分かり、本発明を完成するに至った。
すなわち本発明は、極限粘度〔η〕が１．５ｄ１／ｇ以
上５ｄ１／ｇ未満のポリエチレン（Ａ）：１５ないし９
７重量％と少なくとも融点が１０℃で且つ少な（とも沸
点が１３０℃以上の脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）：８５
ないし３重量％との混合物をスクリュー押出機で溶融混
練し、グイより未延伸物を押出し、次いで少なくとも２
０倍以上の延伸比で延伸することを特徴とする高弾性率
及び高強度を有するポリエチレンの延伸物の製造法を提
供するものである。
上５ｄ１／ｇ未満のポリエチレン（Ａ）：１５ないし９
７重量％と少なくとも融点が１０℃で且つ少な（とも沸
点が１３０℃以上の脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）：８５
ないし３重量％との混合物をスクリュー押出機で溶融混
練し、グイより未延伸物を押出し、次いで少なくとも２
０倍以上の延伸比で延伸することを特徴とする高弾性率
及び高強度を有するポリエチレンの延伸物の製造法を提
供するものである。
本発明の方法に用いるポリエチレン（Ａ）とは、デカリ
ン溶媒１３５℃における極限粘度〔η〕が１．５ｄｌ／
ｇ以上５．０ｄｌ／ ｇ未満、好ましくは２．０ｄｌ／
ｇ以上５．０ｄ！／ｇ未満の範囲のもの士ある。
ン溶媒１３５℃における極限粘度〔η〕が１．５ｄｌ／
ｇ以上５．０ｄｌ／ ｇ未満、好ましくは２．０ｄｌ／
ｇ以上５．０ｄ！／ｇ未満の範囲のもの士ある。
〔η〕が５ａ／ｇ以上のものは、後述の脂肪族炭化水素
誘導体（Ｂ）の添加量が少ない場合は、延伸性を改良で
きない場合がある。またポリエチレン（Ａ）の密度はと
（に限定はされないが、好ましくは０．９２０ｇ／ｃ＋
Ｊ以上、さらに好ましくは０．９３０ないし０．９７０
ｇ／ｃＪの範囲のものがより高弾性率、高強度の延伸物
となるので好ましい。前述範囲のポリエチレン（Ａ）は
、エチレンの単独重合体に限らず、エチレンと少量の他
のα−オレフィン、例えばプロピレン、ｌ−ブテン、１
−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン
、１−デセン等との共重合体、あるいは酢酸ビニル、塩
化ビニル、アクリル酸等のビニル化合物との共重合体で
あってもよい。
誘導体（Ｂ）の添加量が少ない場合は、延伸性を改良で
きない場合がある。またポリエチレン（Ａ）の密度はと
（に限定はされないが、好ましくは０．９２０ｇ／ｃ＋
Ｊ以上、さらに好ましくは０．９３０ないし０．９７０
ｇ／ｃＪの範囲のものがより高弾性率、高強度の延伸物
となるので好ましい。前述範囲のポリエチレン（Ａ）は
、エチレンの単独重合体に限らず、エチレンと少量の他
のα−オレフィン、例えばプロピレン、ｌ−ブテン、１
−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン
、１−デセン等との共重合体、あるいは酢酸ビニル、塩
化ビニル、アクリル酸等のビニル化合物との共重合体で
あってもよい。
本発明の方法に用いる脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）とは
、融点が１０℃以上、好ましくは２０℃ないし１２０℃
、特に好ましくは４０℃ないし１００℃で且つ沸点が１
３０℃以上好ましくは１６０℃以上、特に好ましくは１
９０℃以上の脂肪族炭化水素誘導体である。融点が１０
℃未満の液状脂肪族炭化水素誘導体を用いるとポリエチ
レン（Ａ）とスクリューとが共回りを起こして均一な溶
融紡糸が出来ない。
、融点が１０℃以上、好ましくは２０℃ないし１２０℃
、特に好ましくは４０℃ないし１００℃で且つ沸点が１
３０℃以上好ましくは１６０℃以上、特に好ましくは１
９０℃以上の脂肪族炭化水素誘導体である。融点が１０
℃未満の液状脂肪族炭化水素誘導体を用いるとポリエチ
レン（Ａ）とスクリューとが共回りを起こして均一な溶
融紡糸が出来ない。
尚、ポリエチレン（Ａ）と脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）
とのスクリュー内での共回りを避けるため、ポリエチレ
ン（Ａ）と脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）とを脂肪族炭化
水素誘導体（Ｂ）の融点以上ポリエチレン（Ａ）の融点
以下の温度でヘンシェルミキサー等を用いてポリエチレ
ン（Ａ）に脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）を吸収させると
有効である。
とのスクリュー内での共回りを避けるため、ポリエチレ
ン（Ａ）と脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）とを脂肪族炭化
水素誘導体（Ｂ）の融点以上ポリエチレン（Ａ）の融点
以下の温度でヘンシェルミキサー等を用いてポリエチレ
ン（Ａ）に脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）を吸収させると
有効である。
一方、沸点が１３０℃未満の脂肪族炭化水素誘導体を用
いると、スクリュー押出機内での脂肪族炭化水素誘導体
の気化によるサージング並びにダイオリフイスを出た溶
融ストランドの突発的な発泡が生ずるため好ましくない
。
いると、スクリュー押出機内での脂肪族炭化水素誘導体
の気化によるサージング並びにダイオリフイスを出た溶
融ストランドの突発的な発泡が生ずるため好ましくない
。
本発明に用いる脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）は前記特性
を有する限り特に限定はされず、例えば脂肪族炭化水素
基（アルキ）し基、アルケニル基）の末端もしくは内部
に１個又はそれ以上、好ましくは１ないし２個、特に好
ましくは１個のカルボキシル基、水酸基、カルバモイル
基、エステル基、メルトカプト基、カルボニル基等の官
能基を有する化合物である炭素数８以上、好ましくは炭
素数１２〜５０又は分子量１３０〜２０００、好ましく
は２００〜８００の脂肪酸、脂肪族アルコール、脂肪酸
アミド脂肪酸エステル、脂肪族メルカプタン、脂肪族ア
ルデヒド、脂肪族ケトン等を挙げることができる。
を有する限り特に限定はされず、例えば脂肪族炭化水素
基（アルキ）し基、アルケニル基）の末端もしくは内部
に１個又はそれ以上、好ましくは１ないし２個、特に好
ましくは１個のカルボキシル基、水酸基、カルバモイル
基、エステル基、メルトカプト基、カルボニル基等の官
能基を有する化合物である炭素数８以上、好ましくは炭
素数１２〜５０又は分子量１３０〜２０００、好ましく
は２００〜８００の脂肪酸、脂肪族アルコール、脂肪酸
アミド脂肪酸エステル、脂肪族メルカプタン、脂肪族ア
ルデヒド、脂肪族ケトン等を挙げることができる。
具体的には、脂肪酸としてカプリン酸、ラウリン酸、ミ
リスチン酸、バルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸
、脂肪族アルコールとしてラウリルアルコール、ミリス
チルアルコール、セチルアルコール、ステアリルアルコ
ール、脂肪酸アミドとしてカプリンアミド、ラウリンア
ミド、バルミチンアミド、ステアリルアミド、脂肪酸エ
ステルとしてステアリル酢酸エステルを例示することが
できる。
リスチン酸、バルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸
、脂肪族アルコールとしてラウリルアルコール、ミリス
チルアルコール、セチルアルコール、ステアリルアルコ
ール、脂肪酸アミドとしてカプリンアミド、ラウリンア
ミド、バルミチンアミド、ステアリルアミド、脂肪酸エ
ステルとしてステアリル酢酸エステルを例示することが
できる。
本発明に用いる前記脂肪族炭化水素誘導体ＣＢ）の融点
及び沸点範囲に入る他の炭化水素化合物として例えばナ
フタリン、ジメチルナフタリン等の芳香族炭化水素化合
物があるが、これらのものは脂肪族炭化水素誘導体と異
なりポリエチレン（Ａ）との相溶性が劣り、本発明の方
法に用いるとポリエチレン（Ａ）への芳香族炭化水素の
分散むらが生じ、均一延伸あるいは高延伸倍率の達成が
困難である。
及び沸点範囲に入る他の炭化水素化合物として例えばナ
フタリン、ジメチルナフタリン等の芳香族炭化水素化合
物があるが、これらのものは脂肪族炭化水素誘導体と異
なりポリエチレン（Ａ）との相溶性が劣り、本発明の方
法に用いるとポリエチレン（Ａ）への芳香族炭化水素の
分散むらが生じ、均一延伸あるいは高延伸倍率の達成が
困難である。
ポリエチレン（Ａ）と脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）等と
の相溶性を調べる方法としては、具体的には高倍率走査
型電子顕微鏡による未延伸糸の断面の観察法が例示出来
る。すなわち、ポリエチレン（Ａ）と脂肪族炭化水素誘
導体（Ｂ）等との等量ブレンド物を溶融混線後溶融紡糸
する。次いで得られた未延伸原糸をその長手方向に直交
するようにミクロトーム等の鋭利な刃で切断する。当該
断面と同様の処理により切り出した断面をさらにヘキサ
ン、ヘプタンあるいは熱エタノール等の溶剤に浸漬して
、脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）等を抽出除去した抽出処
理断面を少なくとも３０００倍以上の倍率で走査型電子
顕微鏡にて比較観察する。
の相溶性を調べる方法としては、具体的には高倍率走査
型電子顕微鏡による未延伸糸の断面の観察法が例示出来
る。すなわち、ポリエチレン（Ａ）と脂肪族炭化水素誘
導体（Ｂ）等との等量ブレンド物を溶融混線後溶融紡糸
する。次いで得られた未延伸原糸をその長手方向に直交
するようにミクロトーム等の鋭利な刃で切断する。当該
断面と同様の処理により切り出した断面をさらにヘキサ
ン、ヘプタンあるいは熱エタノール等の溶剤に浸漬して
、脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）等を抽出除去した抽出処
理断面を少なくとも３０００倍以上の倍率で走査型電子
顕微鏡にて比較観察する。
本発明の脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）はポリエチレン（
Ａ）に対して相溶性が良好であるため、０．１μ以上の
陥没は殆ど観察されず、脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）の
代わりにナフタリンを用いた場合は分散不良を起こし、
０．１μ以上の陥没が無数に観察される。
Ａ）に対して相溶性が良好であるため、０．１μ以上の
陥没は殆ど観察されず、脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）の
代わりにナフタリンを用いた場合は分散不良を起こし、
０．１μ以上の陥没が無数に観察される。
本発明の方法は前記ポリエチレン（Ａ）：ｔｓないし９
７重量％、好ましくは５０ないし８５重量％と前記脂肪
族炭化水素誘導体（Ｂ）、：８５ないし３重量％、好ま
しくは５０ないし１５重量％とからなる混合物をスクリ
ュー押出機で溶融混練し、ダイより未延伸物を押出し、
次いで少なくとも２０倍、好ましくは２５倍以上の延伸
比で延伸する方法である。
７重量％、好ましくは５０ないし８５重量％と前記脂肪
族炭化水素誘導体（Ｂ）、：８５ないし３重量％、好ま
しくは５０ないし１５重量％とからなる混合物をスクリ
ュー押出機で溶融混練し、ダイより未延伸物を押出し、
次いで少なくとも２０倍、好ましくは２５倍以上の延伸
比で延伸する方法である。
脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）の量が３重量％未満ではポ
リエチレンの延伸性が改良されず２０倍以上の延伸がで
きず、一方８５重量％を越えると溶融粘度が低くなり過
ぎて溶融混練が困難であり、また未延伸物の延伸性が劣
り、延伸時にプッ切れを起こし２０倍以上の延伸ができ
ない。
リエチレンの延伸性が改良されず２０倍以上の延伸がで
きず、一方８５重量％を越えると溶融粘度が低くなり過
ぎて溶融混練が困難であり、また未延伸物の延伸性が劣
り、延伸時にプッ切れを起こし２０倍以上の延伸ができ
ない。
前記混合物の溶融混練及び押出しには、通常の単軸ある
いは多軸のスクリュー押出機を用いて行うのが、連続押
出しができるので好ましい。溶融混練時スクリュー押出
機及びダイの温度がそれぞれ混合物の融点未満の温度で
は混合物の溶融粘度が高く溶融押出しが困難である。
いは多軸のスクリュー押出機を用いて行うのが、連続押
出しができるので好ましい。溶融混練時スクリュー押出
機及びダイの温度がそれぞれ混合物の融点未満の温度で
は混合物の溶融粘度が高く溶融押出しが困難である。
尚ポリエチレン（Ａ）と脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）と
の混合はヘンシェルミキサー、■−ブレンダー、タンブ
ラーブレンダー等により混合したものを直接溶融混練し
て押出してもよいし、予め混合後更に単軸あるいは多軸
押出機、ニーグー、バンバリーミキサ−等で溶融混練し
て造粒あるいは粉砕しておいてもよい。
の混合はヘンシェルミキサー、■−ブレンダー、タンブ
ラーブレンダー等により混合したものを直接溶融混練し
て押出してもよいし、予め混合後更に単軸あるいは多軸
押出機、ニーグー、バンバリーミキサ−等で溶融混練し
て造粒あるいは粉砕しておいてもよい。
ポリエチレン（Ａ）と脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）との
混合物の溶融混練温度及びダイの温度は混合物が溶融す
る温度であればとくに限定はされないが、溶融混練温度
は通常混合物の融点以上２８０℃未満、好ましくは混合
物の融点＋１０℃以上２５０℃未満の温度であり、ダイ
の温度は通常混合物の融点以上３００℃未満、好ましく
は混合物の融点＋１０℃以上２７０℃未満の温度である
。溶融混練温度が２８０℃及びダイの温度が３００℃以
上になると、ポリエチレン（Ａ）が熱劣化して分子量が
低下する場合がある。
混合物の溶融混練温度及びダイの温度は混合物が溶融す
る温度であればとくに限定はされないが、溶融混練温度
は通常混合物の融点以上２８０℃未満、好ましくは混合
物の融点＋１０℃以上２５０℃未満の温度であり、ダイ
の温度は通常混合物の融点以上３００℃未満、好ましく
は混合物の融点＋１０℃以上２７０℃未満の温度である
。溶融混練温度が２８０℃及びダイの温度が３００℃以
上になると、ポリエチレン（Ａ）が熱劣化して分子量が
低下する場合がある。
ダイより未延伸物を押出した後は、一旦冷却固化を行う
が、冷却は水冷、空冷のいずれの方法でもよい。また未
延伸物が冷却固化する迄の間に、溶融物にドラフトをか
けてもよい。
が、冷却は水冷、空冷のいずれの方法でもよい。また未
延伸物が冷却固化する迄の間に、溶融物にドラフトをか
けてもよい。
本発明におけるドラフトとは、スクリュー押出機より押
出された溶融物の溶融時における延伸を意味し、溶融物
の引き落としのことである。即ち、溶融樹脂のダイ・オ
リフィス内での押出速度υ０と冷却固化した繊維の巻き
取り速度υとの比をドラフト比として次式で定義した。
出された溶融物の溶融時における延伸を意味し、溶融物
の引き落としのことである。即ち、溶融樹脂のダイ・オ
リフィス内での押出速度υ０と冷却固化した繊維の巻き
取り速度υとの比をドラフト比として次式で定義した。
ドラフト比−υ／υ０
冷却固化した未延伸物を延伸する際の温度は通常脂肪族
炭化水素誘導体の融点以上混合物の融点＋２０℃未満の
範囲内であり、脂肪族炭化水素誘導体の融点未満では２
０倍以上の延伸比が達成できず、一方混合物の融点＋２
０℃を越えるとポリエチレン（Ａ）が軟化し、延伸はさ
れるものの、高弾性率の延伸物が得られない虞れがある
。
炭化水素誘導体の融点以上混合物の融点＋２０℃未満の
範囲内であり、脂肪族炭化水素誘導体の融点未満では２
０倍以上の延伸比が達成できず、一方混合物の融点＋２
０℃を越えるとポリエチレン（Ａ）が軟化し、延伸はさ
れるものの、高弾性率の延伸物が得られない虞れがある
。
上記延伸時の熱媒は空気、水蒸気、溶媒のいずれを用い
ても高弾性率の延伸物が得られるが、熱媒として前記脂
肪族炭化水素誘導体（Ｂ）を溶出あるいは滲出除去する
ことができる溶媒で沸点が混合物の融点以上、具体的に
は例えばデカリン、デカン、灯油を用いると延伸時に過
剰の脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）を抽出除去あるいは滲
出した該脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）の除去ができ、延
伸時の延伸むらの低減が可能となるので好ましい。
ても高弾性率の延伸物が得られるが、熱媒として前記脂
肪族炭化水素誘導体（Ｂ）を溶出あるいは滲出除去する
ことができる溶媒で沸点が混合物の融点以上、具体的に
は例えばデカリン、デカン、灯油を用いると延伸時に過
剰の脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）を抽出除去あるいは滲
出した該脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ）の除去ができ、延
伸時の延伸むらの低減が可能となるので好ましい。
また該脂肪族炭化水素誘導体が除去あるいは低減した延
伸物を得るには、前記方法に限らず、未延伸物をヘキサ
ン、ヘプタン、熱エタノール、クロロホルム、ベンゼン
等の溶剤で処理後延伸する方法、延伸物をヘキサン、ヘ
プタン、熱エタノール、クロロホルム、ベンゼン等の溶
剤で処理する方法も採り得、そのような処理を行うこと
により、更に高弾性率２、高強度の延伸物が得られる。
伸物を得るには、前記方法に限らず、未延伸物をヘキサ
ン、ヘプタン、熱エタノール、クロロホルム、ベンゼン
等の溶剤で処理後延伸する方法、延伸物をヘキサン、ヘ
プタン、熱エタノール、クロロホルム、ベンゼン等の溶
剤で処理する方法も採り得、そのような処理を行うこと
により、更に高弾性率２、高強度の延伸物が得られる。
前記雰囲気下での延伸比が２０倍未満では高弾性率化、
高強度化の程度が少なく、また延伸物に原糸の白化が随
伴するため、外観を損う例が多い。
高強度化の程度が少なく、また延伸物に原糸の白化が随
伴するため、外観を損う例が多い。
尚延伸比は、最終延伸比が２０倍以上になればよ（，１
段延伸でも２段延伸以上の多段延伸でもよい。
段延伸でも２段延伸以上の多段延伸でもよい。
また延伸の際の最終延伸速度はとくに限定はされないが
、生産性から３ｍ’／ｍｉｎ以上、好ましくは５ｍ／ｍ
ｉｎ以上の速度がよい。
、生産性から３ｍ’／ｍｉｎ以上、好ましくは５ｍ／ｍ
ｉｎ以上の速度がよい。
本発明に用いるポリエチレン（Ａ）には、耐熱安定剤、
耐候安定剤、顔料、染料、無機充虜剤等通常ポリオレフ
ィンに添加することが出来る添加剤を本発明の目的を損
わない範囲で添加しておいてもよい。
耐候安定剤、顔料、染料、無機充虜剤等通常ポリオレフ
ィンに添加することが出来る添加剤を本発明の目的を損
わない範囲で添加しておいてもよい。
本発明の方法により得られるポリエチレンの延伸物は、
従来ポリエチレンの延伸物では得られない高引張強度を
有し、且つ高弾性率であるので、モノフィラメント、テ
ープ等の従来の延伸物の分野に加えて高弾性率、高強度
繊維の分野への利用が可能となり、軽量性が要求される
各種補強材に使用できる。また脂肪族炭化水素誘導体を
配合することにより、従来のポリエチレン単独の延伸物
に比べて白化を生じる延伸比が高くなるので、より外観
が優れた延伸物が得られる利点がある。さらには、超高
延伸による結晶配列の高度な整列ならびに過剰の脂肪族
炭化水素誘導体（Ｂ）を抽出することにより副次的に生
成する微孔を利用した選択膜、エレクトレット等の機能
材料への適性にもイ憂れている。
従来ポリエチレンの延伸物では得られない高引張強度を
有し、且つ高弾性率であるので、モノフィラメント、テ
ープ等の従来の延伸物の分野に加えて高弾性率、高強度
繊維の分野への利用が可能となり、軽量性が要求される
各種補強材に使用できる。また脂肪族炭化水素誘導体を
配合することにより、従来のポリエチレン単独の延伸物
に比べて白化を生じる延伸比が高くなるので、より外観
が優れた延伸物が得られる利点がある。さらには、超高
延伸による結晶配列の高度な整列ならびに過剰の脂肪族
炭化水素誘導体（Ｂ）を抽出することにより副次的に生
成する微孔を利用した選択膜、エレクトレット等の機能
材料への適性にもイ憂れている。
次に実施例を挙げて本発明を更に具体的に説明するが、
本発明はその要旨を越えない限りそれら実験例１ ポリエチレン（（η） ＝２．４７ｄ１．／ ｇ ）と
ステアリン酸（融点＝７１．５℃、沸点−２３２℃／１
５ｍｍｌ（ｇ）の８０ ： ２０ブレンド物を次の条件
下で溶融紡糸延伸を行った。上記ポリエチレンの粉末と
ステアリン酸の粉末とを混合後、２Ｏｎ＋ｍφ、Ｌ／Ｄ
＝２０のスクリュー押出機を用い、樹脂温度２００℃で
溶融混練を行った。次いで該溶融物をオリフィス径が２
ｍｍでグイ温度を１９０℃に設定したダイより押し出し
、エアーギャップ：２０ｃｍで室温の空気中にて固化さ
せた。この際、溶融樹脂の押出速度は１０．０ｃｍ／ｍ
ｉｎであり、巻き取り速度が１０．０ｃｍ／ｍｉｎにな
る様に引き落としを行った。即ちドラフト比を１とした
。引き続き二対のゴデツトロールを用いてｎ −デカン
を熱媒とした延伸槽（槽内温度−１２０℃、槽の長さ一
４０ｃｍ）で延伸を行った。
本発明はその要旨を越えない限りそれら実験例１ ポリエチレン（（η） ＝２．４７ｄ１．／ ｇ ）と
ステアリン酸（融点＝７１．５℃、沸点−２３２℃／１
５ｍｍｌ（ｇ）の８０ ： ２０ブレンド物を次の条件
下で溶融紡糸延伸を行った。上記ポリエチレンの粉末と
ステアリン酸の粉末とを混合後、２Ｏｎ＋ｍφ、Ｌ／Ｄ
＝２０のスクリュー押出機を用い、樹脂温度２００℃で
溶融混練を行った。次いで該溶融物をオリフィス径が２
ｍｍでグイ温度を１９０℃に設定したダイより押し出し
、エアーギャップ：２０ｃｍで室温の空気中にて固化さ
せた。この際、溶融樹脂の押出速度は１０．０ｃｍ／ｍ
ｉｎであり、巻き取り速度が１０．０ｃｍ／ｍｉｎにな
る様に引き落としを行った。即ちドラフト比を１とした
。引き続き二対のゴデツトロールを用いてｎ −デカン
を熱媒とした延伸槽（槽内温度−１２０℃、槽の長さ一
４０ｃｍ）で延伸を行った。
延伸に際しては、第１ゴデツトロールの回転速度を０．
５ｍ／ｍｉｎとして、第２ゴデツトロールおよび第３ゴ
デツトロールの回転速度を適宜変更することにより延伸
比の異なる繊維を得た。延伸は、第２ゴデツトロールで
予め延伸比８．０倍に延伸した後、引き続き２段目の延
伸を第３ゴデツトロールで所定の延伸比迄行った。但し
、延伸比はゴデツトロールの回転比より計算してめた。
５ｍ／ｍｉｎとして、第２ゴデツトロールおよび第３ゴ
デツトロールの回転速度を適宜変更することにより延伸
比の異なる繊維を得た。延伸は、第２ゴデツトロールで
予め延伸比８．０倍に延伸した後、引き続き２段目の延
伸を第３ゴデツトロールで所定の延伸比迄行った。但し
、延伸比はゴデツトロールの回転比より計算してめた。
各延伸比における動的弾性率、引張弾性率、引張強度お
よび破断点伸度を表１に示す。尚、動的弾性率は動的粘
弾性測定装置Ｖｉｂｒｏｎ ＤＤＶ−Ｕ型（東洋ボール
ドウィン社製）を用いて振動数１１０Ｈｚで室温（２３
℃）にて測定した。また、引張弾性率、引張強度および
破断点伸度はインストロン万能試験機１１２３型（イン
ストロン社製）を用いて室温（２３℃）にて測定した。
よび破断点伸度を表１に示す。尚、動的弾性率は動的粘
弾性測定装置Ｖｉｂｒｏｎ ＤＤＶ−Ｕ型（東洋ボール
ドウィン社製）を用いて振動数１１０Ｈｚで室温（２３
℃）にて測定した。また、引張弾性率、引張強度および
破断点伸度はインストロン万能試験機１１２３型（イン
ストロン社製）を用いて室温（２３℃）にて測定した。
９のとき、クランプ間の試料長は１００ｍｍで引張速度
１００ｍｍ／分とした。但し、引張弾性率は２％歪にお
ける応力を用いて計算した。
１００ｍｍ／分とした。但し、引張弾性率は２％歪にお
ける応力を用いて計算した。
計算に必要な繊維断面積は、ポリエチレンの密度を０．
９６ｇ／ｃ＋＆として繊維の重量と長さを測定して実験
例２ ポリエチレン（〔η） ＝２．４７ｄｌ／ ｇ ）とス
テアリン酸（融点−７１，５℃、沸点−２３２℃／１５
ｍｍＨｇ）との８０ ： ２０ブレンド物を実験例１と
同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し、オリフィス
径が２ｍｍのグイより溶融物を押し出し、エアーギャッ
プ： ２０ｃｍで室温の空気中にて固化させた。この際
、溶融樹脂の押出速度は１０．０ｃｍ／ｍｉｎであり、
巻き取り速度が２０．０ｃｍ／ｎ＋ｉｎになる様に引き
落としを行った。即ち、ドラフト比を２とした。延伸は
、第２ゴデツトロールで予め延伸比８．０倍に延伸した
後、引き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロールで所定
の延伸比迄行った。各延伸比における動的弾性率、引張
弾性率、引張強度および破断点伸実験例３ ポリエチレン（（η）−２，４’ｌ／ｇ）とステアリン
酸（融点＝７１．５℃、沸点＝２３２℃／１５ａ＋ｍＦ
Ｉｇ）との９０ ： １０ブレンド物を実験例１と同一
条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し、オリフィス径が
２１のグイより溶融物を押し出し、エアーギャップ：
２０ｃｍで室温の空気中にて固化させた。この際、溶融
樹脂の押出速度は１０．０ｃｏ＋７１ｉｎであり、巻き
取り速度が１０．Ｏｃｔ／ｓｉｎになる様に引き落とし
を行った。即ち、ドラフト比を１とした。延伸は、第２
ゴデツトロールで予め延伸比８．０倍に延伸した後、引
き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロールで所定の延伸
比迄行った。各延伸比における動的弾性率、引張弾性率
、引張強度および破断点伸実験例４ ポリエチレン（〔η） ＝２．４７ｄｌ／ ｇ ）とミ
リスチン酸（融点＝５８．’５℃、沸点＝１９９℃７１
６ｍ５＋Ｈｇ）とのｇｏ ＝ ２ｏブレンド物を実験例
１と同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し、オリフ
ィス径が２薯顯のグイより溶融物を押し出し、エアーギ
ャップ： ２０ｃ置で室温の空気中にて固化させた。こ
の際、溶融樹脂の押出速度は１０．０ｃｍ／ｓ＋ｉｎで
あり、巻き取り速度がＩＯ，Ｏｃｍ／ａ＋ｉｎになる様
に引き落としを行った。即ち、ドラフト比を１とした。
９６ｇ／ｃ＋＆として繊維の重量と長さを測定して実験
例２ ポリエチレン（〔η） ＝２．４７ｄｌ／ ｇ ）とス
テアリン酸（融点−７１，５℃、沸点−２３２℃／１５
ｍｍＨｇ）との８０ ： ２０ブレンド物を実験例１と
同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し、オリフィス
径が２ｍｍのグイより溶融物を押し出し、エアーギャッ
プ： ２０ｃｍで室温の空気中にて固化させた。この際
、溶融樹脂の押出速度は１０．０ｃｍ／ｍｉｎであり、
巻き取り速度が２０．０ｃｍ／ｎ＋ｉｎになる様に引き
落としを行った。即ち、ドラフト比を２とした。延伸は
、第２ゴデツトロールで予め延伸比８．０倍に延伸した
後、引き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロールで所定
の延伸比迄行った。各延伸比における動的弾性率、引張
弾性率、引張強度および破断点伸実験例３ ポリエチレン（（η）−２，４’ｌ／ｇ）とステアリン
酸（融点＝７１．５℃、沸点＝２３２℃／１５ａ＋ｍＦ
Ｉｇ）との９０ ： １０ブレンド物を実験例１と同一
条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し、オリフィス径が
２１のグイより溶融物を押し出し、エアーギャップ：
２０ｃｍで室温の空気中にて固化させた。この際、溶融
樹脂の押出速度は１０．０ｃｏ＋７１ｉｎであり、巻き
取り速度が１０．Ｏｃｔ／ｓｉｎになる様に引き落とし
を行った。即ち、ドラフト比を１とした。延伸は、第２
ゴデツトロールで予め延伸比８．０倍に延伸した後、引
き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロールで所定の延伸
比迄行った。各延伸比における動的弾性率、引張弾性率
、引張強度および破断点伸実験例４ ポリエチレン（〔η） ＝２．４７ｄｌ／ ｇ ）とミ
リスチン酸（融点＝５８．’５℃、沸点＝１９９℃７１
６ｍ５＋Ｈｇ）とのｇｏ ＝ ２ｏブレンド物を実験例
１と同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し、オリフ
ィス径が２薯顯のグイより溶融物を押し出し、エアーギ
ャップ： ２０ｃ置で室温の空気中にて固化させた。こ
の際、溶融樹脂の押出速度は１０．０ｃｍ／ｓ＋ｉｎで
あり、巻き取り速度がＩＯ，Ｏｃｍ／ａ＋ｉｎになる様
に引き落としを行った。即ち、ドラフト比を１とした。
延伸は、第２ゴデ・どトロールで予め延伸比８．０倍に
延伸した後、引き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロー
ルで所定の延伸比迄行った。各延伸比における動的弾性
率、引張弾性率、引張強度および破断点伸実験例５ ポリエチレン（〔η） ＝２．４７ｄｌ／ ｇ ）とス
テアリルアルコール（融点＝５９．４℃、沸点＝２１０
℃／１５ｍｍＨｇ）との７０ ： ３０ブレンド物を実
験例１と同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し、オ
リフィス径が２１！１ｍのグイより溶融物を押し出し、
エアーギャップ： ２０ｃｍで室温の空気中にて固化さ
せた。
延伸した後、引き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロー
ルで所定の延伸比迄行った。各延伸比における動的弾性
率、引張弾性率、引張強度および破断点伸実験例５ ポリエチレン（〔η） ＝２．４７ｄｌ／ ｇ ）とス
テアリルアルコール（融点＝５９．４℃、沸点＝２１０
℃／１５ｍｍＨｇ）との７０ ： ３０ブレンド物を実
験例１と同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し、オ
リフィス径が２１！１ｍのグイより溶融物を押し出し、
エアーギャップ： ２０ｃｍで室温の空気中にて固化さ
せた。
この際、溶融樹脂の押出速度は１０．０ｃｍ／ｗｉｎで
あり、巻き取り速度が１０．０ｃｍ／ｗｉｎになる様に
引き落としを行った。即ち、ドラフト比を１とした。
あり、巻き取り速度が１０．０ｃｍ／ｗｉｎになる様に
引き落としを行った。即ち、ドラフト比を１とした。
延伸は、第２ゴデツトロールで予め延伸比８．０倍に延
伸した後、引き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロール
で所定の延伸比迄行った。各延伸比における動的弾性率
、引張弾性率、引張強度および実験例６ ポリエチレン（〔η） ＝２．４７ｄｌ／ｇ）とミリス
チルアルコール（融点＝３８℃、沸点＝ ２８６℃）と
の７０ ： ３０ブレンド物を実験例１と同一条件下で
溶融紡糸延伸を行った。但し、オリフィス径が２１のグ
イより溶融物を押し出し、エアーギャップ： ２０ｃｍ
で室温の空気中にて固化させた。この際、溶融樹脂の押
出速度は１０．０ｃＩＩｌ／ｍｉｎであり、巻き取り速
度が２Ｑ、Ｑｃａ＋／ｌｌｌ１ｎになる様に引き落とし
を行った。即ち、ドラフト比を２とした。延伸は、第２
ゴデツトロールで予め延伸比８．０倍に延伸した後、引
き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロールで所定の延伸
比迄行った。各延伸比における動的弾性率、引張弾性率
、引張強度および破断点伸実験例７ ポリエチレン（〔η） ＝２．４７ｄｌ／ｇ）とステア
リン酸く融点＝７１．５℃、沸点−２３２℃／１５ｎ＋
ｍｌ（ｇ）との８０ ： ２０ブレンド物を実験例１と
同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し、オリフィス
径が２ｍｍのグイより溶融物を押し出し、エアーギャッ
プ： ２０ｃｎ＋で室温の空気中にて固化させた。この
際、溶融樹脂の押出速度は１０．０ｃｍ／ｍｉｎであり
、巻き取り速度がＩＱ、Ｏｃｍ／ｍｉｎになる様に引き
落としを行った。即ち、ドラフト比を１とした。延伸は
、第２ゴデツトロールで予め延伸比８．０倍に延伸した
後、引き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロールで所定
の延伸比迄行った。この際、延伸槽熱媒として１２０℃
のステアリン酸を用いた。延伸後、表面に付着したステ
アリン酸を除くため沸騰したエタノールで延伸繊維を洗
浄した後乾燥を行った。
伸した後、引き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロール
で所定の延伸比迄行った。各延伸比における動的弾性率
、引張弾性率、引張強度および実験例６ ポリエチレン（〔η） ＝２．４７ｄｌ／ｇ）とミリス
チルアルコール（融点＝３８℃、沸点＝ ２８６℃）と
の７０ ： ３０ブレンド物を実験例１と同一条件下で
溶融紡糸延伸を行った。但し、オリフィス径が２１のグ
イより溶融物を押し出し、エアーギャップ： ２０ｃｍ
で室温の空気中にて固化させた。この際、溶融樹脂の押
出速度は１０．０ｃＩＩｌ／ｍｉｎであり、巻き取り速
度が２Ｑ、Ｑｃａ＋／ｌｌｌ１ｎになる様に引き落とし
を行った。即ち、ドラフト比を２とした。延伸は、第２
ゴデツトロールで予め延伸比８．０倍に延伸した後、引
き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロールで所定の延伸
比迄行った。各延伸比における動的弾性率、引張弾性率
、引張強度および破断点伸実験例７ ポリエチレン（〔η） ＝２．４７ｄｌ／ｇ）とステア
リン酸く融点＝７１．５℃、沸点−２３２℃／１５ｎ＋
ｍｌ（ｇ）との８０ ： ２０ブレンド物を実験例１と
同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し、オリフィス
径が２ｍｍのグイより溶融物を押し出し、エアーギャッ
プ： ２０ｃｎ＋で室温の空気中にて固化させた。この
際、溶融樹脂の押出速度は１０．０ｃｍ／ｍｉｎであり
、巻き取り速度がＩＱ、Ｏｃｍ／ｍｉｎになる様に引き
落としを行った。即ち、ドラフト比を１とした。延伸は
、第２ゴデツトロールで予め延伸比８．０倍に延伸した
後、引き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロールで所定
の延伸比迄行った。この際、延伸槽熱媒として１２０℃
のステアリン酸を用いた。延伸後、表面に付着したステ
アリン酸を除くため沸騰したエタノールで延伸繊維を洗
浄した後乾燥を行った。
各延伸比における動的弾性率、引張弾性率、引張実験例
８ ポリエチレン（［η） ＝２．４７ｄｌ／ ｇ ）とス
テアリルアルコール（融点＝５９．４℃、沸点−２１０
’Ｃ／１５ｍ＋ｎｌ１ｇ）との８０：２０ブレンド物を
実験例１と同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し、
オリフィス径が２＋ｎｍのグイより溶融物を押し出し、
エアーギャップ： ２０ｃｎ＋で室温の空気中にて固化
させた。
８ ポリエチレン（［η） ＝２．４７ｄｌ／ ｇ ）とス
テアリルアルコール（融点＝５９．４℃、沸点−２１０
’Ｃ／１５ｍ＋ｎｌ１ｇ）との８０：２０ブレンド物を
実験例１と同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し、
オリフィス径が２＋ｎｍのグイより溶融物を押し出し、
エアーギャップ： ２０ｃｎ＋で室温の空気中にて固化
させた。
この際、溶融樹脂の押出速度は１０ 、０ｃｍ ／ ｍ
ｉｎであり、巻き取り速度がｌＯ，ｏｃｍ／ｍｉｎに
なる様に引き落としを行った。即ち、ドラフト比を１と
した。
ｉｎであり、巻き取り速度がｌＯ，ｏｃｍ／ｍｉｎに
なる様に引き落としを行った。即ち、ドラフト比を１と
した。
延伸は、第２ゴデツトロールで予め延伸比８．０倍に延
伸した後、引き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロール
で所定の延伸比迄行った。この際、延伸槽熱媒として１
２０℃のステアリルアルコールを用いた。延伸後、表面
に付着したステアリルアルコールを除くため沸騰したエ
タノールで延伸繊維を洗浄した後乾燥を行った。各延伸
比における動的弾性率、引張弾性率、引張強度および破
断点伸度を表８に示す。
伸した後、引き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロール
で所定の延伸比迄行った。この際、延伸槽熱媒として１
２０℃のステアリルアルコールを用いた。延伸後、表面
に付着したステアリルアルコールを除くため沸騰したエ
タノールで延伸繊維を洗浄した後乾燥を行った。各延伸
比における動的弾性率、引張弾性率、引張強度および破
断点伸度を表８に示す。
比較例１
ポリエチレン（〔η） −２，４７ｄｌ／ ｇ ）を実
験例１と同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し−。
験例１と同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。但し−。
オリフィス径が２ｍｍのダイより溶融物を押出し、エア
ーギャップ： ２０ｃｍで室温の空気中にて固化させた
。この際、溶融樹脂の押出速度は１０．Ｏｃｍ／ｍｉｎ
であり、巻き取り速度が１０．０ｃｍ／ｍｉｎになる様
に引き落としを行った。即ち、ドラフト比を１とした。
ーギャップ： ２０ｃｍで室温の空気中にて固化させた
。この際、溶融樹脂の押出速度は１０．Ｏｃｍ／ｍｉｎ
であり、巻き取り速度が１０．０ｃｍ／ｍｉｎになる様
に引き落としを行った。即ち、ドラフト比を１とした。
延伸は、第２ゴデツトロールで予め延伸比３．０倍に延
伸した後、引き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロール
で所定の延伸比巡行った。
伸した後、引き続き２段目の延伸を第３ゴデツトロール
で所定の延伸比巡行った。
各延伸比における動的弾性率、引張弾性率、引張強度お
よび破断点伸度を表９に示す。実験例１〜８の結果と較
べると、脂肪族炭化水素誘九体を添加しない本結果は、
高延伸比を達成できておらず、高弾性率、高強度の延伸
物が得られないことが分比較例２ ポリエチレン（Ｃη） ＝２．４７ｄｌ／ ｇ ）とヘ
キシルアルコール（融点−−５１，６℃、沸点＝１５７
℃）との７０ ：３０ブレンド物を実験例１と同一条件
下で溶融紡糸延伸を行った。但し、オリフィス径が２ｎ
＋ｎ＋でダイ温度を１３０℃に設定したダイより押し出
し、エアーギャップ： ２０ｃｍで室温の空気中にて固
化させた。この際、溶融樹脂の押出速度６．０ｃｍ／ｍ
ｉｎであり、巻き取り速度が６．０ｃｍ／ｍｉｎになる
様にストランドの巻き取りを行った。しかしながら、ス
トランドを連続的に巻き取ることができなかった。又、
得られたストランドは脆く、連続的なストランドが得ら
れたとしても延伸に耐え得るものではなかった。
よび破断点伸度を表９に示す。実験例１〜８の結果と較
べると、脂肪族炭化水素誘九体を添加しない本結果は、
高延伸比を達成できておらず、高弾性率、高強度の延伸
物が得られないことが分比較例２ ポリエチレン（Ｃη） ＝２．４７ｄｌ／ ｇ ）とヘ
キシルアルコール（融点−−５１，６℃、沸点＝１５７
℃）との７０ ：３０ブレンド物を実験例１と同一条件
下で溶融紡糸延伸を行った。但し、オリフィス径が２ｎ
＋ｎ＋でダイ温度を１３０℃に設定したダイより押し出
し、エアーギャップ： ２０ｃｍで室温の空気中にて固
化させた。この際、溶融樹脂の押出速度６．０ｃｍ／ｍ
ｉｎであり、巻き取り速度が６．０ｃｍ／ｍｉｎになる
様にストランドの巻き取りを行った。しかしながら、ス
トランドを連続的に巻き取ることができなかった。又、
得られたストランドは脆く、連続的なストランドが得ら
れたとしても延伸に耐え得るものではなかった。
比較例３
ポリエチレン（〔η） ＝２．４７ｄＩ／ ｇ ）とス
テアリルアルコール（融点＝’５９．４℃、ｆｆ、点＝
２１０℃／１５ｍｍＨｇ）との５：９５ブレンド物を
実施例１と同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。しかし
ながら、混合物がスクリュー押出機内で共回りをするた
め均一な溶融ストランドが得られず、均一な延伸繊維を
得ることができなかった。
テアリルアルコール（融点＝’５９．４℃、ｆｆ、点＝
２１０℃／１５ｍｍＨｇ）との５：９５ブレンド物を
実施例１と同一条件下で溶融紡糸延伸を行った。しかし
ながら、混合物がスクリュー押出機内で共回りをするた
め均一な溶融ストランドが得られず、均一な延伸繊維を
得ることができなかった。
出願人 三井石油化学工業株式会社 ′代理人 山 口
和
和
Claims (1)
- （１） 極限粘度〔η〕が１．５ｄｌ／ｇ以上５．０ａ
／ｇ未満のポリエチレン（Ａ）：ｉｓないし９７重量％
と少なくとも融点がＩＯ’Ｃ以上で且つ少なくとも沸点
が１３０℃以上の脂肪族炭化水素誘導体（Ｂ） ：８５
ないし３重量％との混合物をスクリュー押出機で溶融混
練し、グイより未延伸物を押出し、次いで少なくとも２
０倍以上の延伸比で延伸することを特徴とするポリエチ
レンの延伸物の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59098662A JPS60244524A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | ポリエチレンの延伸物の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59098662A JPS60244524A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | ポリエチレンの延伸物の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60244524A true JPS60244524A (ja) | 1985-12-04 |
| JPH0551683B2 JPH0551683B2 (ja) | 1993-08-03 |
Family
ID=14225723
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59098662A Granted JPS60244524A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | ポリエチレンの延伸物の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60244524A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55107506A (en) * | 1979-02-08 | 1980-08-18 | Stamicarbon | Filament with high tensile strength and elastic ratio and method |
| JPS5615408A (en) * | 1979-06-27 | 1981-02-14 | Stamicarbon | Filament with high modulus and strength and production |
| JPS57177035A (en) * | 1981-04-24 | 1982-10-30 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Ultra-high-molecular-weight polyethylene composition |
-
1984
- 1984-05-18 JP JP59098662A patent/JPS60244524A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55107506A (en) * | 1979-02-08 | 1980-08-18 | Stamicarbon | Filament with high tensile strength and elastic ratio and method |
| JPS5615408A (en) * | 1979-06-27 | 1981-02-14 | Stamicarbon | Filament with high modulus and strength and production |
| JPS57177035A (en) * | 1981-04-24 | 1982-10-30 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Ultra-high-molecular-weight polyethylene composition |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0551683B2 (ja) | 1993-08-03 |
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Legal Events
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| EXPY | Cancellation because of completion of term |