JPS60238388A - 重質炭化水素油原料の処理方法 - Google Patents
重質炭化水素油原料の処理方法Info
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- JPS60238388A JPS60238388A JP60054765A JP5476585A JPS60238388A JP S60238388 A JPS60238388 A JP S60238388A JP 60054765 A JP60054765 A JP 60054765A JP 5476585 A JP5476585 A JP 5476585A JP S60238388 A JPS60238388 A JP S60238388A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B57/00—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general
- C10B57/04—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general using charges of special composition
- C10B57/045—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general using charges of special composition containing mineral oils, bitumen, tar or the like or mixtures thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B55/00—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/005—Coking (in order to produce liquid products mainly)
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、重質炭化水素油原料の処理方法に関するもの
である。本発明は特に、該原料のコークス化の際に水素
供与性炭化水素物質を供給して、この原料からの液状炭
化水素生成物の収量を高める方法に関するものである。
である。本発明は特に、該原料のコークス化の際に水素
供与性炭化水素物質を供給して、この原料からの液状炭
化水素生成物の収量を高める方法に関するものである。
従来の技術
公知のプレイド・コーキング法では、ガス油および/ま
たは残油を速やかにコークス化温度に加熱して熱分解反
応を開始させ、次いでコーキングドラムに入れ、ここで
前記の熱い物質の熱分解反応を続け、これらの物質を、
より軽質の炭化水素およびコークスに変換させる操作が
行われる。この公知方法ではコークスの生成量が約3θ
チまた以上に達するが、このような低価値物質の大量生
成は不経済である。
たは残油を速やかにコークス化温度に加熱して熱分解反
応を開始させ、次いでコーキングドラムに入れ、ここで
前記の熱い物質の熱分解反応を続け、これらの物質を、
より軽質の炭化水素およびコークスに変換させる操作が
行われる。この公知方法ではコークスの生成量が約3θ
チまた以上に達するが、このような低価値物質の大量生
成は不経済である。
また、プレミアムコークスの生成を包含する公知力法も
ある。プレミアムコークスは、熱膨張率(CTE)の低
いコークスのことであって、これは普通のコークスより
も経済的価値が一層高い。
ある。プレミアムコークスは、熱膨張率(CTE)の低
いコークスのことであって、これは普通のコークスより
も経済的価値が一層高い。
たとえば米国特許第偽/7乙、θグ乙号明細書(発明者
:マクコナフイ)には、真空蒸留残油に水素供与性希釈
剤(hydrogen donor diluent
) f混合してクランキング操作を行い、得られたクラ
ンキング・エフルエントに水添脱硫操作および部分的水
素化操作を行い、一方、残油生成物にはプレイド・コー
キング操作を行うことからなる処理方法が記載されてい
る。この公知方法では、沸点3/乙−≠ど0℃のコーカ
ー(cokey )ガス油(コークス化炉で生じたガス
油)は再循環させて水素供与性希釈剤(略称:供与性希
釈剤)として使用する。コークス化装置に供給される残
油は主として芳香族的性状のものであるから、低CTE
コークス化生成物が得られるのである。
:マクコナフイ)には、真空蒸留残油に水素供与性希釈
剤(hydrogen donor diluent
) f混合してクランキング操作を行い、得られたクラ
ンキング・エフルエントに水添脱硫操作および部分的水
素化操作を行い、一方、残油生成物にはプレイド・コー
キング操作を行うことからなる処理方法が記載されてい
る。この公知方法では、沸点3/乙−≠ど0℃のコーカ
ー(cokey )ガス油(コークス化炉で生じたガス
油)は再循環させて水素供与性希釈剤(略称:供与性希
釈剤)として使用する。コークス化装置に供給される残
油は主として芳香族的性状のものであるから、低CTE
コークス化生成物が得られるのである。
米国特許第3.り乙0,70≠号明細書(発明者二ヶダ
ラー等)には、残油全260−3/乙℃の温度において
酸化し、その結果得られたブローン残油を粘度低下用希
釈剤(たとえばプレミアム・コーカーガス油)の存在下
または不存在下に11.2j−570℃の温度において
コークス化することがら々る処理方法が開示されている
。このガス油の使用する目的はもっばら原料の粘度を低
下させるためである。すなわちこの米国特許明細書には
、このガス油を希釈剤として使用する理由は、この希釈
剤の不存在下に原料から作られたコークス生成物よりも
取扱が一層容易なコークス生成物を生成させるためであ
ると記載されている。
ラー等)には、残油全260−3/乙℃の温度において
酸化し、その結果得られたブローン残油を粘度低下用希
釈剤(たとえばプレミアム・コーカーガス油)の存在下
または不存在下に11.2j−570℃の温度において
コークス化することがら々る処理方法が開示されている
。このガス油の使用する目的はもっばら原料の粘度を低
下させるためである。すなわちこの米国特許明細書には
、このガス油を希釈剤として使用する理由は、この希釈
剤の不存在下に原料から作られたコークス生成物よりも
取扱が一層容易なコークス生成物を生成させるためであ
ると記載されている。
米国特許第≠、3g、!t、5i′IO号明細書(発明
者ニス−ター)には、粉炭に水素供与性物質の存在下に
コークス化操作を行い、このコークス化反応工程のオー
バーヘッド生成物に分留操作を行い、これによって得ら
れた重質の再循環用ガス油画分に部分的水素化操作を行
い、その生成物をコークス化装置で供与性物質として使
用することからなる処理方法が記載されている。コーク
ス化装置の作動温度は4t、!tO−!30℃であると
記載されている。しかしながら、粉炭以外の原料と共に
水素供与性希釈剤を使用することは全く開示されていな
い。
者ニス−ター)には、粉炭に水素供与性物質の存在下に
コークス化操作を行い、このコークス化反応工程のオー
バーヘッド生成物に分留操作を行い、これによって得ら
れた重質の再循環用ガス油画分に部分的水素化操作を行
い、その生成物をコークス化装置で供与性物質として使
用することからなる処理方法が記載されている。コーク
ス化装置の作動温度は4t、!tO−!30℃であると
記載されている。しかしながら、粉炭以外の原料と共に
水素供与性希釈剤を使用することは全く開示されていな
い。
米国特許第グ、 2 / 3.ざ弘乙号明細書(発明者
ニス−ター等)には、プレイド・コーキング法において
、水素化処理されたガス油の再循環物をプレミアム・コ
ーカー原料と共に使用することを特徴とする、プレイド
・コーキング法のコークス生成物のCTE i下げる方
法が記載されている。この方法では、コークス化装置内
の液状成分から沸点範囲未画定のガス油流が得られ、そ
してコークス化装置を、通常の≠70−30夕℃の温度
(すなわち水素供与反応が起らない温度)ではなく 、
5Ot−32,!f℃の範囲内の水素供与性反応温度(
移送管中の温度)において作動させるのである。この米
国特許明細書の第2個第≠g行−第jO行には、プレミ
アム・コークスの代りに普通のコークスを生成させる場
合には、水素化処理物を再循環させる必要はないと記載
されている。コークスの収率に関する記載はない。
ニス−ター等)には、プレイド・コーキング法において
、水素化処理されたガス油の再循環物をプレミアム・コ
ーカー原料と共に使用することを特徴とする、プレイド
・コーキング法のコークス生成物のCTE i下げる方
法が記載されている。この方法では、コークス化装置内
の液状成分から沸点範囲未画定のガス油流が得られ、そ
してコークス化装置を、通常の≠70−30夕℃の温度
(すなわち水素供与反応が起らない温度)ではなく 、
5Ot−32,!f℃の範囲内の水素供与性反応温度(
移送管中の温度)において作動させるのである。この米
国特許明細書の第2個第≠g行−第jO行には、プレミ
アム・コークスの代りに普通のコークスを生成させる場
合には、水素化処理物を再循環させる必要はないと記載
されている。コークスの収率に関する記載はない。
米国特詐m3.ls/7.j/3号明細書(発明者:ウ
ィルソン)には、石炭を液状炭化水素生成物に変換させ
る方法が開示されている。この方法では、沸点範囲/
77−弘♂2℃の水素供与性溶剤に石炭を混合してスラ
リーを生成させ、これを、液化生成物を含む底部生成物
、未液化石炭粒子および未消費水素供与性溶剤と共に流
動コークス化帯域に入れるのである。流動コークス化帯
域の操作温度範囲に関する説明記載されていないが、各
実施例にはjt31℃で操作されたことが開示されてい
る。プレイド・コーキング法が前記流動コークス化方法
の代シに実施できることが示唆されているが、その操作
条件は全く開示されていない。
ィルソン)には、石炭を液状炭化水素生成物に変換させ
る方法が開示されている。この方法では、沸点範囲/
77−弘♂2℃の水素供与性溶剤に石炭を混合してスラ
リーを生成させ、これを、液化生成物を含む底部生成物
、未液化石炭粒子および未消費水素供与性溶剤と共に流
動コークス化帯域に入れるのである。流動コークス化帯
域の操作温度範囲に関する説明記載されていないが、各
実施例にはjt31℃で操作されたことが開示されてい
る。プレイド・コーキング法が前記流動コークス化方法
の代シに実施できることが示唆されているが、その操作
条件は全く開示されていない。
米国特許第2.りj3.313号明細書(発明者:ラン
ガー)には残油の品質を向丘させる方法が開示されてい
る。この方法では、37/Cから残油の初留点までの範
囲内の沸点を有する水素供与性炭化水素と前記残油とを
接触させて反応させ、しかしてこの反応は液相中で41
.27−604℃℃において/、弘−乙、りMPaの圧
力のもとで実施するのである。
ガー)には残油の品質を向丘させる方法が開示されてい
る。この方法では、37/Cから残油の初留点までの範
囲内の沸点を有する水素供与性炭化水素と前記残油とを
接触させて反応させ、しかしてこの反応は液相中で41
.27−604℃℃において/、弘−乙、りMPaの圧
力のもとで実施するのである。
前記の如く種々の方法が公知であるけれども、低圧下に
、かつコークスの生成量を少なくして残油の品質を向上
させる方法の開発が切望されていたのである。
、かつコークスの生成量を少なくして残油の品質を向上
させる方法の開発が切望されていたのである。
発明の構成
本発明は、重質炭化水素油原料に、大気圧下の沸点範囲
/♂0−≠OO℃の水素供与性炭化水素希釈剤を混合帯
域内で混合し、前記の炭化水素希釈剤の混合比(前記炭
化水素油原料基準)は0.02:/ないしi、o:i(
重量比)であり、前記の原料と水素供与性炭化水素希釈
剤との混合物を加熱帯域の中で1It2θ−500℃の
温度に加熱して反応混合物を生成させ、この反応混合物
をコークス化帯域内で≠OO−≠り0℃の温度および1
0/−乙00 ’KPaの圧力下に、j−6θ分間の滞
留時間にわたって保持し、そして、このコークス化帯域
から液状炭化水素生成物およびコークスを回収すること
を特徴とする、重質炭化水素油原料の処理方法に関する
ものである。
/♂0−≠OO℃の水素供与性炭化水素希釈剤を混合帯
域内で混合し、前記の炭化水素希釈剤の混合比(前記炭
化水素油原料基準)は0.02:/ないしi、o:i(
重量比)であり、前記の原料と水素供与性炭化水素希釈
剤との混合物を加熱帯域の中で1It2θ−500℃の
温度に加熱して反応混合物を生成させ、この反応混合物
をコークス化帯域内で≠OO−≠り0℃の温度および1
0/−乙00 ’KPaの圧力下に、j−6θ分間の滞
留時間にわたって保持し、そして、このコークス化帯域
から液状炭化水素生成物およびコークスを回収すること
を特徴とする、重質炭化水素油原料の処理方法に関する
ものである。
本発明はまた、重質炭化水素油原料のコークス化操作の
ときのコークスの生成量を減少させる方法において、前
記の各工程を有することを特徴とする方法をも提供する
ものである。
ときのコークスの生成量を減少させる方法において、前
記の各工程を有することを特徴とする方法をも提供する
ものである。
本明細書中に記載のすべての−Pおよび1部”は、特に
断わらない限シ“重量%”および1重量部”をそれぞれ
意味し、′沸点”は常圧下の沸点を意味する。
断わらない限シ“重量%”および1重量部”をそれぞれ
意味し、′沸点”は常圧下の沸点を意味する。
本発明方法においては、水素供与性炭化水素希釈剤が使
用される。すなわち、残油質原料をコークス化温度、す
なわち11.2θ−500℃の温度に加熱したときに該
原料から生ずるラジカルの少なくとも一部に水素添加を
充分に行うために、水素供与性炭化水素希釈剤が使用さ
れるのである。この水素供与性希釈剤は、大気圧下にお
ける沸点範囲が/♂0−≠00℃、好ましくは、200
−360℃のものである。好ましい水素供与性希釈剤の
例には、接触クラッキング工程で生じた高度に芳香族性
の軽質サイクル油があげられる。このサイクル油は、所
望に応じて公知方法によって部分的に水素化でき、これ
によって、テトラリンやtIjt換テトラリンを含有す
る水素供与性希釈剤が得られる。
用される。すなわち、残油質原料をコークス化温度、す
なわち11.2θ−500℃の温度に加熱したときに該
原料から生ずるラジカルの少なくとも一部に水素添加を
充分に行うために、水素供与性炭化水素希釈剤が使用さ
れるのである。この水素供与性希釈剤は、大気圧下にお
ける沸点範囲が/♂0−≠00℃、好ましくは、200
−360℃のものである。好ましい水素供与性希釈剤の
例には、接触クラッキング工程で生じた高度に芳香族性
の軽質サイクル油があげられる。このサイクル油は、所
望に応じて公知方法によって部分的に水素化でき、これ
によって、テトラリンやtIjt換テトラリンを含有す
る水素供与性希釈剤が得られる。
水素供与性希釈剤の少なくとも1It0%は、水素供与
性化合物および水素供与性プレカーサー(すなわち、水
素供与性化合物の前駆体)であることが好ましい。前記
の広い沸点範囲のうちの高温側の範囲、すなわち約33
0−II−J′0℃の沸点範囲を有する炭化水素は、水
素供与反応を含む水素化クラッキング工程において水素
供与性物質としてはごく僅かの程度しか働かない。これ
らの炭化水素のうちには、水素供与性プレカーサーと称
されるものがあるが、これは、水素供与反応を含む水素
化クラッキング工程の実施中に部分的に水素化され、こ
れによって前記の広い沸点範囲を有する水素供与性化合
物に変換され得る炭化水素である。
性化合物および水素供与性プレカーサー(すなわち、水
素供与性化合物の前駆体)であることが好ましい。前記
の広い沸点範囲のうちの高温側の範囲、すなわち約33
0−II−J′0℃の沸点範囲を有する炭化水素は、水
素供与反応を含む水素化クラッキング工程において水素
供与性物質としてはごく僅かの程度しか働かない。これ
らの炭化水素のうちには、水素供与性プレカーサーと称
されるものがあるが、これは、水素供与反応を含む水素
化クラッキング工程の実施中に部分的に水素化され、こ
れによって前記の広い沸点範囲を有する水素供与性化合
物に変換され得る炭化水素である。
たとえば、後記の如き水素供与性化合物の再循環を行う
場合には、水素供与性希釈剤は、弘Oθ℃以下の沸点を
有する物質を含むものであることが好ましい。水素供与
性希釈剤中に含まれる化合物のうちで、実際には水素を
供与しない化合物でも、これは成程度有用である。なぜ
ならば、これは反応混合物の粘度?下げる希釈剤として
働き翫そしてこれによって、管状炉の壁部上へのコーク
スQ付着を抑制するからである。水素供与性炭化水素希
釈剤の使用比率は、残油原料の量を基準として約0.0
2:/ないし/、 0 : /好ましくはo、iz:/
ないし0. t : /である。水素供与性希釈剤の一
部は、任意的に再循環水素供与性物質の形で供給でき、
しかしてこの再循環物質は、→−クス化工程の液状生成
物に分留操作を行い、沸点/♂0−グ00℃、好ましく
は200−3jO℃の水素供与性プレカーサー画分の少
なくとも一部に部分的水素化操作を行って再循環用水素
供与性物質を生成させることからなる方法によって得ら
れる。新鮮な水素供与性物質の量を基準とした再循環水
素供与性物質の使用比率は、たとえば0. / : /
ないし2二/であってよい。
場合には、水素供与性希釈剤は、弘Oθ℃以下の沸点を
有する物質を含むものであることが好ましい。水素供与
性希釈剤中に含まれる化合物のうちで、実際には水素を
供与しない化合物でも、これは成程度有用である。なぜ
ならば、これは反応混合物の粘度?下げる希釈剤として
働き翫そしてこれによって、管状炉の壁部上へのコーク
スQ付着を抑制するからである。水素供与性炭化水素希
釈剤の使用比率は、残油原料の量を基準として約0.0
2:/ないし/、 0 : /好ましくはo、iz:/
ないし0. t : /である。水素供与性希釈剤の一
部は、任意的に再循環水素供与性物質の形で供給でき、
しかしてこの再循環物質は、→−クス化工程の液状生成
物に分留操作を行い、沸点/♂0−グ00℃、好ましく
は200−3jO℃の水素供与性プレカーサー画分の少
なくとも一部に部分的水素化操作を行って再循環用水素
供与性物質を生成させることからなる方法によって得ら
れる。新鮮な水素供与性物質の量を基準とした再循環水
素供与性物質の使用比率は、たとえば0. / : /
ないし2二/であってよい。
移送管からコークス化装置に入る反応混合物の温度は、
≠20−jθO℃、好ましくは≠5O−j00℃であり
得る。加熱帯域内の滞留時間と温度との関係は、処理す
べき重質炭化水素油原料の性状に左右されて種々変わる
であろう。容易にクジラキングされる傾向を有する油は
、高温耐性の比較的大きい油の場合よシも滞留時間を一
層短かくシ、または比較的低い温度保つか、またはこの
両方の条件のもとで処理するのがよい。この重質炭化水
素油原料は、通常の原油の常圧−または真空蒸留のとき
に得られる残油、または重油またはビチューメンの常圧
−または真空蒸留のときに得られる残油を含有するもの
であってよい。オイルサントビチューメンのようにナフ
サおよび留出物の含有量が低いビチューメンの場合には
、ビチューメン全体が原料油として使用できる。前記の
油の混合物もまた本発明方法に使用できる。一般に重質
油原料を処理する場合には、当業者にはよく知られてい
るように、加熱帯域の温f41高くしたときには滞留時
間を短かくすることが必要である。
≠20−jθO℃、好ましくは≠5O−j00℃であり
得る。加熱帯域内の滞留時間と温度との関係は、処理す
べき重質炭化水素油原料の性状に左右されて種々変わる
であろう。容易にクジラキングされる傾向を有する油は
、高温耐性の比較的大きい油の場合よシも滞留時間を一
層短かくシ、または比較的低い温度保つか、またはこの
両方の条件のもとで処理するのがよい。この重質炭化水
素油原料は、通常の原油の常圧−または真空蒸留のとき
に得られる残油、または重油またはビチューメンの常圧
−または真空蒸留のときに得られる残油を含有するもの
であってよい。オイルサントビチューメンのようにナフ
サおよび留出物の含有量が低いビチューメンの場合には
、ビチューメン全体が原料油として使用できる。前記の
油の混合物もまた本発明方法に使用できる。一般に重質
油原料を処理する場合には、当業者にはよく知られてい
るように、加熱帯域の温f41高くしたときには滞留時
間を短かくすることが必要である。
コーキング・ドラムの如き炉の温度は一般に移送管内の
物質の温度より低くシ、シかして前者の温度は≠0O−
tAり0℃、好ましくは≠2j−≠ど0℃であり得る。
物質の温度より低くシ、シかして前者の温度は≠0O−
tAり0℃、好ましくは≠2j−≠ど0℃であり得る。
操作圧は、大気圧すなわち10/KPaないし約600
KP a s好ましくは200−4tθ0KPaであ
9得る。
KP a s好ましくは200−4tθ0KPaであ
9得る。
コーキング・ドラムからのオーツぐ−ヘッド流から得ら
れた液状生成物に分留操作を行うことができる。重質ガ
ス油範囲の沸点、すなわち≠OO℃を超える沸点を有す
る物質の少なくとも一部は再循環して、新鮮な残油質原
料と混合できる。残油の再循環物と新鮮な残油原料との
比率は約0.1A:/以下の値であってよい。製油所に
おける操作の場合には、残油の再循環物と新鮮な残油原
料との比率は一般に0. / : /々いし0.3 :
/とするのがよく、これによって、重質f重油生成物
全部が除去できる。任意的に、水素供与性物質および重
質ガス油の両者を再循環させることが可能である。
れた液状生成物に分留操作を行うことができる。重質ガ
ス油範囲の沸点、すなわち≠OO℃を超える沸点を有す
る物質の少なくとも一部は再循環して、新鮮な残油質原
料と混合できる。残油の再循環物と新鮮な残油原料との
比率は約0.1A:/以下の値であってよい。製油所に
おける操作の場合には、残油の再循環物と新鮮な残油原
料との比率は一般に0. / : /々いし0.3 :
/とするのがよく、これによって、重質f重油生成物
全部が除去できる。任意的に、水素供与性物質および重
質ガス油の両者を再循環させることが可能である。
コーキング・ドラムの如き炉の中の反応混合物の滞留時
間はj−乙0分間であ勺得る。一般に製油所では、本発
明に従ってプレイド・コーキング操作が2つのコーキン
グ・ドラムを交互に使用して実施できる。これらのコー
キング・ドラムの7つがコークスで一杯になったときに
は、これを予熱炉から切IIしてコークス生成物全排出
させ、別のコーキング・ドラムに、予熱炉から移送管を
通じて反応混合物を供給する。コーキング・ドラムに最
初に入った反応混合物は、コーキング・ドラムの操作開
始後に比較的長時間にわたってコークス化反応条件のも
とに保たれるが、この場合の反応時間は、コーキング・
ドラムの閉鎖前の最後の反応混合物の場合の反応時間よ
シ長い時間である。本発明の方法は、このような操作条
件下に製油所等で実施できるものである。
間はj−乙0分間であ勺得る。一般に製油所では、本発
明に従ってプレイド・コーキング操作が2つのコーキン
グ・ドラムを交互に使用して実施できる。これらのコー
キング・ドラムの7つがコークスで一杯になったときに
は、これを予熱炉から切IIしてコークス生成物全排出
させ、別のコーキング・ドラムに、予熱炉から移送管を
通じて反応混合物を供給する。コーキング・ドラムに最
初に入った反応混合物は、コーキング・ドラムの操作開
始後に比較的長時間にわたってコークス化反応条件のも
とに保たれるが、この場合の反応時間は、コーキング・
ドラムの閉鎖前の最後の反応混合物の場合の反応時間よ
シ長い時間である。本発明の方法は、このような操作条
件下に製油所等で実施できるものである。
好ましい具体例の記載
第1図は、本発明方法の好ましい具体例の実施のために
使用される装置の略図である。
使用される装置の略図である。
第1図の装置について説明する。真空蒸留残油である原
料’r、’etc//)および管(/J)’を経て中間
容器すなわちサージドラム(,2)に供給する。部分的
水素化を行った軽質サイクル油ヲd(/2)および管C
73)k経てサージドラム(2)に供給し、残油原料と
混合する。そして任意的に再循環ガス油を、営(/7)
全社て添加する。かくして得られた混合物を、管(/≠
)を経てコークス化用予熱炉(乙)に入れ、ここでコー
クス化温度、一般に≠20−3−00℃の温度に加熱し
、次いで管(/l)e経てコーキング°ドラム(7)ま
たはコーキング・ドラム(7a )に入れる。このとき
に原料を入れなかったドラムは弁(3)と(41)、ま
たは弁(3a)と(lI−a)とによってこの系とは無
接続状態にする。原料を入れたドラムを高温好ましくは
≠00−≠♂0℃の温度において、かつ、予熱炉(乙)
内の圧力よシ実質的に低い圧力のもとで、適当な時間に
わたって保つ。このときに出たコーキング・ドラムのオ
ーバーヘッド流は管(/乙)を経て分留装置CI)に入
れ、ここで生じたガスないし重質が重油までの各生成物
をそれぞれ管C2/) −(,21IL) ′f:経て
除去する。このドラムの使用を停止し、その中のコーク
スを、管(/了)または(/J’a)tr介して除去す
る。任意的に、≠OO℃より高い沸点を有する重質ガス
油の少なくとも一部を、管(/7)を通じて再循環させ
、コーキング・ドラムでさらに処理することができる。
料’r、’etc//)および管(/J)’を経て中間
容器すなわちサージドラム(,2)に供給する。部分的
水素化を行った軽質サイクル油ヲd(/2)および管C
73)k経てサージドラム(2)に供給し、残油原料と
混合する。そして任意的に再循環ガス油を、営(/7)
全社て添加する。かくして得られた混合物を、管(/≠
)を経てコークス化用予熱炉(乙)に入れ、ここでコー
クス化温度、一般に≠20−3−00℃の温度に加熱し
、次いで管(/l)e経てコーキング°ドラム(7)ま
たはコーキング・ドラム(7a )に入れる。このとき
に原料を入れなかったドラムは弁(3)と(41)、ま
たは弁(3a)と(lI−a)とによってこの系とは無
接続状態にする。原料を入れたドラムを高温好ましくは
≠00−≠♂0℃の温度において、かつ、予熱炉(乙)
内の圧力よシ実質的に低い圧力のもとで、適当な時間に
わたって保つ。このときに出たコーキング・ドラムのオ
ーバーヘッド流は管(/乙)を経て分留装置CI)に入
れ、ここで生じたガスないし重質が重油までの各生成物
をそれぞれ管C2/) −(,21IL) ′f:経て
除去する。このドラムの使用を停止し、その中のコーク
スを、管(/了)または(/J’a)tr介して除去す
る。任意的に、≠OO℃より高い沸点を有する重質ガス
油の少なくとも一部を、管(/7)を通じて再循環させ
、コーキング・ドラムでさらに処理することができる。
もし所望ならば、この重質ガス全部金、よシ軽質の石油
生成物またはコークスに変換させることもできる。この
流れを再循環しない場合には、これは流動触媒床を有す
るクランキング帯域に供給するのが有利である。任意的
に、この水素供与性物質の必要量の一部として、再循環
物質が使用できる。すなわち、管(23)内の前記ガス
油画分(沸点/♂0−≠OO℃、好ましくは20θ−3
60℃)の少なくとも一部を、管(/り)を経て水素化
帯域(タフに入れ、ここで該ガス油を部分的に水素化し
、その結果得られた再循環用水素供与性物質金管(2θ
)を経て再循環させ、これを新鮮な水素供与性物質(’
#(/−2)を経て供給されるもの〕と混合することが
できる。
生成物またはコークスに変換させることもできる。この
流れを再循環しない場合には、これは流動触媒床を有す
るクランキング帯域に供給するのが有利である。任意的
に、この水素供与性物質の必要量の一部として、再循環
物質が使用できる。すなわち、管(23)内の前記ガス
油画分(沸点/♂0−≠OO℃、好ましくは20θ−3
60℃)の少なくとも一部を、管(/り)を経て水素化
帯域(タフに入れ、ここで該ガス油を部分的に水素化し
、その結果得られた再循環用水素供与性物質金管(2θ
)を経て再循環させ、これを新鮮な水素供与性物質(’
#(/−2)を経て供給されるもの〕と混合することが
できる。
実施例
例/
J″OO℃よυ上の沸点ケ有する普通の原油の真窒蒸留
のときに得られた残油≠g=部と、穏和に水系化処理さ
れた沸点/♂0−320℃の@買すイクル油1部と、1
ItOO℃よp上の加点分有するコークス化炉再循環ガ
ス油/部とを混合した。このガス油は反応混合物の粘度
低下用希釈剤としての役割を果し、さらにまた、水素供
与性コークス化反応にも或程度関与するものであった。
のときに得られた残油≠g=部と、穏和に水系化処理さ
れた沸点/♂0−320℃の@買すイクル油1部と、1
ItOO℃よp上の加点分有するコークス化炉再循環ガ
ス油/部とを混合した。このガス油は反応混合物の粘度
低下用希釈剤としての役割を果し、さらにまた、水素供
与性コークス化反応にも或程度関与するものであった。
このサイクル油は、水素供与性化合物すなわちテトラリ
ンおよび置換テトラリンを約35重量%含有するもので
あった。前記の混合物を商業用規模のコークス化炉の中
で/、 44 I MPa (絶対)の圧力下に≠73
℃に加熱し、次いで、圧力低下弁を通じてコーキング・
ドラムに入れ、ここで反応混合物を4’77 ℃、24
’ OKPaにおいて保ったが、こノコ−キング・ドラ
ムはコークスで一杯になった。コーキング・ドラムから
のオーバーヘッドを回収して分留装置で分留した。これ
によって得られた両分の収率(添加されたサイクル油の
正味の量基準)全第1表の1実験/#の欄に示した。こ
のコークス化生成物は揮発性の可燃性物質(VCM)を
72%含ん、でいた。サイクル油の添加を行わないこと
金除いて前記と同様な実験を行ったが、このとき生成物
の収率は第1表の″′実験2”の欄に示した。
ンおよび置換テトラリンを約35重量%含有するもので
あった。前記の混合物を商業用規模のコークス化炉の中
で/、 44 I MPa (絶対)の圧力下に≠73
℃に加熱し、次いで、圧力低下弁を通じてコーキング・
ドラムに入れ、ここで反応混合物を4’77 ℃、24
’ OKPaにおいて保ったが、こノコ−キング・ドラ
ムはコークスで一杯になった。コーキング・ドラムから
のオーバーヘッドを回収して分留装置で分留した。これ
によって得られた両分の収率(添加されたサイクル油の
正味の量基準)全第1表の1実験/#の欄に示した。こ
のコークス化生成物は揮発性の可燃性物質(VCM)を
72%含ん、でいた。サイクル油の添加を行わないこと
金除いて前記と同様な実験を行ったが、このとき生成物
の収率は第1表の″′実験2”の欄に示した。
第 / 表
条 件 実験/ 実験2
コーキング・ドラムの温度(℃) ≠77 ≠77生成
物の収率(%;残油i科基準) ガス類(CIl、以下) /θ、710−ざガソリン(
cs−iり0℃) 3.3 1A、、2留出物Cl9O
−320℃) 2り、タ 3j、/ガス油(32θ−1
1を了O℃) 37.j 2J、’1コークス(VCM
/、1%) /り、6 2グ、j本発明方法に従って行
われた実験/では、操作の実施中に水素的/ 2. !
; m3/m” (708CFB )が残油生成物の方
に移った。ガソリン沸点範囲の生成物の臭素価は、J−
,2(従来の方法に従って行われた実験2の場合の値ン
から1lt3(本発明に従って行われた実験/の場合の
値)に低下した。かように、本発明に従えばガソリンの
飽和度が著しく改善できるのである。
物の収率(%;残油i科基準) ガス類(CIl、以下) /θ、710−ざガソリン(
cs−iり0℃) 3.3 1A、、2留出物Cl9O
−320℃) 2り、タ 3j、/ガス油(32θ−1
1を了O℃) 37.j 2J、’1コークス(VCM
/、1%) /り、6 2グ、j本発明方法に従って行
われた実験/では、操作の実施中に水素的/ 2. !
; m3/m” (708CFB )が残油生成物の方
に移った。ガソリン沸点範囲の生成物の臭素価は、J−
,2(従来の方法に従って行われた実験2の場合の値ン
から1lt3(本発明に従って行われた実験/の場合の
値)に低下した。かように、本発明に従えばガソリンの
飽和度が著しく改善できるのである。
例2−3
実験室の装置を使用して、プレイド・コーキング法に関
する一連の凝似実験を行った。この装置は、温度および
圧力制御手段を備えた単式反応器(容器の形の反応器)
からなるものであった。各実験において、反応混合物1
kll−27℃、/、 / MPaにおいて5分間保ち
、次いで圧力k 233 KPaに下げ、処理を上記の
温度においてさらに20分間続けた。各実験におけるコ
ークス生成物の生成量を、6揮発性の可燃憔物質(VC
M)含有量/2チのコークスの量”に規準化して記録し
た。これらの実験の結果を第2表に示す。
する一連の凝似実験を行った。この装置は、温度および
圧力制御手段を備えた単式反応器(容器の形の反応器)
からなるものであった。各実験において、反応混合物1
kll−27℃、/、 / MPaにおいて5分間保ち
、次いで圧力k 233 KPaに下げ、処理を上記の
温度においてさらに20分間続けた。各実験におけるコ
ークス生成物の生成量を、6揮発性の可燃憔物質(VC
M)含有量/2チのコークスの量”に規準化して記録し
た。これらの実験の結果を第2表に示す。
第 2 表
コークスの収率(重量%:
残油原料基準) 2乙、t 20.タ / 1!;、
/既述の実験結果から明らかなように、本発明方法に従
えば、実験室の装置および商業的装置uの両者において
コークスの生成量を効果的に減少させることができ、す
なわち本発明は顕著な効果を奏するものである。さらに
、本発明方法に従えば従来の方法の場合よシも飽和度の
一層高いガソリン生成物が得られ、さらにまた、管状炉
の加熱帯域における管の汚染を少なくすることができる
という効果も得られる。
/既述の実験結果から明らかなように、本発明方法に従
えば、実験室の装置および商業的装置uの両者において
コークスの生成量を効果的に減少させることができ、す
なわち本発明は顕著な効果を奏するものである。さらに
、本発明方法に従えば従来の方法の場合よシも飽和度の
一層高いガソリン生成物が得られ、さらにまた、管状炉
の加熱帯域における管の汚染を少なくすることができる
という効果も得られる。
第1図は、本発明の好ましい具体例に使用される装置の
略図である。 2・・・サージドラム; 3 、3 a 、 ’A 、
11.a ・”弁;2・・・予熱炉ニア、7m・・・
コーキング・ドラム;ど・・・分留装置;り・・・水素
化帯域;//・・・残油原料の供給管;/2・・・水素
化された軽質サイクル油の供給管;/♂、/♂a・・・
コークス排出管;2/−2≠・・・分留された両分の排
出管。 代理人の氏名 川原1) −種
略図である。 2・・・サージドラム; 3 、3 a 、 ’A 、
11.a ・”弁;2・・・予熱炉ニア、7m・・・
コーキング・ドラム;ど・・・分留装置;り・・・水素
化帯域;//・・・残油原料の供給管;/2・・・水素
化された軽質サイクル油の供給管;/♂、/♂a・・・
コークス排出管;2/−2≠・・・分留された両分の排
出管。 代理人の氏名 川原1) −種
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)(、)重質炭化水素油原料に、大気圧下の沸点範
囲/1O−4tO’0℃の水素供与性炭化水素希釈剤を
混合帯域内で混合し、前記の炭化水素希釈剤の混合比(
前記炭化水素油原料基準)は0.02:/ないし/、0
:/(重量比)でちゃ、 (b) 前記の原料と水素供与性炭化水素希釈剤との混
合物を加熱帯域の中で’A20−300℃の温度に加熱
して反応混合物を生成させ、 (C) この反応混合物をコークス化帯域内で4100
−ゲタO℃の温度および/ 0 / −600KPaの
圧力下にJ−1θ分間の滞留時間にわたって保持し、そ
して (d) このコークス化帯域から液状炭化水素生成物お
よびコークスを回収することを特徴とする、重質炭化水
素油原料の処理方法。 (2)前記の加熱帯域の操作条件が、4Lzo−so。 ℃の温度という条件全包含するものでおること全特徴と
する特許請求の範囲第1項に記載の方法。 (3)前記の水素供与性希釈剤が、部分的に水素化され
た軽質サイクル油を包含し、そして、前記の軽質サイク
ル油が水素供与性炭化水素および水素供与性プレカーサ
ーの両者を少なくともtOチ(前記の両者の合計量)含
有するものであることを特徴とする特許請求の範囲第1
項に記載の方法。 (4) さらに次の工程を有し、すなわち、(e) 前
記の如くして回収された軽質炭化水素生成物に分留操作
を行って、そこから沸点弘OO℃未満の炭化水素流を分
離することによって、1I−00℃を超える沸点範囲を
有する重質ガス油両分を生成させ、 (リ 前記の重質ガス油画分の少なくとも一部を前記の
混合帯域に再循環することを特徴とする特許請求の範囲
第1項に記載の方法。 (5ン 前記の再循環重質ガス油画分と前記の残油との
比率が0. / : /ないし0.3 : /であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第≠項に記載の方法。 (6) 前記の重質ガス油画分の全tを前記の混合帯域
に再循環することを特徴とする特許請求の範囲第を項に
記載の方法。 (7)前記の水素供与性希釈剤が沸点範囲20θ−3,
3−0℃(大気圧下)のものであることを特徴とする特
許請求の範囲第1項に記載の方法。 (8) さらに下記の工程を有し、すなわち、(−前記
の回収された液状炭化水素生成物に分留操作を行って、
そこから沸点範囲約/♂0−≠00℃の供与性プレカー
サー画分を分離し、(h) 前記の供与性プレカーサー
画分の少なくとも一部に、部分的水素化操作を行って再
循環用水素供与性物質を生成させ、そして、 0)前記の再循環用水素供与性物質を再循環させて、前
記の水素供与性希釈剤の少なくとも一部を形成させるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第1項に記載の方法◎ (9) 前記の再循環用水素供与性物質f、0.7:/
ないし2:lの比率(この値は、新鮮な水素供与性希釈
剤を基準とした値である)で使用することを特徴とする
特許請求の範囲第6項に記載の方法。 (11前記の水素供与性炭化水素希釈剤と前記の原料と
を0./j:/ないし0. J−: /の比率(前記原
料基準)で混合することを特徴とする特許請求の範囲第
1項に記載の方法。 (11前記の圧力が、200− ≠00 KPaである
ことを特徴とする特許請求の範囲第1項に記載の方法。 ◇I(a) 重質炭化水素油原料に、大気圧下の沸点範
囲1lro−aoo℃の水素供与性炭化水素希釈剤を混
合帯域内で混合し、該希釈剤の混合は前記の原料の量を
基準として0.Or:/ないし/、O:/の混合比(重
量比)で行い、 (b) 前記の原料と水素供与性炭化水素希釈剤との混
合物を加熱帯域内で≠20−300℃の温度に速やかに
加熱して反応混合物を生成させ、(C) 前記の反応混
合物をコークス化帯域内でり0O−I/lyo℃の温度
および10/ 600KPhの圧力下に、j−6O分間
の滞留時間にわたって保持し、そして (d) 前記のコークス化帯域から液状炭化水素生成物
およびコークスを回収すること全特徴とする、重質炭化
水素油原料のコークス化の際のコークスの生成量を減少
させる方法。 (2)前記の水素供与性物質と前記の残油との比率が0
.2 : /ないしO0夕:/であることを特徴とする
特許請求の範囲第1項ま九は第72項に記載の方法。 α◆ さらに次の工程を有し、すなわち、(・)前記の
回収された液状炭化水素生成物に分留操作を行って、そ
こから沸点範囲約/♂o−tio。 ℃の供与性プレカーサー画分、および4LOOC*超え
る沸点を有する重質ガス油画分を分離し、(f) 前記
の供与性ブレカーサ−画分の少なくとも一部に部分的水
素化を行って再循環用水素供与性物質を生成させ、 (sr) 前記の再循環用水素供与性物質全再循環して
、前記の水素供与性希釈剤の少なくとも一部を形成させ
、そして 0〕 前記の重責ガス油留分の少なくとも一部を前記の
混合帯域に再循環させること全特徴とする特許請求の範
囲第1項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CA000450003A CA1246481A (en) | 1984-03-20 | 1984-03-20 | Coking residuum in the presence of hydrogen donor |
CA450003 | 1984-03-20 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60238388A true JPS60238388A (ja) | 1985-11-27 |
Family
ID=4127451
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60054765A Pending JPS60238388A (ja) | 1984-03-20 | 1985-03-20 | 重質炭化水素油原料の処理方法 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0156614B1 (ja) |
JP (1) | JPS60238388A (ja) |
AU (1) | AU580035B2 (ja) |
BR (1) | BR8501214A (ja) |
CA (1) | CA1246481A (ja) |
DE (1) | DE3580859D1 (ja) |
ES (1) | ES8608564A1 (ja) |
NO (1) | NO851067L (ja) |
ZA (1) | ZA851903B (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005532420A (ja) * | 2002-04-11 | 2005-10-27 | コノコフィリップス カンパニー | ディレードコーキング軽油から微粒子材料を除去する分離方法および分離装置 |
Families Citing this family (5)
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---|---|---|---|---|
JPH0718265A (ja) * | 1993-07-01 | 1995-01-20 | Kurita Water Ind Ltd | 石油化学プロセス用汚れ防止剤 |
US9039889B2 (en) * | 2010-09-14 | 2015-05-26 | Saudi Arabian Oil Company | Upgrading of hydrocarbons by hydrothermal process |
CN105505449A (zh) * | 2015-11-27 | 2016-04-20 | 中国海洋石油总公司 | 一种供氢焦化方法 |
CN105331390A (zh) * | 2015-11-27 | 2016-02-17 | 中国海洋石油总公司 | 一种供氢延迟焦化的方法 |
CN116183427A (zh) * | 2021-11-29 | 2023-05-30 | 巴西石油公司 | 用于评估延迟焦化装置的炉的管中的沉积的系统和方法 |
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JPS5455005A (en) * | 1977-10-12 | 1979-05-01 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Cracking of heavy hydrocarbons to lighter grade |
JPS56136893A (en) * | 1980-03-04 | 1981-10-26 | Gulf Oil Canada Ltd | Improvement of heavy hydrocarbon oil |
US4385980A (en) * | 1981-02-26 | 1983-05-31 | Conoco Inc. | Coal treating process |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US4176046A (en) * | 1978-10-26 | 1979-11-27 | Conoco, Inc. | Process for utilizing petroleum residuum |
DE2949935C2 (de) * | 1979-12-12 | 1985-06-05 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Umwandlung von hochsiedenden Rohölen in erdölähnliche Produkte |
-
1984
- 1984-03-20 CA CA000450003A patent/CA1246481A/en not_active Expired
-
1985
- 1985-03-13 ZA ZA851903A patent/ZA851903B/xx unknown
- 1985-03-15 AU AU40022/85A patent/AU580035B2/en not_active Ceased
- 1985-03-18 ES ES541382A patent/ES8608564A1/es not_active Expired
- 1985-03-18 NO NO851067A patent/NO851067L/no unknown
- 1985-03-19 BR BR8501214A patent/BR8501214A/pt unknown
- 1985-03-19 DE DE8585301883T patent/DE3580859D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1985-03-19 EP EP85301883A patent/EP0156614B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-03-20 JP JP60054765A patent/JPS60238388A/ja active Pending
Patent Citations (4)
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU580035B2 (en) | 1988-12-22 |
EP0156614B1 (en) | 1990-12-12 |
NO851067L (no) | 1985-09-23 |
ES541382A0 (es) | 1986-07-16 |
CA1246481A (en) | 1988-12-13 |
EP0156614A3 (en) | 1987-08-05 |
EP0156614A2 (en) | 1985-10-02 |
BR8501214A (pt) | 1985-11-12 |
DE3580859D1 (de) | 1991-01-24 |
AU4002285A (en) | 1985-09-26 |
ES8608564A1 (es) | 1986-07-16 |
ZA851903B (en) | 1985-10-30 |
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