JPS60230963A - 湿食環境用オ−ステナイト鋼 - Google Patents
湿食環境用オ−ステナイト鋼Info
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- JPS60230963A JPS60230963A JP8555584A JP8555584A JPS60230963A JP S60230963 A JPS60230963 A JP S60230963A JP 8555584 A JP8555584 A JP 8555584A JP 8555584 A JP8555584 A JP 8555584A JP S60230963 A JPS60230963 A JP S60230963A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上のＡｌ１用分り・ｒ〉
この）ら明は、Ｊｎ９を含む水と接触するような敢しい
湿食ゴ賞現にあっても脩れた耐食性を示すところの、湿
食現Ｊ知ｆｉｔオーステナイト峠→に関するものである
。
湿食ゴ賞現にあっても脩れた耐食性を示すところの、湿
食現Ｊ知ｆｉｔオーステナイト峠→に関するものである
。
近年、一般家庭におい℃水道水を加熱する温水器の需賛
が著しい伸びを示しており、他方では、化学プラント、
ボイラ設備、工業用水を対象とした熱交換設備、原子力
発電設備、核燃料Ｐ＋処理設・蹄等の工業設備の外股も
これまでになく盛んに行われるようになってきた。
が著しい伸びを示しており、他方では、化学プラント、
ボイラ設備、工業用水を対象とした熱交換設備、原子力
発電設備、核燃料Ｐ＋処理設・蹄等の工業設備の外股も
これまでになく盛んに行われるようになってきた。
ところで、これら各設備や機器や−１１は、通常、厳し
い湿食環境で使用されるものであり、特に吊近の環境多
様化等によってその腐食条件は益々複雑化してきている
。
い湿食環境で使用されるものであり、特に吊近の環境多
様化等によってその腐食条件は益々複雑化してきている
。
例えば、上記の上水道水を加熱する温水器等では、ガス
や′Φ′気ヒータによって湯がわかされるようになって
いるが、使用期間が長くなるとともにその伝熱面や気液
相界面に水あかが生成して温度か上りやすくなると１ｉ
１１時に、該１．・、１所に塩分のにｊ縮がなされる機
会も多く、孔食、 １ｉｉ４’ｉ間１ｗ７食、或いは応
力腐食割れ等を生ずることがある。特に、支え治具等と
のＩ１ｇｊ間での１１＝：食が起りや１−い。
や′Φ′気ヒータによって湯がわかされるようになって
いるが、使用期間が長くなるとともにその伝熱面や気液
相界面に水あかが生成して温度か上りやすくなると１ｉ
１１時に、該１．・、１所に塩分のにｊ縮がなされる機
会も多く、孔食、 １ｉｉ４’ｉ間１ｗ７食、或いは応
力腐食割れ等を生ずることがある。特に、支え治具等と
のＩ１ｇｊ間での１１＝：食が起りや１−い。
また、工東用水には塩分が含まれているが、工業用水を
用いた熱交１勇設備等でも同４チなことが生じてしばし
ば問題となっている。
用いた熱交１勇設備等でも同４チなことが生じてしばし
ば問題となっている。
そして、化ｑニブラント、ボイラ設（１ｔｆｆ 、或い
は原子力発電等では高温菌圧水の環境が存在するが、通
常は水処理が行われ、塩分は俊めて低濃度に管理されて
いる、しかしながら、コンデンサ等の箇所でリークが生
じる場合もあり、このようなときには海水の一部が混入
したりして品温冒圧水中の塩分濃度が高まることも考え
られる。従って、その場合には、塩分濃縮窃所にて応力
腐食割れのトラブルを生ずる危険がある。
は原子力発電等では高温菌圧水の環境が存在するが、通
常は水処理が行われ、塩分は俊めて低濃度に管理されて
いる、しかしながら、コンデンサ等の箇所でリークが生
じる場合もあり、このようなときには海水の一部が混入
したりして品温冒圧水中の塩分濃度が高まることも考え
られる。従って、その場合には、塩分濃縮窃所にて応力
腐食割れのトラブルを生ずる危険がある。
更に、核燃料再処理装置では商濃度の硝酸が使用される
ため、腐食の条件は一層苛酷なものとなっている。
ため、腐食の条件は一層苛酷なものとなっている。
〈従来の技術〉
従来、このよりなｌ！間食ｓ′Ｊｔ４中で使用する装置
部拐には、・“ＩＸη性、溶接ｔＪ、或いは強度面での
信頼性をも考１．Ｉ＋、してオーステナイト系ステンレ
ス鋼が使用されており、特に、５ＵＳ３１６物や５ＵＳ
３１６Ｌ鋼が而・１食用として重宝されてきた。
部拐には、・“ＩＸη性、溶接ｔＪ、或いは強度面での
信頼性をも考１．Ｉ＋、してオーステナイト系ステンレ
ス鋼が使用されており、特に、５ＵＳ３１６物や５ＵＳ
３１６Ｌ鋼が而・１食用として重宝されてきた。
しかし、前述したように腐食環境の多様化が進み、しか
も使用機器部品のイに軸性向上〇戦開が高まっている現
状では、Ｓ ＯＳ ３１６ ｍｄｌや５ＵＳ３１６Ｌ鋼
による対処策は十分であるとは言えず、現に、上水道水
を加熱する温水器や核燃料再処理装置にこれらのステン
レス鋼を使用しても耐食性が不十分で、各種湿食による
トラブルが完全に解消されていなかったのである。
も使用機器部品のイに軸性向上〇戦開が高まっている現
状では、Ｓ ＯＳ ３１６ ｍｄｌや５ＵＳ３１６Ｌ鋼
による対処策は十分であるとは言えず、現に、上水道水
を加熱する温水器や核燃料再処理装置にこれらのステン
レス鋼を使用しても耐食性が不十分で、各種湿食による
トラブルが完全に解消されていなかったのである。
〈発明の目的〉
この発明が目的とするところは、上述のような各種の問
題点を解消し、様々な湿食環境においても十分に優れた
耐食性を示すとともに、靭性、溶接性及び強度面でも優
れた性能を有する鋼材を伏。
題点を解消し、様々な湿食環境においても十分に優れた
耐食性を示すとともに、靭性、溶接性及び強度面でも優
れた性能を有する鋼材を伏。
供することにある。
本発明者等は、上述のような観点から、試行錯誤を繰り
返しながら種々研究を重ねた結果、以下に示される知見
を得るに至ったのである、く研究によって得られた知見
〉 （ａｔ 高電位腐食環境での劇食性（耐全面腐食性や耐
粒界腐食性）を向上するためにｉ％Ｃｒ化し、耐応力腐
食割れ性を改善するために高Ｎｉ化を図った高Ｃｒ−高
Ｎｉ鋼に、特に、ＭＯとＷとの複合冷加を行うと、ＭＯ
単独添加では考えられないような、耐孔食性、耐隙間爬
食性、耐応力腐食割れ性等、湿食環境にて生ずる各種の
耐食性が総じて格段に向上した鋼が得られ、しかも該銅
がオーステナイト組織を保持するように成分趣整を行う
と、十分に満足できる靭性や溶接性をも確保できること
、（ｂｌ このような鋼に所定量のＮを含有させると、
′ 耐食性に悪影響を与えることなく鋼の強度を一層向
上できること、 （ｃｌ また、削れ〇銅へのＴｉ及びＮｂの添加は、ｍ
１粒界腐食性の更なる向上に極めて有効であること。
返しながら種々研究を重ねた結果、以下に示される知見
を得るに至ったのである、く研究によって得られた知見
〉 （ａｔ 高電位腐食環境での劇食性（耐全面腐食性や耐
粒界腐食性）を向上するためにｉ％Ｃｒ化し、耐応力腐
食割れ性を改善するために高Ｎｉ化を図った高Ｃｒ−高
Ｎｉ鋼に、特に、ＭＯとＷとの複合冷加を行うと、ＭＯ
単独添加では考えられないような、耐孔食性、耐隙間爬
食性、耐応力腐食割れ性等、湿食環境にて生ずる各種の
耐食性が総じて格段に向上した鋼が得られ、しかも該銅
がオーステナイト組織を保持するように成分趣整を行う
と、十分に満足できる靭性や溶接性をも確保できること
、（ｂｌ このような鋼に所定量のＮを含有させると、
′ 耐食性に悪影響を与えることなく鋼の強度を一層向
上できること、 （ｃｌ また、削れ〇銅へのＴｉ及びＮｂの添加は、ｍ
１粒界腐食性の更なる向上に極めて有効であること。
〈発明の構成〉
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
湿食環境にて使用１−る知１イを、
Ｃ：０．０４チ以下（以下、ｌＪ′ｙ分割合を表わすチ
は重量％とする）、 ｓｉ：２．ｏ％以下、 Ｍｎ：２．０％以下。
は重量％とする）、 ｓｉ：２．ｏ％以下、 Ｍｎ：２．０％以下。
Ｃｒ： １８．５〜２２．５％。
Ｎｉ：１６．０〜３０．０％、 Ｍｏ： ０．５−４．
０％。
０％。
Ｗ：０．０５〜４．０チ
を含有するととも釦、
ＭＯ（％）＋Ｗ（％）≧１．０
を満足し、必要により、更に、
Ｎ：０．０２〜０，２５％。
Ｔｉ及びＮｂの１種以上：１．５チ以下のうちの１種以
上をも含有し、 残部二Ｆｅ及び小純物 から成る成分紹成とすることによって、各種の湿食環境
においても十分にｆ仕れた耐食性と、構造材として費求
される十分な靭性、浴接性及び強度とを兼ね備えしめ、
湿食環境で使用する各種機器類の信頼性を箭めるととも
にその寿命を十分に延長することを可能ならしめた点、 を特徴とするものである。
上をも含有し、 残部二Ｆｅ及び小純物 から成る成分紹成とすることによって、各種の湿食環境
においても十分にｆ仕れた耐食性と、構造材として費求
される十分な靭性、浴接性及び強度とを兼ね備えしめ、
湿食環境で使用する各種機器類の信頼性を箭めるととも
にその寿命を十分に延長することを可能ならしめた点、 を特徴とするものである。
次に、この発明の鋼において、その組成成分の割合を１
１ｆ記の如くに限定した理由を詳述する。
１ｆ記の如くに限定した理由を詳述する。
■ Ｃ
Ｃは、鋼の強度をイイ保するのに有効な元素ではあるが
、溶接部近傍や高温部材での鋭敏化を促し、粒界の腐食
抵抗を感する作用があり、特にその含有量が０．０４％
を越えるとその傾向が著しいことから、Ｃ含有量を０．
０４％以下と定めた。なお、Ｃ含有量は０．０３ ％以
下に抑えることが望ましいが、０．０４％までの含有量
では、実用上、大きな害を生じることがないわ ψ） ５ｔ Ｓｉ成分には、鋼の耐応カッ昌食ノ１１れ性を改善する
作用があり、また脱酸剤としても有効なものであるが、
その含有量が２．０％を越えると溶接性を害するように
なることから、Ｓｔ含有量は２．０％以下と定めた。な
お、Ｎ’ｌ ｉｒｊ作用に十分な効果を確保するために
は、Ｓｉを０．１％以上含有させるのが好ましい、 ■ Ｍｎ Ｍｎ成分は、銅の熱間加工性を維持するために必要な元
素であるが、２．０％を越えて含有させることはこの発
明の［１的ｉＹ成上不必安なことであるので、Ｍｎ含有
量を２．０％以下と定めた。なお、１ｙｌｎ含有量は、
できれば０．１〜１．５％に調整するのが望ましい。
、溶接部近傍や高温部材での鋭敏化を促し、粒界の腐食
抵抗を感する作用があり、特にその含有量が０．０４％
を越えるとその傾向が著しいことから、Ｃ含有量を０．
０４％以下と定めた。なお、Ｃ含有量は０．０３ ％以
下に抑えることが望ましいが、０．０４％までの含有量
では、実用上、大きな害を生じることがないわ ψ） ５ｔ Ｓｉ成分には、鋼の耐応カッ昌食ノ１１れ性を改善する
作用があり、また脱酸剤としても有効なものであるが、
その含有量が２．０％を越えると溶接性を害するように
なることから、Ｓｔ含有量は２．０％以下と定めた。な
お、Ｎ’ｌ ｉｒｊ作用に十分な効果を確保するために
は、Ｓｉを０．１％以上含有させるのが好ましい、 ■ Ｍｎ Ｍｎ成分は、銅の熱間加工性を維持するために必要な元
素であるが、２．０％を越えて含有させることはこの発
明の［１的ｉＹ成上不必安なことであるので、Ｍｎ含有
量を２．０％以下と定めた。なお、１ｙｌｎ含有量は、
できれば０．１〜１．５％に調整するのが望ましい。
■ Ｃｒ
Ｃｒ成分は、この発明の９＋４に耐食性を付与する基本
的な元素であるが、その含有量が１８．５％未満では硝
酸等の高電位環境での耐食性付与が十分でな（、応力腐
食割れに対する致敏化をも促進して耐食性の劣化を招く
ことになる。一方、Ｃｒ含有楚は高いほど好ましいが、
あまり多弁に含有させると、オーステナイト単相を維持
するに必要なＮｉ量が増大し、コスト上昇をもたらす上
、２２−５％を越える添加ではそれ以上の特性向上効果
が得られないことから、Ｃｒ含有量は１８．５〜２２．
５％と定めた。
的な元素であるが、その含有量が１８．５％未満では硝
酸等の高電位環境での耐食性付与が十分でな（、応力腐
食割れに対する致敏化をも促進して耐食性の劣化を招く
ことになる。一方、Ｃｒ含有楚は高いほど好ましいが、
あまり多弁に含有させると、オーステナイト単相を維持
するに必要なＮｉ量が増大し、コスト上昇をもたらす上
、２２−５％を越える添加ではそれ以上の特性向上効果
が得られないことから、Ｃｒ含有量は１８．５〜２２．
５％と定めた。
■ Ｎｉ
Ｎｉ成分には、鋼の１制応力局食割れ性を向上するのに
極めて重要な元素であり、またＣｒ、 ＩＶＩｏ及びＷ
とのバランスでオーステナイト単相を維持するため忙も
重要なものであるが、その含有分１が１６．０チ未満で
は耐応力腐食割れ性が劣化し、一方、あまり多量な添加
は鋼材価格を上昇することから、Ｎｉ含有量は１６．０
〜３０゜０％と定めた。
極めて重要な元素であり、またＣｒ、 ＩＶＩｏ及びＷ
とのバランスでオーステナイト単相を維持するため忙も
重要なものであるが、その含有分１が１６．０チ未満で
は耐応力腐食割れ性が劣化し、一方、あまり多量な添加
は鋼材価格を上昇することから、Ｎｉ含有量は１６．０
〜３０゜０％と定めた。
■ ＭＯ
ＭＯ酸成分この発明の鋼の重要な合金元素であり、耐孔
食性、耐隙間腐食性、及び耐応力鵜食割れ性を向上する
作用を有している。そして、これらの耐食性向上効果は
１．５％以上の添加で現われる。
食性、耐隙間腐食性、及び耐応力鵜食割れ性を向上する
作用を有している。そして、これらの耐食性向上効果は
１．５％以上の添加で現われる。
しかしながら、Ｗと複合添加される場合には、合計量で
１．０チ以上あれば十分な効果を得ることができる。但
し、この場合でも、ＭＯ含有量は少なくとも０．５９Ｊ
以上を確保する必要がある。
１．０チ以上あれば十分な効果を得ることができる。但
し、この場合でも、ＭＯ含有量は少なくとも０．５９Ｊ
以上を確保する必要がある。
また、Ｍｏ含有量は多いほど耐食性には好ましいが、４
．０チを越える添加では鋼材価格を上昇することになる
上、相安定性を阻害するととＫもなることから、ｒ向含
有ｈ１は０．５〜４０％と定めた、＠ Ｗ Ｎ成分も、この発明の鋼を構成する重要な元素であり、
ＭＯの存在下でＷを複合添加すると、 ＭＯの添加量
少なく、耐孔食件、耐応力腐食割れ性、耐隙間腐食性が
格段に向上するのである。
．０チを越える添加では鋼材価格を上昇することになる
上、相安定性を阻害するととＫもなることから、ｒ向含
有ｈ１は０．５〜４０％と定めた、＠ Ｗ Ｎ成分も、この発明の鋼を構成する重要な元素であり、
ＭＯの存在下でＷを複合添加すると、 ＭＯの添加量
少なく、耐孔食件、耐応力腐食割れ性、耐隙間腐食性が
格段に向上するのである。
そして、Ｗ含有量が０．０５％未満では前記耐食性向上
効果が十分に発揮されず、一方４．０％を越えて含有さ
せても耐食性に害を及ぼすことはないが、鋼材価格が高
くなり、またそれ以上の向上効果も認められないことか
ら、Ｗ含有量を０．０５〜４．０１と定めた。
効果が十分に発揮されず、一方４．０％を越えて含有さ
せても耐食性に害を及ぼすことはないが、鋼材価格が高
くなり、またそれ以上の向上効果も認められないことか
ら、Ｗ含有量を０．０５〜４．０１と定めた。
■ Ｎ
Ｎ成分には、耐食性面での向上作用はないが、鋼の強度
を向°上する作用があり、オーステナイト相を維持する
ために必要なＮｉ量の節減にも有効な元素であるので、
必要により添加されるものであるが、その含有量が０．
０２％未満では前記作用に所望の効果を得ることができ
ず、一方０．２５％を越えて含有させると鋼の鋳込みや
溶接性に悪影響が及ぶことから、Ｎ含有量は０．０２〜
０．２５％と定めた。
を向°上する作用があり、オーステナイト相を維持する
ために必要なＮｉ量の節減にも有効な元素であるので、
必要により添加されるものであるが、その含有量が０．
０２％未満では前記作用に所望の効果を得ることができ
ず、一方０．２５％を越えて含有させると鋼の鋳込みや
溶接性に悪影響が及ぶことから、Ｎ含有量は０．０２〜
０．２５％と定めた。
■ Ｔｉ及びＮｂ
これらの成分には、鋼中のＣやＮと結びついて鋭敏化を
防止する作用があるので、粒界腐食が問題となる場合に
積極的に添加される元素である、なお、これらの添加量
は、できれば合計量で０．１チ以上が好ましいが、１．
５チを越えて含有させても前記作用にそれ以−トの向上
効果がみられず、かえって、Ｔｉ、の場合は表面疵を増
やし、Ｎｂの場合は溶接性の低下を招くことから、これ
らの含有量は合計量で１．５％以下と定めた、 また、ＮｂとＮの複合添加の場合には、Ｎｂ含有量を１
．０％以下に調整するのが好ましい。そして、ＴｉとＮ
の複合添加は、窒化物を形成して鋼の清浄化を悪くする
恐れがあるので、なるべくなら避けることが望ましい。
防止する作用があるので、粒界腐食が問題となる場合に
積極的に添加される元素である、なお、これらの添加量
は、できれば合計量で０．１チ以上が好ましいが、１．
５チを越えて含有させても前記作用にそれ以−トの向上
効果がみられず、かえって、Ｔｉ、の場合は表面疵を増
やし、Ｎｂの場合は溶接性の低下を招くことから、これ
らの含有量は合計量で１．５％以下と定めた、 また、ＮｂとＮの複合添加の場合には、Ｎｂ含有量を１
．０％以下に調整するのが好ましい。そして、ＴｉとＮ
の複合添加は、窒化物を形成して鋼の清浄化を悪くする
恐れがあるので、なるべくなら避けることが望ましい。
この発明の鋼は、以上のような成分組成にて構成される
ものであるが、これに加えてＡ／：１％以下９ ｎ、
Ｃａ、希土類元素及びＹの１種以上＝０．１チ以下、Ｃ
ｕ：３％以下、のそれぞれを単独又は複合で含有させて
も耐食性に悪影響が及ぼされることはない。
ものであるが、これに加えてＡ／：１％以下９ ｎ、
Ｃａ、希土類元素及びＹの１種以上＝０．１チ以下、Ｃ
ｕ：３％以下、のそれぞれを単独又は複合で含有させて
も耐食性に悪影響が及ぼされることはない。
また、Ｐ及びＳはできる限り少ない方が望ましく、例え
ばＰをｏ、０２チ以下に、Ｓを０．０３悌以下に制限す
るのが好ましい。
ばＰをｏ、０２チ以下に、Ｓを０．０３悌以下に制限す
るのが好ましい。
そして、この発明の鋼は、筒Ｃｒ−高Ｎｉ鋼をベースと
して、これＫ ｌＸ１ｏ ＥｌびＷを複合添加すること
で各種腐食環境にて優れた耐食性を発揮せしめ得るよう
にしたものであり、その適用領域は先に述べた環境例に
限られるものではなく、より広範囲な適用が可能である
ことはもちろんである。
して、これＫ ｌＸ１ｏ ＥｌびＷを複合添加すること
で各種腐食環境にて優れた耐食性を発揮せしめ得るよう
にしたものであり、その適用領域は先に述べた環境例に
限られるものではなく、より広範囲な適用が可能である
ことはもちろんである。
次いで、この発明を実施例により比較例と対比しながら
説明する。
説明する。
〈実施例〉
まず、第１表に示される茹き成分組成の鋼を、真空溶解
を経て１０Ｋｇインゴットとし、熱間＠造、熱間圧延及
び冷間圧延にて５ｗｎ厚の鋼板とした。
を経て１０Ｋｇインゴットとし、熱間＠造、熱間圧延及
び冷間圧延にて５ｗｎ厚の鋼板とした。
続いて、これを１１００℃に３０分間加熱し、水焼入れ
を施した後、隙間腐食試験、応力腐食割れ試験、高濃乃
硝酸中届食試熟に供した。
を施した後、隙間腐食試験、応力腐食割れ試験、高濃乃
硝酸中届食試熟に供した。
以下、各腐食試１１．・）鴬の試験方法を示す。
Ａ、隙間腐食試験
上記鋼板より、１枚は寸法＝３間厚Ｘ２０ｍｍ×３０問
長の試験片を、もう１枚は寸法：３咽厚×１２胴幅×３
０Ｂ長の試的片をそれぞれ作成し、中央に穴をあげてか
らこれらを２枚軍ねトシ、テフロンボルトで締め伺けて
試験液に浸漬後、２枚の試験片間の隙間腐食を測定した
。
長の試験片を、もう１枚は寸法：３咽厚×１２胴幅×３
０Ｂ長の試的片をそれぞれ作成し、中央に穴をあげてか
らこれらを２枚軍ねトシ、テフロンボルトで締め伺けて
試験液に浸漬後、２枚の試験片間の隙間腐食を測定した
。
なお、試験条件は次の辿りであった。
試験液： ５０００ ｐ ｐ ｍ Ｃ１−（ＮａＣｌと
して添加）を含有した水、 液温 ：６０℃（恒温槽中にテスト容器を浸漬した）、 試験期間＝１ケ月。
して添加）を含有した水、 液温 ：６０℃（恒温槽中にテスト容器を浸漬した）、 試験期間＝１ケ月。
この腐食試験が終了した後、腐食減量（２枚の試験片を
合計しての腐食減量）を測定し、隙間腐食の抵抗性を評
価した。
合計しての腐食減量）を測定し、隙間腐食の抵抗性を評
価した。
評価は、
腐食減量が１ｗ９以下・・・・・・・・ ０（良好）、
腐食減■が１〜１０■・・・・・・△、腐食７ＩｒｋＭ
が１０■以上・・・・・・×（劣）、として表わした。
腐食減■が１〜１０■・・・・・・△、腐食７ＩｒｋＭ
が１０■以上・・・・・・×（劣）、として表わした。
Ｂ、応力廁食割れ試験
前記鋼板より、寸法：２調厚Ｘ１０ｗｎ幅×７５門長の
試験片（両端近傍に穴あり）を作成し、０曲げの後、テ
フロンワッシャをボルトとの間に挿入してボルトを締め
付けることで弾性応力を加え、これを試験液に浸漬して
応力腐食割れ発生の有無なＲ１，Ｊべた、 なお、試験条件は次の】…りであった。
試験片（両端近傍に穴あり）を作成し、０曲げの後、テ
フロンワッシャをボルトとの間に挿入してボルトを締め
付けることで弾性応力を加え、これを試験液に浸漬して
応力腐食割れ発生の有無なＲ１，Ｊべた、 なお、試験条件は次の】…りであった。
試験液： ５００ ｐ ｐｍＣｌ（ＮａＣＡ’として添
加）を含有した非脱気水、 液温 ： ２０１１ ℃（高温高圧オートクレーブ）、 試験時間：５００時間。
加）を含有した非脱気水、 液温 ： ２０１１ ℃（高温高圧オートクレーブ）、 試験時間：５００時間。
この腐食試験が終了した後、目視及び断面の顕微鐘観察
により応力腐食割れの有無を調べた。
により応力腐食割れの有無を調べた。
評価は、
応力腐食割れあり・・・・・・・・・ Ｘ、応力腐食割
れフエし・・・・・・・ ○として表わした。
れフエし・・・・・・・ ○として表わした。
Ｃ０高映度硝酸中腐食試験
前記鋼板より、寸法：３ｍ厚Ｘ１０ＷＭ幅×４０１Ｍ長
の平板試験片（片端近傍穴あき）を作成し、試験液に浸
漬して腐食減量を測定した。、試験液＝８Ｎの）ｌＮＯ
３（量は５００ｃｃ ）、液温 ：沸とう温度、 試験時間：４８時間。
の平板試験片（片端近傍穴あき）を作成し、試験液に浸
漬して腐食減量を測定した。、試験液＝８Ｎの）ｌＮＯ
３（量は５００ｃｃ ）、液温 ：沸とう温度、 試験時間：４８時間。
なお、浸漬は、ガラスピーカに入れた溶液中にガラス棒
フックを用いて試験片を吊るし、液相中でテストの後、
重量変化を測定した、評価は、 腐食減量が０．１ ｆ／ｒｒ？・ｈｒ未満・・・・・・
○（良好）、腐食減量が０．１ ｔ／ｒｒｌ＠ｈｒ以上
・・・・・・×（劣）として表わした。
フックを用いて試験片を吊るし、液相中でテストの後、
重量変化を測定した、評価は、 腐食減量が０．１ ｆ／ｒｒ？・ｈｒ未満・・・・・・
○（良好）、腐食減量が０．１ ｔ／ｒｒｌ＠ｈｒ以上
・・・・・・×（劣）として表わした。
以上のようにして得られた各腐食試験結果を第１表忙併
せて示した。
せて示した。
第１表に示される結果からも明らかなようＫ。
本発明鋼は各種の腐食条件において優れた耐食性を有し
ていることがわかる。
ていることがわかる。
なお、第１表に示した本発明については、靭性。
溶接性及び強度罠関する調査をも実施したが、いずれも
構造材として十分に満足できる結果が得られた。
構造材として十分に満足できる結果が得られた。
〈総括的な効果〉
上述のよう処、この発明によれば、各種様々な湿食環境
のいずれにおいても極めて優れた耐食性を示すとともに
、靭性、溶接性及び強度がともに優れた鋼材をコスト安
く提供することができ、各種湿食環境中で使用する様器
類の信頼性や耐久性を一段と向上することが可能となる
など、産業上有用な効果がもたらされるのである。
のいずれにおいても極めて優れた耐食性を示すとともに
、靭性、溶接性及び強度がともに優れた鋼材をコスト安
く提供することができ、各種湿食環境中で使用する様器
類の信頼性や耐久性を一段と向上することが可能となる
など、産業上有用な効果がもたらされるのである。
出願人 住友金属工業株式会社
出願人 日本ステンレス株式会社
代理人 富 １）和 夫 ほか１名
第１頁の続き
＠発明者 秋田 俊一部 」市誘≦
究所内
Claims (3)
- （１）重量割合で、 Ｃ：０．０４％以下、 ３ｉ：２．０チ以下、Ｍｎ：２
．０％以下、Ｃｒ ： １８．５〜２２．５％、Ｎｉ：
１６．０〜３０．Ｏチ、Ｍｏ ： ０．５〜４．０チ、
Ｗ：０．０５〜４．０チ を含有するとともに、 ′ ＭＯ（％）十Ｗ（％）≧１．０ を満足し、 残部：Ｆｅ及び不純物 から成ることを特徴とする、湿食環境用オーステナイト
鋼。 - （２）重量割合で、 Ｃ：０．０４チ以下ｖ ｓｉ：２．ｏ％以下。 Ｍｎ ： ２．０％以下、 Ｃｒ： １８．５〜２２．
５ ｆｙ。 Ｎｉ： １６．０〜３０．０ ％、ＭＯ：０．５〜４．
０ チ。 Ｗ：０．０５ 〜４．０ チ を含有するとともに、 Ｍｏ （％）＋Ｗ（％）≧１．０ を満足し、かつ Ｎ：０．０２〜０．２５％ をも含み、 残部二Ｆｅ及び不純物 からなることを特徴とする、湿食環境用オーステナイト
鋼。 - （３）重量印１合で、 Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：２．０チ以下。 Ｍｎ ： ２．０ ％以下、 Ｃｒ： １８．５−２２
．５％。 Ｎｉ：１６．０〜３０，０％、Ｍｏ：０．５〜４．０％
。 Ｗ：０．０５〜４．０％ を含有するとともに、 ＭＯ（チ）＋Ｗ（チ）≧１．０ を満足し、かつ Ｔｉ及びＮｂの１神以上＝１．５チ以下をも含み、 残＋Ｌｄｌ ： Ｆｅ及び不利ジ物 から成ることを′１′、ｌｒ徴とする、湿食環境用オー
ステナイト鋼、 （４１Ｔｉ址割合で、 Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ： ２．０チ以下。 Ｍｏ：２．０％以下、 Ｃｒ： １８．５〜２２．５％
。 Ｎｉ： １６．０〜３０．０％、 ＤＪＬｏ： ０．５
−４．０ ％。 Ｗ：０．０５〜４．０チ を含有するとともに、 Ｍｏ（％）＋Ｗ（飼≧１．０ を滴足し、かつ Ｎ：０．０２〜０．２５％ 及び、 Ｔｉ及びＮｂの１種以上：１，５％以下をも含み、 残部二Ｆｅ及び小縄物 から成ることをね徴とする、湿食埴境用オーステナイト
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8555584A JPS60230963A (ja) | 1984-04-27 | 1984-04-27 | 湿食環境用オ−ステナイト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8555584A JPS60230963A (ja) | 1984-04-27 | 1984-04-27 | 湿食環境用オ−ステナイト鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60230963A true JPS60230963A (ja) | 1985-11-16 |
Family
ID=13862066
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8555584A Pending JPS60230963A (ja) | 1984-04-27 | 1984-04-27 | 湿食環境用オ−ステナイト鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60230963A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995018240A1 (fr) * | 1993-12-30 | 1995-07-06 | Tadahiro Ohmi | Acier austenitique inoxydable, systeme de tuyauterie et pieces en contact avec les fluides |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49107910A (ja) * | 1973-02-20 | 1974-10-14 | ||
| JPS5242417A (en) * | 1976-10-25 | 1977-04-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Corrosion resistant austenitic stainless steel |
-
1984
- 1984-04-27 JP JP8555584A patent/JPS60230963A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49107910A (ja) * | 1973-02-20 | 1974-10-14 | ||
| JPS5242417A (en) * | 1976-10-25 | 1977-04-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Corrosion resistant austenitic stainless steel |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995018240A1 (fr) * | 1993-12-30 | 1995-07-06 | Tadahiro Ohmi | Acier austenitique inoxydable, systeme de tuyauterie et pieces en contact avec les fluides |
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