JPS60220260A - 自動変速機のクリ−プ防止装置 - Google Patents
自動変速機のクリ−プ防止装置Info
- Publication number
- JPS60220260A JPS60220260A JP7459084A JP7459084A JPS60220260A JP S60220260 A JPS60220260 A JP S60220260A JP 7459084 A JP7459084 A JP 7459084A JP 7459084 A JP7459084 A JP 7459084A JP S60220260 A JPS60220260 A JP S60220260A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- clutch
- engine
- automatic transmission
- input
- control
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/20—Preventing gear creeping ; Transmission control during standstill, e.g. hill hold control
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
- F16H2045/005—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches comprising a clutch between fluid gearing and the mechanical gearing unit
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Transmission Device (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(1)技術分野
本発明は車両用変速機として有用な自動変″a機のクリ
ープ防止装置に関するものである。
ープ防止装置に関するものである。
(2)従来技術
自動変速機は通常、エンジンからの動力をトルクコンバ
ータ等の流体継手を介して入力されるりラッチを具え、
走行レンジで該クラッチを作動さ□せてエンジン動力を
アウトプットシャフトに伝達可能に検収、される。
ータ等の流体継手を介して入力されるりラッチを具え、
走行レンジで該クラッチを作動さ□せてエンジン動力を
アウトプットシャフトに伝達可能に検収、される。
しかして、走行レンジでは上記クラッチの作動により自
動変速機が動力伝達可能な状態にさねているため、アク
セルペダルを釈放したエンジンのアイドリング運転中で
も流体継手の別槽りによりエンジン動力の一部がアウト
プットシャフトに伝達ざわるクリープ現象を生じ、車両
が微速走行する。そこで、車両を停止状態にするために
ブレー“。
動変速機が動力伝達可能な状態にさねているため、アク
セルペダルを釈放したエンジンのアイドリング運転中で
も流体継手の別槽りによりエンジン動力の一部がアウト
プットシャフトに伝達ざわるクリープ現象を生じ、車両
が微速走行する。そこで、車両を停止状態にするために
ブレー“。
キを作動ぎせておくが、この間クリープ分の負荷がエン
ジンにかかり、エンジンがアイドル振動を発生したり、
エンジンの燃費が悪化するのを避けられない。
ジンにかかり、エンジンがアイドル振動を発生したり、
エンジンの燃費が悪化するのを避けられない。
この問題解決のため従来特開昭58−1285’52号
公報に示さねているように、走行レンジでも停車中は上
記クラッチを非作動にしてクリープを防止する技術が提
案された。しかし、このクリープ防止装置では、発進時
クラッチが非作動から作動状態になるのにロススローク
による作勧遅ね一′□を生じ、この間にエンジンが空吹
けしてその回転イナーシャ分の発進ショック?生ずる。
公報に示さねているように、走行レンジでも停車中は上
記クラッチを非作動にしてクリープを防止する技術が提
案された。しかし、このクリープ防止装置では、発進時
クラッチが非作動から作動状態になるのにロススローク
による作勧遅ね一′□を生じ、この間にエンジンが空吹
けしてその回転イナーシャ分の発進ショック?生ずる。
本発明はクリープ防止をクラッチの非作動によるのでは
なく、その滑り結合により行なうようにして上記発進シ
ョックの問題を解決することを目的とする。
なく、その滑り結合により行なうようにして上記発進シ
ョックの問題を解決することを目的とする。
この目的のため本発明クリープ防止装置は第1図にその
概念を示す如く前記自動変速機において、前記エンジン
のアイドリング運転を検出するアイドル検出手段と、前
記走行レンジを検出する走行レンジ検出手段と、前記流
体継手の入出力回転数差を検出する回転数差検出手段と
、走行レンジでのエンジンアイドリング運転中前記入出
力回転数差がクリープ防止上必要な所定値となるよう前
記クラッチの作動を制御するクラッチ制御手段とを設け
てなることを特徴とする。
概念を示す如く前記自動変速機において、前記エンジン
のアイドリング運転を検出するアイドル検出手段と、前
記走行レンジを検出する走行レンジ検出手段と、前記流
体継手の入出力回転数差を検出する回転数差検出手段と
、走行レンジでのエンジンアイドリング運転中前記入出
力回転数差がクリープ防止上必要な所定値となるよう前
記クラッチの作動を制御するクラッチ制御手段とを設け
てなることを特徴とする。
(5)実施例
以下、本発明の実施例を図面に基づき詳細に説□明する
。
。
第2図は本発明クリープ防止装置の一実施例を示し、図
中1はエンジン、2は自釦i変速機のトルクコンバータ
(流体継手〕、8は自動変速機のクラッチである。エン
ジン1からの動力はそのクランクシャフト1aを経てト
ルクコンバータ2に入力ぎわ、トルクコンバータ2はそ
のW力軸2aを経てエンジン動力をクラッチ8に入力す
る。クラッチ8はクラッチハウジング3aと、これに駆
動結合したドライブプレー)8b及び自動変速機の10
アウトプツトシヤフト4に駆動結合したドリブンプレー
ト8Cよりなるクラッチパックと、クラッチピストン8
dとで11成し、室8eに油圧を供給する時クラッチ8
は作動状態となって軸2aに達しているエンジン動力を
アウトプットシャフト41゛に伝達し、車両を走行させ
得るものとする。
中1はエンジン、2は自釦i変速機のトルクコンバータ
(流体継手〕、8は自動変速機のクラッチである。エン
ジン1からの動力はそのクランクシャフト1aを経てト
ルクコンバータ2に入力ぎわ、トルクコンバータ2はそ
のW力軸2aを経てエンジン動力をクラッチ8に入力す
る。クラッチ8はクラッチハウジング3aと、これに駆
動結合したドライブプレー)8b及び自動変速機の10
アウトプツトシヤフト4に駆動結合したドリブンプレー
ト8Cよりなるクラッチパックと、クラッチピストン8
dとで11成し、室8eに油圧を供給する時クラッチ8
は作動状態となって軸2aに達しているエンジン動力を
アウトプットシャフト41゛に伝達し、車両を走行させ
得るものとする。
室8eには、自動変速機の走行レンジで供給される元圧
(自動変速機のライン圧I PLを制御弁5により制汗
して得らねるクラッチEF、pC+を供給し、こねによ
りクラッチ8Tr−作動制御するものと一部゛する。制
御弁5はスプール5aを具え、その一端□を室5bに、
又他端を室5Cに臨ませ、スプール5aは室8eからの
回路6を選択的に脈vJ減衰オリフィス7付の元圧回路
8又はドレンボート9に通じぎせるものとする。室5b
は脈動減衰オリフィス10付の回路11により回路6に
接続し、室5Cは入口オリフィス12付の回路]8によ
り元圧回路8に接続すると共にドレンオリフィス14に
通じさせる。
(自動変速機のライン圧I PLを制御弁5により制汗
して得らねるクラッチEF、pC+を供給し、こねによ
りクラッチ8Tr−作動制御するものと一部゛する。制
御弁5はスプール5aを具え、その一端□を室5bに、
又他端を室5Cに臨ませ、スプール5aは室8eからの
回路6を選択的に脈vJ減衰オリフィス7付の元圧回路
8又はドレンボート9に通じぎせるものとする。室5b
は脈動減衰オリフィス10付の回路11により回路6に
接続し、室5Cは入口オリフィス12付の回路]8によ
り元圧回路8に接続すると共にドレンオリフィス14に
通じさせる。
ドレンオリフィス14に電磁弁]5を対役し、□この電
磁弁は常態でプランジャ15aを進出させてドレンオリ
フィス14を閉じ、付勢時フランシャ15aを図示の如
く後退させてドレンオリフィス】4を開くものとする。
磁弁は常態でプランジャ15aを進出させてドレンオリ
フィス14を閉じ、付勢時フランシャ15aを図示の如
く後退させてドレンオリフィス】4を開くものとする。
を磁弁】5は制御用フンピユータ16によりデユーティ
制御し、そのデ1ニーティ比に応じた制御圧P3を室5
0内に発生させる。
制御し、そのデ1ニーティ比に応じた制御圧P3を室5
0内に発生させる。
制御圧Psは、回路IJを経て室5bに達するクラッチ
圧PCと対向するようスプール5aに作用し、Ps>P
Cの時スプール5aは図中左行して□クラッチ圧PQを
元FP、 PLの補充により高め、Ps □<200時
スプール5aは図中右行してクラッチ!+、 poをボ
ート9からのドレンにより低下せしめる。かくて、制御
弁5はクラッチ圧PCを制御圧Psと同じ値に制御する
作用をなし、制御圧Psを変更することによりクラッチ
汗p(3を変更することができる。
圧PCと対向するようスプール5aに作用し、Ps>P
Cの時スプール5aは図中左行して□クラッチ圧PQを
元FP、 PLの補充により高め、Ps □<200時
スプール5aは図中右行してクラッチ!+、 poをボ
ート9からのドレンにより低下せしめる。かくて、制御
弁5はクラッチ圧PCを制御圧Psと同じ値に制御する
作用をなし、制御圧Psを変更することによりクラッチ
汗p(3を変更することができる。
11Ls弁]5への通電は制御用コンピュータ16から
の第8図(al、(b)に示すようなパルス幅(オン時
間)中において行なわわるようデユー1゛□テイ制御す
る。第8図(a)に示すようにデユーティ(%)が小ざ
い時電磁弁】5がドレンオリフィス14を開く時間は短
かく、従って制御圧P3は第4図に示すようにデユーテ
ィC%)の謔少につね上昇し、遂には元圧PLと同じ値
にされる。 逆にデユーティ(%)が第8図fblに示
す如く大きい時電磁弁15がドレンオリフィス14を開
く時間は長く、従って制御用P3は第4図に示すように
デユーティ(%)の増大につれ減少し、遂にはオリフィ
ス12.14の開口面積差で決まる□一定の最低値にぎ
ねる。ところで、制御弁5か前述したようにクラッチ圧
p□を制御圧Psと同じ値にすることから、クラッチ圧
PCもデユーティ(%)に応じ第4図のような特性をも
って変化する。
の第8図(al、(b)に示すようなパルス幅(オン時
間)中において行なわわるようデユー1゛□テイ制御す
る。第8図(a)に示すようにデユーティ(%)が小ざ
い時電磁弁】5がドレンオリフィス14を開く時間は短
かく、従って制御圧P3は第4図に示すようにデユーテ
ィC%)の謔少につね上昇し、遂には元圧PLと同じ値
にされる。 逆にデユーティ(%)が第8図fblに示
す如く大きい時電磁弁15がドレンオリフィス14を開
く時間は長く、従って制御用P3は第4図に示すように
デユーティ(%)の増大につれ減少し、遂にはオリフィ
ス12.14の開口面積差で決まる□一定の最低値にぎ
ねる。ところで、制御弁5か前述したようにクラッチ圧
p□を制御圧Psと同じ値にすることから、クラッチ圧
PCもデユーティ(%)に応じ第4図のような特性をも
って変化する。
制御用コンピュータ16は1!源+■により作111き
ね、トルクコンバータ入力回転数センサ】7からの信号
Sir、トルクコンバータ出力回転数センサ18からの
信号5tr−変速機出力回転数センサ19からの信号S
が、温度センサ20からの1却1変速機作動油温(エン
ジン1の油温でもよい)に関する信号ST 、スロット
ル開度が全閉時ONとなるアイドルスイッチ21からの
エンジンアイドリング運転に関した信号5id−インヒ
ビタスイッチ22からの自動1変速機選択レンジに関す
る信号”’in Elびスロットル開度センサ28から
のエンジンスロットル開度に関する信号を夫々に受しす
て、こねら入力情報の演算結果に基づき電磁弁15をデ
ユーティ制御する。
ね、トルクコンバータ入力回転数センサ】7からの信号
Sir、トルクコンバータ出力回転数センサ18からの
信号5tr−変速機出力回転数センサ19からの信号S
が、温度センサ20からの1却1変速機作動油温(エン
ジン1の油温でもよい)に関する信号ST 、スロット
ル開度が全閉時ONとなるアイドルスイッチ21からの
エンジンアイドリング運転に関した信号5id−インヒ
ビタスイッチ22からの自動1変速機選択レンジに関す
る信号”’in Elびスロットル開度センサ28から
のエンジンスロットル開度に関する信号を夫々に受しす
て、こねら入力情報の演算結果に基づき電磁弁15をデ
ユーティ制御する。
この目的のため制御用コンピュータ16は例えば第5図
に示すように、ランダムアクセスメモリ(RAMIを含
むマイクロプロセッサユニット 1(MPU124と、
読取専用メモリ(ROM 125と、入出力インターフ
ェース[ill (Ilo +26と、アナログ−デジ
タル変換器(A/D)27と、波形整形回路28と、増
幅器29とより゛なるマイクロコンピュータで構成し、
第6図乃至第8図の制御プログラムを実行するものとす
る。
に示すように、ランダムアクセスメモリ(RAMIを含
むマイクロプロセッサユニット 1(MPU124と、
読取専用メモリ(ROM 125と、入出力インターフ
ェース[ill (Ilo +26と、アナログ−デジ
タル変換器(A/D)27と、波形整形回路28と、増
幅器29とより゛なるマイクロコンピュータで構成し、
第6図乃至第8図の制御プログラムを実行するものとす
る。
$6図はメインルーチンを示し、そのステップ80でエ
ンジン1のイグニッションスイッチが投入されると、コ
ンピュータ16は作動を開始するJ゛先すステップ81
においてMPU24及びl1026の初期値設定(イニ
シャライズ)が行なわれ、次のステップ32で、信号S
THをA/D変換器27によりデジタル信号に変換した
後(但し本例ではスロットル全閉から全開迄の間を8分
割して゛デジタル信号Kf?を子化しているものとする
ll1026を経て読込み、エンジンスロットル開&T
Hの読込みを行なう。また、このステップ82でアイド
ルスイッチ21がらの信号sidも読み込む。
ンジン1のイグニッションスイッチが投入されると、コ
ンピュータ16は作動を開始するJ゛先すステップ81
においてMPU24及びl1026の初期値設定(イニ
シャライズ)が行なわれ、次のステップ32で、信号S
THをA/D変換器27によりデジタル信号に変換した
後(但し本例ではスロットル全閉から全開迄の間を8分
割して゛デジタル信号Kf?を子化しているものとする
ll1026を経て読込み、エンジンスロットル開&T
Hの読込みを行なう。また、このステップ82でアイド
ルスイッチ21がらの信号sidも読み込む。
なお、この信号Sidは、スロットル弁の全閉を検出す
るスイッチ21として別個に設(寸ず(、上述した量子
化したスロットル開度THで代用してもよいことは勿論
である。また、スロットル開用が全閉から開くことを検
知できる手段であわは、エンジン吸気管負圧、溶料噴射
装置の熔料噴射相等を用いてもよいことも同様である。
るスイッチ21として別個に設(寸ず(、上述した量子
化したスロットル開度THで代用してもよいことは勿論
である。また、スロットル開用が全閉から開くことを検
知できる手段であわは、エンジン吸気管負圧、溶料噴射
装置の熔料噴射相等を用いてもよいことも同様である。
次のステップ88では、信号STをA/D変換器27に
よりデジタル信号に変換した後l1026を経て読込む
ことにより変速機作動油温Tを読込む。
よりデジタル信号に変換した後l1026を経て読込む
ことにより変速機作動油温Tを読込む。
次で制御はステップ84に進み、ここでイパ号S1rを
基に第7図fa)の割込みルーチンを実行してトルクコ
ンバータ入力回転数N□rを演算する。侶Jj!1Si
rを発生する入力回転数センサ17はクランクシャフト
1aの回転中第7図(blに示Tような信号S1rを出
力する正弦波形発生器とし、該信号はその振幅がスレッ
ショールドレベルを鮫える毎に波形整形器28をトリガ
してこねにより第7図(b)に示す矩形波信号Sir’
にされる。干してMPU24は信号Sir’の立上かり
毎に第7図(alの邸1込みルーチンを開始し、先ずス
テップ40で□信号Sir′をl1026を紅で読込む
。次のステップ41で前回の信号Sir′の読込みとの
時間差から信号周期T1を測定し、この周期を基に入力
回転数Nirを演算することかできる。その後制御はス
テップ42に進み、ここで第6図のメインルーチンに復
帰する。
基に第7図fa)の割込みルーチンを実行してトルクコ
ンバータ入力回転数N□rを演算する。侶Jj!1Si
rを発生する入力回転数センサ17はクランクシャフト
1aの回転中第7図(blに示Tような信号S1rを出
力する正弦波形発生器とし、該信号はその振幅がスレッ
ショールドレベルを鮫える毎に波形整形器28をトリガ
してこねにより第7図(b)に示す矩形波信号Sir’
にされる。干してMPU24は信号Sir’の立上かり
毎に第7図(alの邸1込みルーチンを開始し、先ずス
テップ40で□信号Sir′をl1026を紅で読込む
。次のステップ41で前回の信号Sir′の読込みとの
時間差から信号周期T1を測定し、この周期を基に入力
回転数Nirを演算することかできる。その後制御はス
テップ42に進み、ここで第6図のメインルーチンに復
帰する。
第6図中次のステップ85では、上記入力回転数Nir
tエンジンアイドリング運転中の入力回転数から例え
け2000 rpmまでの間で、10等分;″して量子
化しN1rsとする。
tエンジンアイドリング運転中の入力回転数から例え
け2000 rpmまでの間で、10等分;″して量子
化しN1rsとする。
次のステップ86では信Ji!Str′fr:基に、入
力回転数Nirをめたと同様にしてトルクコンバータ出
力回転数Ntrを演算し、次のステップ87でも信号S
。rを基に、入力回転数Nirをめたと同様゛□にして
変速機出力回転数N。rを演算する。
力回転数Nirをめたと同様にしてトルクコンバータ出
力回転数Ntrを演算し、次のステップ87でも信号S
。rを基に、入力回転数Nirをめたと同様゛□にして
変速機出力回転数N。rを演算する。
f#後のステップ88では信号Sioから自動変速機の
選択レンジを読込み、その後制御をステ゛ンプ82に戻
して上述のループを繰返す。
選択レンジを読込み、その後制御をステ゛ンプ82に戻
して上述のループを繰返す。
第8図は電磁弁15をデユーティ制御するため一胡込み
ルーチンで、この割込ルーチンはステップ50において
図示せざるタイマからの設定時間隔Δ’I’ms毎に入
力される割込信号で繰返し実行される。
ルーチンで、この割込ルーチンはステップ50において
図示せざるタイマからの設定時間隔Δ’I’ms毎に入
力される割込信号で繰返し実行される。
先ずステップ51において、自動夢速機の選択レンジが
走行(D)レンジであるか否かを判別する。Dレンジで
なければ中立(N)又は駐車(Plレンジであるからス
テップ52において出力デユーティ(Dutylを10
0%にし、次のステップ58で朋制御を第6図のメイン
ルーチンに戻す。出力デユーティ100%の場合、制御
用コンピュータ16は増幅器29を介し電磁弁15′f
付勢し紗けてドレンオリフィス14をljl状態に保ち
、クラッチ圧PCを第4図から明らかなように最低値に
保つ。従ってクラッチ8は非作動状態に保たね二軸2a
からアウトプットシャフト4への動力伝達を一切行なわ
ず、車両なN又はPレンジで駐停車させておくことかで
きる。
走行(D)レンジであるか否かを判別する。Dレンジで
なければ中立(N)又は駐車(Plレンジであるからス
テップ52において出力デユーティ(Dutylを10
0%にし、次のステップ58で朋制御を第6図のメイン
ルーチンに戻す。出力デユーティ100%の場合、制御
用コンピュータ16は増幅器29を介し電磁弁15′f
付勢し紗けてドレンオリフィス14をljl状態に保ち
、クラッチ圧PCを第4図から明らかなように最低値に
保つ。従ってクラッチ8は非作動状態に保たね二軸2a
からアウトプットシャフト4への動力伝達を一切行なわ
ず、車両なN又はPレンジで駐停車させておくことかで
きる。
Dレンジである場合ステップ51はステップ54を選択
し、ここで変速機出力回転数N。r(車□沖)が設定値
N1 im以上か否かを判別する。そう □であわは、
Dレンジでの通常走行であるから、制御をステップ55
に進めた後ステップ58において第6図のメインルーチ
ンに復帰する。ステップ55では出力デユーティ(Du
ty )を0%にする ゛が、これにより電磁弁15は
一切付勢されず、ドレンオリフィス14を常閉する。か
くてクラッチEEPQは第4図から明らかなように最高
値にされ、クラッチ8を完全締結状終に保ち、軸2aに
伝わるエンジン動力を全てアウトプットシャフト4にl
′伝えて車両の通常走行を可能にする。
し、ここで変速機出力回転数N。r(車□沖)が設定値
N1 im以上か否かを判別する。そう □であわは、
Dレンジでの通常走行であるから、制御をステップ55
に進めた後ステップ58において第6図のメインルーチ
ンに復帰する。ステップ55では出力デユーティ(Du
ty )を0%にする ゛が、これにより電磁弁15は
一切付勢されず、ドレンオリフィス14を常閉する。か
くてクラッチEEPQは第4図から明らかなように最高
値にされ、クラッチ8を完全締結状終に保ち、軸2aに
伝わるエンジン動力を全てアウトプットシャフト4にl
′伝えて車両の通常走行を可能にする。
NOr≧N11mでなけわげ、ステップ54はステップ
56を選択し、ここで信号Sidからアイドルスイッチ
21かONか否か、つまりエンジン1がアイドリング運
転中か否かを判別する。そうであ1□れはステップ57
より開始される本発明のクリープ防止が以下の如くに実
行される。即ちステップ57ではトルクコンバータ入出
力回転数差のクリープ防止上要求される上限値(制御目
標値)ΔNref F ROM 25から読込む◎とこ
ろで・こ −′□。
56を選択し、ここで信号Sidからアイドルスイッチ
21かONか否か、つまりエンジン1がアイドリング運
転中か否かを判別する。そうであ1□れはステップ57
より開始される本発明のクリープ防止が以下の如くに実
行される。即ちステップ57ではトルクコンバータ入出
力回転数差のクリープ防止上要求される上限値(制御目
標値)ΔNref F ROM 25から読込む◎とこ
ろで・こ −′□。
の!l制御目標値は当然自動斐速機作動油温T及び工□
ンジンアイドリング運転中におけるトルクコンバータ入
力回転数Nirによって異なるから、油温Tに対応する
テーブルデータを基に第6図中ステップ85で量子化し
たトルクコンバータ入力回転数N1rsから制御目標値
ΔNrefをテーブルルックアップ方式により読込む。
ンジンアイドリング運転中におけるトルクコンバータ入
力回転数Nirによって異なるから、油温Tに対応する
テーブルデータを基に第6図中ステップ85で量子化し
たトルクコンバータ入力回転数N1rsから制御目標値
ΔNrefをテーブルルックアップ方式により読込む。
次のステップ58ではトルクコンバータ入出力回転数差
ΔNrefをΔNreal −Nir −Ntrにより
演算し、次のステップ59で目標値ΔNrefに対 □
する実回転差ΔNrealの偏差ΔN1をΔN1−ΔN
real−ΔNrefの演算によりめる。次で制御はス
テップ6oに進み、偏差ΔN□が正が否かを判別する。
ΔNrefをΔNreal −Nir −Ntrにより
演算し、次のステップ59で目標値ΔNrefに対 □
する実回転差ΔNrealの偏差ΔN1をΔN1−ΔN
real−ΔNrefの演算によりめる。次で制御はス
テップ6oに進み、偏差ΔN□が正が否かを判別する。
ΔN1〉0であれば、ΔNr6al >ΔNrefであ
るからステップ61に進んで、Duty(NEW l’
−Duty (OLD l+に1−ΔN、なる出方デユ
ーティ増大方向の演算を行ない、ΔN1>Orなければ
ΔNreal <ΔNrefであるから、ステップ62
ニ進ンテ、Duty (N E W ) −Duty
(OL D ) −に□・ΔN0なる出力デユーティ減
少方向の演3[を□行なう。ここで1)uty (N
E W lは更新すべきデ 1ニーテイ、1)uty
I OL D +は前回のデユーティ、Klは制御定数
を夫々示す。
るからステップ61に進んで、Duty(NEW l’
−Duty (OLD l+に1−ΔN、なる出方デユ
ーティ増大方向の演算を行ない、ΔN1>Orなければ
ΔNreal <ΔNrefであるから、ステップ62
ニ進ンテ、Duty (N E W ) −Duty
(OL D ) −に□・ΔN0なる出力デユーティ減
少方向の演3[を□行なう。ここで1)uty (N
E W lは更新すべきデ 1ニーテイ、1)uty
I OL D +は前回のデユーティ、Klは制御定数
を夫々示す。
従って、ΔNl>Oの時チューティの増大により第4図
から明らかな如くクラッチ圧PCは低下シテクラッチ8
の締結力を弱め、こねによりトルクコンバータ入出力回
転VI差ΔNrealを低下させて目標値ΔNrefに
近付けることかできるし、又ΔN1〉0でない時デユー
ティの澱少により第4図から明らかな如くクラッチ圧P
(3は上昇してり 1′ラツチ8の締結力を強め、こね
によりトルクコンバータ入出力回転数差ΔNrealを
増加させて目標値ΔNrefに近付けることかできる。
から明らかな如くクラッチ圧PCは低下シテクラッチ8
の締結力を弱め、こねによりトルクコンバータ入出力回
転VI差ΔNrealを低下させて目標値ΔNrefに
近付けることかできるし、又ΔN1〉0でない時デユー
ティの澱少により第4図から明らかな如くクラッチ圧P
(3は上昇してり 1′ラツチ8の締結力を強め、こね
によりトルクコンバータ入出力回転数差ΔNrealを
増加させて目標値ΔNrefに近付けることかできる。
ステップ61又は62から制御はステップ68に進み、
ここで発進制御開始判定子S1をOにリ □セットする
。この判定子は後述の発進制御が開始さねた後に1にセ
ットされるものとする。
ここで発進制御開始判定子S1をOにリ □セットする
。この判定子は後述の発進制御が開始さねた後に1にセ
ットされるものとする。
その後制御はステップ64.65を紅でステップ53に
至り、f#6図のメインルーチンに戻るが、ステップ6
4でDutY (OL D l f Duty (N
E W ’iに置換え、ステップ65でDuty (N
E W lを出力デユーティとすることで、この出力
デユーティにより上述の如くトルクコンバータ入出力回
転数差ΔNrealを目標値ΔNrefに近付けるクリ
ープ防止側allが実行される。そして、かかるクリー
プ防止制御の繰返しにより、クラッチ8はトルクコンバ
ータ入出力回転数差ΔNrealがクリープ防止上必要
な所宇値(制御目標値)ΔNrefに保たねるよう制御
ぎわ、自動変速機のクリープをクラッチ8の滑り結合状
態のままで防止することができる。
至り、f#6図のメインルーチンに戻るが、ステップ6
4でDutY (OL D l f Duty (N
E W ’iに置換え、ステップ65でDuty (N
E W lを出力デユーティとすることで、この出力
デユーティにより上述の如くトルクコンバータ入出力回
転数差ΔNrealを目標値ΔNrefに近付けるクリ
ープ防止側allが実行される。そして、かかるクリー
プ防止制御の繰返しにより、クラッチ8はトルクコンバ
ータ入出力回転数差ΔNrealがクリープ防止上必要
な所宇値(制御目標値)ΔNrefに保たねるよう制御
ぎわ、自動変速機のクリープをクラッチ8の滑り結合状
態のままで防止することができる。
ところでその後車両の発進を所望して運転者がアクセル
ペダルを踏込むと、アイドルスイッチ21がOFFにな
ることから、こねに対応した信号Sidを基にステップ
56はステップ6fllr選IRするようになり、以下
の如くに発進制御か実行きねる。
ペダルを踏込むと、アイドルスイッチ21がOFFにな
ることから、こねに対応した信号Sidを基にステップ
56はステップ6fllr選IRするようになり、以下
の如くに発進制御か実行きねる。
先ずステップ66では前記の発進制御開始判定子S□が
0か否か、つまり前回クリープ防止制御がなされていた
か否か2判別する。そうであわげ制御はステップ67に
進み、ここで発進開始時に1生ずべき初回目の目標トル
クコンバータ出力回転数NrefをROM25から読込
む。次でステップ68において、トルクコンバータ出力
回転数の自愛化率は発進ショックを生じないできるだけ
大きなものとし、当然発進時のスロットル開度によって
異なり、大スロットル開度では変化率を太き(し、小ス
ロツトル開度では変化率を小さくすべきっては、第6図
中ステップ82で読込んだスロットル開度THに対応す
る目標変化率を読込む。
0か否か、つまり前回クリープ防止制御がなされていた
か否か2判別する。そうであわげ制御はステップ67に
進み、ここで発進開始時に1生ずべき初回目の目標トル
クコンバータ出力回転数NrefをROM25から読込
む。次でステップ68において、トルクコンバータ出力
回転数の自愛化率は発進ショックを生じないできるだけ
大きなものとし、当然発進時のスロットル開度によって
異なり、大スロットル開度では変化率を太き(し、小ス
ロツトル開度では変化率を小さくすべきっては、第6図
中ステップ82で読込んだスロットル開度THに対応す
る目標変化率を読込む。
次で、ステップ69において発進制御が開始さねたこと
を示す判定子S0を1にセットする。従って以後はステ
ップ66がステップ70F選択す1゛るようになり、こ
のステップでは、2回目以後の目標トルクコンバータ出
力回転′@Nref (N E W 1を次式により演
算する。
を示す判定子S0を1にセットする。従って以後はステ
ップ66がステップ70F選択す1゛るようになり、こ
のステップでは、2回目以後の目標トルクコンバータ出
力回転′@Nref (N E W 1を次式により演
算する。
ここでNrof (N E W )は今回更新すべき目
標トルクコンバータ出力回転数、Nref(OLD)は
前回(前回か1回目ならNref )の目標トルクコン
バータ出力回転数、47m8は第8図の割込みルーチン
が実行ざねる時間隔を夫々示す。かくて、68でスロッ
トル開度THに応じ設定したが、 1ΔTm8・C′v
il!L)の項に代えてΔTms ノ2 次H’Ml、
又は8次関数とすることで、目標回転数の時間変化正合
を変更することができること勿論である。
標トルクコンバータ出力回転数、Nref(OLD)は
前回(前回か1回目ならNref )の目標トルクコン
バータ出力回転数、47m8は第8図の割込みルーチン
が実行ざねる時間隔を夫々示す。かくて、68でスロッ
トル開度THに応じ設定したが、 1ΔTm8・C′v
il!L)の項に代えてΔTms ノ2 次H’Ml、
又は8次関数とすることで、目標回転数の時間変化正合
を変更することができること勿論である。
ステップ71では、ステップ67(初回)又は70(2
回目以後)においてめた目標値Nref ′に対するト
ルクコンバータ出力回転数Ntrの偏差ΔN2iΔN2
− Njr−Nrefにより演算し、その結果が正であ
るか否かを次のステップ72で判別する。ΔN )Oで
あわば、Ntr > Nrefであることから、ステッ
プ78においてDut’/ (N E W 1−Dut
y(OL D l −K2・ΔNQなる出力デューテ1
イ減少方向の演算を行ない、ΔN、 > Oでなけねば
、Ntr<Nrefであることからステップ74におい
てDuty (N E W ) −Duty (OL
D l + K2 ・ΔN2なる出力デユーティ増大方
向の演算を行11う。なおに2は制御定数である。
回目以後)においてめた目標値Nref ′に対するト
ルクコンバータ出力回転数Ntrの偏差ΔN2iΔN2
− Njr−Nrefにより演算し、その結果が正であ
るか否かを次のステップ72で判別する。ΔN )Oで
あわば、Ntr > Nrefであることから、ステッ
プ78においてDut’/ (N E W 1−Dut
y(OL D l −K2・ΔNQなる出力デューテ1
イ減少方向の演算を行ない、ΔN、 > Oでなけねば
、Ntr<Nrefであることからステップ74におい
てDuty (N E W ) −Duty (OL
D l + K2 ・ΔN2なる出力デユーティ増大方
向の演算を行11う。なおに2は制御定数である。
従って、ΔN2〉0の時デユーティの減少により第4図
から明らかな如くクラッチ圧PCは上昇してクラッチ8
の締結力を強め、これによりトルクコンバータ出力回転
数IJtrを低下させて目標値1パNrefに近付ける
ことができるし、又ΔN2〉0でない時デユーティの増
大により第4図から明らかな如くクラッチ圧PQは低下
してクラッチ8の締結力を弱め、こねによりトルクコン
バータ出力回転数Ntrを上昇させて目標値Nrefに
近付けるこ ゛とができる。
から明らかな如くクラッチ圧PCは上昇してクラッチ8
の締結力を強め、これによりトルクコンバータ出力回転
数IJtrを低下させて目標値1パNrefに近付ける
ことができるし、又ΔN2〉0でない時デユーティの増
大により第4図から明らかな如くクラッチ圧PQは低下
してクラッチ8の締結力を弱め、こねによりトルクコン
バータ出力回転数Ntrを上昇させて目標値Nrefに
近付けるこ ゛とができる。
この制御はステップ78又は74からステップf14,
65への移行により遂行さね、かかる発進制御の繰返し
によりトルクコンバータ出力回転数N は目標変化率d
N0に沿って変什(低下)ぎわ、°□tr −■− 発進ショックを生ずることなく滑らかに、そわでいて不
必要なりラッチ8の滑りを生ずることなく速やかに車両
を発進させることができる。
65への移行により遂行さね、かかる発進制御の繰返し
によりトルクコンバータ出力回転数N は目標変化率d
N0に沿って変什(低下)ぎわ、°□tr −■− 発進ショックを生ずることなく滑らかに、そわでいて不
必要なりラッチ8の滑りを生ずることなく速やかに車両
を発進させることができる。
又、前記クリープ防止はクラッチ8が滑り結合状態のま
まで達成されているため、当該発進に際し、クラッチ8
が完全締結状態に移行する時ロンストロークを持たず、
このクラッチ結合が時間遅ねを生ぜず、エンジンが空吹
けしてその回転イナーシャにより発進ショックを生ずる
こともない。
まで達成されているため、当該発進に際し、クラッチ8
が完全締結状態に移行する時ロンストロークを持たず、
このクラッチ結合が時間遅ねを生ぜず、エンジンが空吹
けしてその回転イナーシャにより発進ショックを生ずる
こともない。
以上の作用を第10図の動作タイムチャートにより要約
説明する。今自動変速機の選択レンジを騎時t1におい
てNレンジからDレンジに切換え、その後瞬時t2にお
いてアクセルペダルの踏込みにより発進を開始し、この
踏込みによりトルクコンバータ入力回転数Nir及び変
速機出力回転数Norが夫々図示の如く上昇する場合を
想定すると、瞬時t0〜t2間の停車中トルクコンバー
タ入出力回転数差N4r −Ntrはクラッチ8の滑り
結合制御により所定値ΔNrefに保たわ、自動変速機
のクリープを防止することができる。又発進開始瞬時t
2以後トルクコンバータ出力回転1f!1Ntrは変速
゛機出力回転数Norと一致するまでの間クラッチ3
発進ショックを防止することができる。更に、この発進
に先立つクリープ防止制御中クラッチ8をすべり結合状
態にしているから、発進時クラッチ8を締結開始する際
、こわを時間遅ねなしに行なうことかでき、エンジンの
空吹けによる発進ショックの発生を防止し得る。
説明する。今自動変速機の選択レンジを騎時t1におい
てNレンジからDレンジに切換え、その後瞬時t2にお
いてアクセルペダルの踏込みにより発進を開始し、この
踏込みによりトルクコンバータ入力回転数Nir及び変
速機出力回転数Norが夫々図示の如く上昇する場合を
想定すると、瞬時t0〜t2間の停車中トルクコンバー
タ入出力回転数差N4r −Ntrはクラッチ8の滑り
結合制御により所定値ΔNrefに保たわ、自動変速機
のクリープを防止することができる。又発進開始瞬時t
2以後トルクコンバータ出力回転1f!1Ntrは変速
゛機出力回転数Norと一致するまでの間クラッチ3
発進ショックを防止することができる。更に、この発進
に先立つクリープ防止制御中クラッチ8をすべり結合状
態にしているから、発進時クラッチ8を締結開始する際
、こわを時間遅ねなしに行なうことかでき、エンジンの
空吹けによる発進ショックの発生を防止し得る。
なお上述の例では、ステップ57において読込111む
トルクコンバータ入出力回転数差の制御目標値ΔNre
fを油温T及びトルクコンバータ入力回転数Nirのみ
に応じ変更する値としたが、自動変速機がN又はPレン
ジの時もトルクコンバータハ第10図にΔN′で示すよ
うな僅かな引摺りを生じ、゛。
トルクコンバータ入出力回転数差の制御目標値ΔNre
fを油温T及びトルクコンバータ入力回転数Nirのみ
に応じ変更する値としたが、自動変速機がN又はPレン
ジの時もトルクコンバータハ第10図にΔN′で示すよ
うな僅かな引摺りを生じ、゛。
この引摺りΔN′が温度(作動油の粘性)や製作誤差に
よって個々にばらつくことから、当該引接りに応じた補
正も目標値ΔNrefに対し加えるのが、クリープ防止
制御を一層正確にする上で好ましい。
よって個々にばらつくことから、当該引接りに応じた補
正も目標値ΔNrefに対し加えるのが、クリープ防止
制御を一層正確にする上で好ましい。
第9図はかかる補正を行なうようにした制御プーパ。
ログラムのtsを示し、本例ではステップ5]、′52
間にステップ75を追加し、ステップ57゜58間にス
テップ76.77を追加し、ステップ59における演算
式をΔN0−ΔNreal−ΔNref’と変更する。
間にステップ75を追加し、ステップ57゜58間にス
テップ76.77を追加し、ステップ59における演算
式をΔN0−ΔNreal−ΔNref’と変更する。
ステップ51でDレンジでないと判別した場合、つまり
N又はPレンジである場合、ステップ75において自動
驚纂変速機の当該レンジにおけるにュートラル時の)ト
ルクコンバータ入出力回転数差ΔN′をΔN’ −Ni
r + Ntrの演算により ′□ぬる。そして、ステ
ップ76で当該回転数差ΔN’に対応する補正量αをR
OM25から読込み、次のステップ77においてステッ
プ57でめた制御目標値ΔNrefに補正量αを加算す
ることにより補正した制御目標値ΔNref’をめ、ス
テップ59′ではこれを制御目標値として用いる。
N又はPレンジである場合、ステップ75において自動
驚纂変速機の当該レンジにおけるにュートラル時の)ト
ルクコンバータ入出力回転数差ΔN′をΔN’ −Ni
r + Ntrの演算により ′□ぬる。そして、ステ
ップ76で当該回転数差ΔN’に対応する補正量αをR
OM25から読込み、次のステップ77においてステッ
プ57でめた制御目標値ΔNrefに補正量αを加算す
ることにより補正した制御目標値ΔNref’をめ、ス
テップ59′ではこれを制御目標値として用いる。
本例ではかかる制御目標値の補正により、こわがクリー
プ防止上必要なトルクコンバータ入出力回転数差に一層
正確に対応するものとなり、前Fのクリープ防止な一層
確実に達敬することができ □る。
プ防止上必要なトルクコンバータ入出力回転数差に一層
正確に対応するものとなり、前Fのクリープ防止な一層
確実に達敬することができ □る。
(6)発明の効果
かくして本発明装置は上述の如く、走行(DJレンジで
のエンジンアイドリング運転中トルクコンバータ入出力
回転数差がクリープ防止上必要な所定値と1(るようク
ラッチ8を滑り結合状態にしてクリープを防止する構成
にしたから・発進時クラッチ8を締結する際、これがロ
スストロ−クラ持たす、時間遅ねなしに沖やかに締結開
始さね、従ってこの間にエンジンが空吹はすることかな
く二゛□空吹けによる発進ショックの発生を防止するこ
とができる。
のエンジンアイドリング運転中トルクコンバータ入出力
回転数差がクリープ防止上必要な所定値と1(るようク
ラッチ8を滑り結合状態にしてクリープを防止する構成
にしたから・発進時クラッチ8を締結する際、これがロ
スストロ−クラ持たす、時間遅ねなしに沖やかに締結開
始さね、従ってこの間にエンジンが空吹はすることかな
く二゛□空吹けによる発進ショックの発生を防止するこ
とができる。
第1図は本発明クリープ防止装置の概念図、第2図は本
発明装置の一実施例を示すシステム□図・ 第8図(al、(b)は同装置の制御用フンピユータが
出力するデユーティの変化状況を示すタイム千ヤード、 $4図は同出力デユーディに対する制御圧及び゛クラッ
チ圧の変化特性図、 第5図は制御用コンピュータのブロックf1図、第6図
、第7図(al及び第8図は同コンピュータの制御プロ
グラムを示すフローチャート、第7図(blはトルクコ
ンバータ入方向転数信号の波形説明図、 第9図は制御用コンピュータが実行する制御プログラム
の他の例を示す要部フローチャート、第10図は本発明
装置によるトルクコンバータ入出力回転数の変化王台を
自動変速機出方回転rk’と共に示す動作タイムチャー
トである。 1・・・エンジン 2・・・トルクコンバータ(流体継手)8・・・クラッ
チ 4・・・アウトプットシャフト5・・・制御弁 1
5・・・1!磁弁 16・・・制御用コンピュータ 17・・・トルクコンバータ入力回転数センサ18・・
・トルクコンバータ出力回転数センサ19・・・変速機
出力回転数センサ 20・・・温度センサ 21・・・アイドルスイッチ2
2・・・インヒビタスイッチ 23・・・スキットル開度センサ 24・・・マイクロプロセッサユニット25・・・読取
専用メモリ 26・・・入出力インターフェース回路27・・・A/
D変換器 28・・・波形整形回路29・・・増幅器。 特許出願人 日産自動車株式会社 第1図 cq3A 歳i胃惜 第6図 5TAR丁 7刀期イI!盲2定 31 0ットル關度丁H32 Ck込と 、□7M−b;f 33 トノLグコンバゝりλ/7 34 濱舅 トルブヨ77、・・ 35 トルクコンパ′ 36 g遼呼力回#ス 37 麩N、−己寅茸
発明装置の一実施例を示すシステム□図・ 第8図(al、(b)は同装置の制御用フンピユータが
出力するデユーティの変化状況を示すタイム千ヤード、 $4図は同出力デユーディに対する制御圧及び゛クラッ
チ圧の変化特性図、 第5図は制御用コンピュータのブロックf1図、第6図
、第7図(al及び第8図は同コンピュータの制御プロ
グラムを示すフローチャート、第7図(blはトルクコ
ンバータ入方向転数信号の波形説明図、 第9図は制御用コンピュータが実行する制御プログラム
の他の例を示す要部フローチャート、第10図は本発明
装置によるトルクコンバータ入出力回転数の変化王台を
自動変速機出方回転rk’と共に示す動作タイムチャー
トである。 1・・・エンジン 2・・・トルクコンバータ(流体継手)8・・・クラッ
チ 4・・・アウトプットシャフト5・・・制御弁 1
5・・・1!磁弁 16・・・制御用コンピュータ 17・・・トルクコンバータ入力回転数センサ18・・
・トルクコンバータ出力回転数センサ19・・・変速機
出力回転数センサ 20・・・温度センサ 21・・・アイドルスイッチ2
2・・・インヒビタスイッチ 23・・・スキットル開度センサ 24・・・マイクロプロセッサユニット25・・・読取
専用メモリ 26・・・入出力インターフェース回路27・・・A/
D変換器 28・・・波形整形回路29・・・増幅器。 特許出願人 日産自動車株式会社 第1図 cq3A 歳i胃惜 第6図 5TAR丁 7刀期イI!盲2定 31 0ットル關度丁H32 Ck込と 、□7M−b;f 33 トノLグコンバゝりλ/7 34 濱舅 トルブヨ77、・・ 35 トルクコンパ′ 36 g遼呼力回#ス 37 麩N、−己寅茸
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 エンジンからの動力を流体継手を介して入力ざわる
クラッチを具え、走行レンジで該クラッチを作動させて
エンジン動力をアウトプットシャフトに伝達可能な自動
変速機において、前記エンジンσ)アイドリング運転を
検出するアイドル検出手段と、前記走行レンジを検出す
る走行レンジ検出手段と、前記流体継1′手の入出力回
転数差を検出する回転数差検出手段と、走行レンジでの
エンジンアイドリンク運転中前記入出力回転数差がクリ
ープ防止上必要な所定値となるよう前記クラッチの作I
I7+を制御するクラッチ制御手段とを設けてなするこ
とを特徴とする自動変速機のクリープ防止装置。 λ 前記所定値を流体継手の入力回転数に応じて簀化ぎ
せる特許請求の範囲第1項記較の自動変速機のクリープ
防止装置。 & 前記所定値をエンジン又は自動変速機の油1温に応
じて変化させる特許請求の範囲第1項記載の自動変速機
のクリープ防止装置。 表 前記所定値を、自動変速機の動力伝達不能な中立状
態における流体継手の入出力回転数差に応じた設定値だ
け嵩上げする特許請求の範囲第1項乃至第8mのいすね
かに記載の自動変速機のクリープ防止装置。 五 前記クラッチ制御手段は、前記アウトプットシャフ
トの回転数が所定値以下の時のみ前□記りラッチの作動
制御を実行するものである特許請求の範囲第1填乃至第
4mのいずれかに記載の自動変速機のクリープ防止装置
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7459084A JPS60220260A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 自動変速機のクリ−プ防止装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7459084A JPS60220260A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 自動変速機のクリ−プ防止装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60220260A true JPS60220260A (ja) | 1985-11-02 |
JPS6335869B2 JPS6335869B2 (ja) | 1988-07-18 |
Family
ID=13551526
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7459084A Granted JPS60220260A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 自動変速機のクリ−プ防止装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60220260A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04210155A (ja) * | 1990-01-11 | 1992-07-31 | General Motors Corp <Gm> | 乗物の自動変速機におけるチェンジを制御する方法 |
EP0781946A1 (en) * | 1995-12-28 | 1997-07-02 | Aisin Aw Co., Ltd. | Control apparatus of automatic transmission |
US5800308A (en) * | 1995-05-12 | 1998-09-01 | Aisin Aw Co., Ltd. | Pressure control of hydraulic servos while in gear at a stopped neutral state |
US5921884A (en) * | 1996-09-30 | 1999-07-13 | Aisin Aw Co., Ltd. | Control system for automatic transmission |
US6023648A (en) * | 1996-07-03 | 2000-02-08 | Nissan Motor Co., Ltd. | Anti-creep control apparatus for automatic transmission |
US6270443B1 (en) | 1999-01-13 | 2001-08-07 | Suzuki Motor Corporation | Neutral controller for automatic transmission |
WO2009028222A1 (ja) * | 2007-08-31 | 2009-03-05 | Aisin Aw Co., Ltd. | 自動変速機の制御装置及び自動変速機の制御方法 |
-
1984
- 1984-04-13 JP JP7459084A patent/JPS60220260A/ja active Granted
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04210155A (ja) * | 1990-01-11 | 1992-07-31 | General Motors Corp <Gm> | 乗物の自動変速機におけるチェンジを制御する方法 |
US5800308A (en) * | 1995-05-12 | 1998-09-01 | Aisin Aw Co., Ltd. | Pressure control of hydraulic servos while in gear at a stopped neutral state |
EP0781946A1 (en) * | 1995-12-28 | 1997-07-02 | Aisin Aw Co., Ltd. | Control apparatus of automatic transmission |
US6023648A (en) * | 1996-07-03 | 2000-02-08 | Nissan Motor Co., Ltd. | Anti-creep control apparatus for automatic transmission |
US5921884A (en) * | 1996-09-30 | 1999-07-13 | Aisin Aw Co., Ltd. | Control system for automatic transmission |
US6270443B1 (en) | 1999-01-13 | 2001-08-07 | Suzuki Motor Corporation | Neutral controller for automatic transmission |
DE10001164B4 (de) * | 1999-01-13 | 2006-04-27 | Suzuki Motor Corp., Hamamatsu | Steuersystem eines Automatikgetriebes sowie Verfahren zum Einsteuern eines Automatikgetriebes in dessen Neutralstellung |
WO2009028222A1 (ja) * | 2007-08-31 | 2009-03-05 | Aisin Aw Co., Ltd. | 自動変速機の制御装置及び自動変速機の制御方法 |
JP2009058064A (ja) * | 2007-08-31 | 2009-03-19 | Aisin Aw Co Ltd | 自動変速機の制御装置及び自動変速機の制御方法 |
US8185284B2 (en) | 2007-08-31 | 2012-05-22 | Aisin Aw Co. Ltd. | Control device of automatic transmission, and control method of automatic transmission |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6335869B2 (ja) | 1988-07-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7150333B2 (en) | Vehicle control apparatus and method | |
JP3430272B2 (ja) | 自動変速機のロックアップ制御装置 | |
JP2646133B2 (ja) | クラッチ制御用データの補正方法 | |
KR101371461B1 (ko) | 하이브리드 차량의 엔진클러치의 토크전달 시작점 학습 제어 방법 및 시스템 | |
US7356400B2 (en) | Clutch control apparatus and method | |
US20060047395A1 (en) | Method and device for controlling gear shift of mechanical transmission | |
JPH0663563B2 (ja) | トルクコンバータクラツチ機構を作動する方法及びその装置 | |
US7635316B2 (en) | Control device and method for automatic transmission | |
WO2013150641A1 (ja) | 車両の発進クラッチ制御装置 | |
US7285073B2 (en) | Engine fuel supply control device | |
US10295001B2 (en) | Control device of lock-up clutch | |
JPS60220260A (ja) | 自動変速機のクリ−プ防止装置 | |
JPH0139503B2 (ja) | ||
JP4682122B2 (ja) | 自動変速機の制御装置 | |
JP2009180361A (ja) | 車両のパワートレイン制御装置 | |
JPH11159608A (ja) | トルクコンバータのロックアップ制御装置 | |
EP3070375A1 (en) | Control apparatus for vehicle | |
JP2914995B2 (ja) | パワートレイン制御装置 | |
JP2924637B2 (ja) | 流体継手用クラッチの制御装置 | |
JPH0424255B2 (ja) | ||
JP4747629B2 (ja) | 車両の制御装置 | |
EP2177412A1 (en) | Control system and method for internal combustion engine | |
JP3135493B2 (ja) | 自動変速機の制御装置 | |
JP2005133895A (ja) | 自動変速制御装置 | |
JP2813911B2 (ja) | 流体継手の制御装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |