JPS60210313A - 鋼板冷却方法 - Google Patents
鋼板冷却方法Info
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- JPS60210313A JPS60210313A JP59068241A JP6824184A JPS60210313A JP S60210313 A JPS60210313 A JP S60210313A JP 59068241 A JP59068241 A JP 59068241A JP 6824184 A JP6824184 A JP 6824184A JP S60210313 A JPS60210313 A JP S60210313A
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- steel sheet
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/44—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using heating, lubricating or water-spray cooling of the product
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0203—Cooling
- B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
- B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0218—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱間による厚板仕上圧延後のオンライン強制水
冷却、特に、オンライン直接焼入れを実施する場合の鋼
板冷却方法に関し、所定の＋Ａ質を得るに当たり、冷却
歪による鋼板の形状不良を防止して、冷却後の鋼板形状
を良好にすることを目的とする。
冷却、特に、オンライン直接焼入れを実施する場合の鋼
板冷却方法に関し、所定の＋Ａ質を得るに当たり、冷却
歪による鋼板の形状不良を防止して、冷却後の鋼板形状
を良好にすることを目的とする。
熱間による厚板仕上圧延後のオンライン制御冷却を実施
する場合の鋼板冷却方法としては、熱間圧延された高温
鋼板を無拘束状態で］！送し乍ら、その上面を、パイプ
ラミナノスル又はパイプラミナノスルからの冷却水流に
よって、又、その下面を、スプレジェットノズルからの
冷却水流によって夫々冷却する方法が知られているが、
このような冷却方法による鋼板の直接焼入れ、即ち、オ
ンライン直接焼入れはまだ行われておらず、この技術の
確立が要望されていた。
する場合の鋼板冷却方法としては、熱間圧延された高温
鋼板を無拘束状態で］！送し乍ら、その上面を、パイプ
ラミナノスル又はパイプラミナノスルからの冷却水流に
よって、又、その下面を、スプレジェットノズルからの
冷却水流によって夫々冷却する方法が知られているが、
このような冷却方法による鋼板の直接焼入れ、即ち、オ
ンライン直接焼入れはまだ行われておらず、この技術の
確立が要望されていた。
ところで、上記鋼板のオンライン直接焼入れを実施する
場合には、従来行われていたオフラインによる鋼板の焼
入れが参考となるが、オフラインにて焼入れ処理した鋼
板の特性を考慮すれば、鋼板の冷却開始温度はＡｒａ変
態点以上とすることが必要であると共に、第１図に示す
ように、上記鋼板の板厚及び冷却停止温度と、ビッカー
ス硬度との関係を表す実験結果を見れば、ビッカース硬
度を、得ることができる最大値に近くするためには、冷
却停止温度を２００℃以下とすることが必要であること
がわかり、上記条件で鋼板を冷却することで、所定の材
質を得ることができる。
場合には、従来行われていたオフラインによる鋼板の焼
入れが参考となるが、オフラインにて焼入れ処理した鋼
板の特性を考慮すれば、鋼板の冷却開始温度はＡｒａ変
態点以上とすることが必要であると共に、第１図に示す
ように、上記鋼板の板厚及び冷却停止温度と、ビッカー
ス硬度との関係を表す実験結果を見れば、ビッカース硬
度を、得ることができる最大値に近くするためには、冷
却停止温度を２００℃以下とすることが必要であること
がわかり、上記条件で鋼板を冷却することで、所定の材
質を得ることができる。
尚、上記実験条件を表１に示す。
又、冷却速度を考慮すれば、鋼板の直接焼入れを実施す
るオンライン冷却設備は、従来のオフラインの冷却設備
と同等の冷却能力、即ち、焼入れ能力を有する必要があ
り、冷却水の平均水量密度としては、０．７〜２．０
／／ｍｉｎ −ｒｄの範囲が必要となる。
るオンライン冷却設備は、従来のオフラインの冷却設備
と同等の冷却能力、即ち、焼入れ能力を有する必要があ
り、冷却水の平均水量密度としては、０．７〜２．０
／／ｍｉｎ −ｒｄの範囲が必要となる。
次に、鋼板への注水、鋼板の搬送方法を考慮すれば、オ
ンライン冷却設備は、高い水量密度で冷却水を吹（＝Ｊ
りる設備であって、鋼板を、その搬送方向前端から後端
に向かって順次冷却設備内に搬送して冷却することが望
ましい。
ンライン冷却設備は、高い水量密度で冷却水を吹（＝Ｊ
りる設備であって、鋼板を、その搬送方向前端から後端
に向かって順次冷却設備内に搬送して冷却することが望
ましい。
即ち、鋼板全体を冷却設備内に装入して、−斉に冷却す
る方法もあるが、冷却設備全長を、鋼板全長よりも長く
する必要があって、冷却時に膨大な冷却水量が必要とな
り、コスト高となるがらである。
る方法もあるが、冷却設備全長を、鋼板全長よりも長く
する必要があって、冷却時に膨大な冷却水量が必要とな
り、コスト高となるがらである。
ところで、上記のような鋼板のオンライン直接焼入れを
行う場合には、 （ｉ）Ｒ４板の上面を、パイプラミナノズル又はパイプ
ジェットノズルからの冷却水流によって、又、その下面
を、スプレジェットノズルからの冷却水流によって、夫
々冷却し、その上下面の冷却方法が相異して、上面にお
りる冷却能力が高いため、鋼板の板厚方向、即ち、表面
〜中心〜裏面で冷却速度が一様でないこと。
行う場合には、 （ｉ）Ｒ４板の上面を、パイプラミナノズル又はパイプ
ジェットノズルからの冷却水流によって、又、その下面
を、スプレジェットノズルからの冷却水流によって、夫
々冷却し、その上下面の冷却方法が相異して、上面にお
りる冷却能力が高いため、鋼板の板厚方向、即ち、表面
〜中心〜裏面で冷却速度が一様でないこと。
（１１）鋼板の幅が広いため、鋼板上面に大是の板上水
が溜まって、流出することから、鋼板の上下面及び幅方
向の冷却均一性が崩れ易いこと。
が溜まって、流出することから、鋼板の上下面及び幅方
向の冷却均一性が崩れ易いこと。
（ｉｉｉ ）圧延鋼板は、温度、サイズ（プレーｉ・ク
ラウン等）、形状、表面性状が均一でなく、冷却のばら
つきが生じ易いこと。
ラウン等）、形状、表面性状が均一でなく、冷却のばら
つきが生じ易いこと。
等を原因として、鋼板の冷却歪、即ち、反り等の変形が
生じて、これが次工程において問題となることが予想さ
れるのであり、鋼板のオンラ・ｆン直接焼入れに当たっ
ては、冷却歪による鋼板の形状不良を防止して、冷却後
の鋼板形状を良好にすることが課題となる。
生じて、これが次工程において問題となることが予想さ
れるのであり、鋼板のオンラ・ｆン直接焼入れに当たっ
ては、冷却歪による鋼板の形状不良を防止して、冷却後
の鋼板形状を良好にすることが課題となる。
本発明は上記課題に鑑みて発明されたものであって、そ
の特徴とする処は、熱間圧延された高温鋼板を無拘束状
態で搬送し乍ら、その搬送方向前端から後輪に向かって
順次、その上面を、バイプラミナノズル又はパイプジェ
ットノズルからの冷却水流によって、又、その下面を、
スプレジェットノズルからの冷却水流によって、夫々平
均水量密度０．７〜２．Ｏｎ？／ｌｌ１ｉｎ −ｒｄで
冷却し、鋼板の冷却開始温度をＡｒ３変態点以上とし、
冷却停止温度を２００’Ｃ以下とする６１４１Ｍ冷却方
法において、鋼板の上下面に対する冷却水の上下水量比
Ｒ（上部水量／下部水量）を、 Ｒ≧３．０９５ ｘｌＯ−８・Ｂ２−９．８８１ Ｘｌ
０−Ｓ−Ｂ＋５．９７９ Ｘｌ０−’ Ｒ≦２．８５７ ｘｌＯ−８・Ｂ２−９．４２９ Ｘｌ
０−’・Ｂ＋７．５５７ Ｘｌ０−１ 但し、Ｂは鋼板の幅（ｍｍ） の範囲とする点にある。
の特徴とする処は、熱間圧延された高温鋼板を無拘束状
態で搬送し乍ら、その搬送方向前端から後輪に向かって
順次、その上面を、バイプラミナノズル又はパイプジェ
ットノズルからの冷却水流によって、又、その下面を、
スプレジェットノズルからの冷却水流によって、夫々平
均水量密度０．７〜２．Ｏｎ？／ｌｌ１ｉｎ −ｒｄで
冷却し、鋼板の冷却開始温度をＡｒ３変態点以上とし、
冷却停止温度を２００’Ｃ以下とする６１４１Ｍ冷却方
法において、鋼板の上下面に対する冷却水の上下水量比
Ｒ（上部水量／下部水量）を、 Ｒ≧３．０９５ ｘｌＯ−８・Ｂ２−９．８８１ Ｘｌ
０−Ｓ−Ｂ＋５．９７９ Ｘｌ０−’ Ｒ≦２．８５７ ｘｌＯ−８・Ｂ２−９．４２９ Ｘｌ
０−’・Ｂ＋７．５５７ Ｘｌ０−１ 但し、Ｂは鋼板の幅（ｍｍ） の範囲とする点にある。
以下、図面を参照して、本発明の一実施例を図面に基づ
き説明する。
き説明する。
第２図は本発明の方法に使用するオンライン冷却設備の
説明図で、高温鋼板の単なるオンライン制御冷却と、オ
ンライン直接焼入れとが実施可能とされており、鋼板を
搬送方向前端から後端に向かって順次冷却する。
説明図で、高温鋼板の単なるオンライン制御冷却と、オ
ンライン直接焼入れとが実施可能とされており、鋼板を
搬送方向前端から後端に向かって順次冷却する。
ｌは熱間で厚板仕上圧延された高温鋼板が搬送されるパ
スラインで、その下方に、搬送ローラ２が搬送方向に並
設され、搬送ローラ２により鋼板が無拘束状態で搬送さ
れる。
スラインで、その下方に、搬送ローラ２が搬送方向に並
設され、搬送ローラ２により鋼板が無拘束状態で搬送さ
れる。
パスライン１の上方には、オンライン制御冷却用上部ヘ
ッダ３と、オンライン直接焼入れ」二部ヘッダ４とが搬
送方向に交互に並設されており、これら各ヘッダ３．４
には、鋼板上面に冷却水流を吹イ」りるパイプラミナノ
ズル又はパイプジェットノズル５′が備えられているが
、隣接するヘッダ３．４においては、ヘッダ３と連結し
たノズル５とヘッダ４と連結したノズル５゛は＋Ｕ送方
向と直角力量に交互に配列されている。
ッダ３と、オンライン直接焼入れ」二部ヘッダ４とが搬
送方向に交互に並設されており、これら各ヘッダ３．４
には、鋼板上面に冷却水流を吹イ」りるパイプラミナノ
ズル又はパイプジェットノズル５′が備えられているが
、隣接するヘッダ３．４においては、ヘッダ３と連結し
たノズル５とヘッダ４と連結したノズル５゛は＋Ｕ送方
向と直角力量に交互に配列されている。
パスライン１の下方における搬送方向に隣接する搬送ロ
ーラ２間には、下部ヘッダ６が夫々配設され、これら各
ヘッダ６には、鋼板下面に冷却水流を吹付けるスプレジ
ェットノズル７が備えられている。
ーラ２間には、下部ヘッダ６が夫々配設され、これら各
ヘッダ６には、鋼板下面に冷却水流を吹付けるスプレジ
ェットノズル７が備えられている。
〈実施例〉
第２図に示すオンライン冷却設備において、熱間で厚板
仕上圧延された高温鋼板を無拘束状態で搬送し乍ら、オ
ンライン直接焼入用上部ヘッダ４と下部ヘッダ６とを使
用して、各ノズル５゛、７からの冷却水流によって、高
温鋼板の上下面を、その１ｕｌｌ送方向前端から後端に
向かって順次冷却して、鋼板のオンライン直接焼入れの
実験を行った。
仕上圧延された高温鋼板を無拘束状態で搬送し乍ら、オ
ンライン直接焼入用上部ヘッダ４と下部ヘッダ６とを使
用して、各ノズル５゛、７からの冷却水流によって、高
温鋼板の上下面を、その１ｕｌｌ送方向前端から後端に
向かって順次冷却して、鋼板のオンライン直接焼入れの
実験を行った。
（次 葉）
（注１）上下水量比は、鋼板の上下面に対する冷却水の
上下水量比（上部水量／下部 水量）としている。
上下水量比（上部水量／下部 水量）としている。
（注２）冷却歪は、鋼板の上下方向への反り量としてい
る。
る。
表２及び表３は実験条件及び実験結果の一部を示すもの
であるが、この実験に際しては、前述の従来のオフライ
ンによって焼入れ処理した鋼板の特性を考慮して、鋼板
の冷却開始温度をＡｒｉ変態点以上とし、冷却停止温度
を２００”Ｃ以下として、鋼板の焼入れにより、所定の
祠質を得ることができるようにしている。
であるが、この実験に際しては、前述の従来のオフライ
ンによって焼入れ処理した鋼板の特性を考慮して、鋼板
の冷却開始温度をＡｒｉ変態点以上とし、冷却停止温度
を２００”Ｃ以下として、鋼板の焼入れにより、所定の
祠質を得ることができるようにしている。
又、冷却速度を考慮すれば、前記したように、オンライ
ン冷却設備は、従来のオフラインの冷却設備と同等の冷
却能力、即ち、焼入れ能力を有する必要があることから
、冷却水の平均水量密度を略０．７〜２．Ｏｎ？／ｌｌ
１ｉｎ −ｎ？の範囲としている。
ン冷却設備は、従来のオフラインの冷却設備と同等の冷
却能力、即ち、焼入れ能力を有する必要があることから
、冷却水の平均水量密度を略０．７〜２．Ｏｎ？／ｌｌ
１ｉｎ −ｎ？の範囲としている。
ところで、鋼板の上下面から均一冷却を行うためには、
上面と下面からの冷却方式による鋼板冷却の温度域や水
量密度等による冷却特性より決まる注水水量を基本とし
て、総合的には、たとえば、鋼板上面においては冷却水
が鋼板上に滞溜することによる冷却、又、滞溜水のため
にノズルより注水された冷却水が鋼板と衝突した時に及
はず冷却効果の減少などを考慮する必要がある。
上面と下面からの冷却方式による鋼板冷却の温度域や水
量密度等による冷却特性より決まる注水水量を基本とし
て、総合的には、たとえば、鋼板上面においては冷却水
が鋼板上に滞溜することによる冷却、又、滞溜水のため
にノズルより注水された冷却水が鋼板と衝突した時に及
はず冷却効果の減少などを考慮する必要がある。
今、鋼板の上下面に対して、０．７〜２．Ｏｎ？／ｍｉ
ｎ −督と云う高い平均水量密度で、冷却水流を吹イ」
けた場合には、鋼板上面に大量の板上水が？ｎｉ溜して
、鋼板上の水膜厚みが厚いものとなり、前述した鋼板上
面における滞溜水の冷却効果は０．７〜２．０１ ／ｌ
ｌｌ１ｎ、ｒｄではほぼ一定となる。すなわち、＆［ｉ
上面でのノズル直下の衝突域での冷却能力の変化が鋼板
上面の冷却能力の変化を主に支配することとなる。鋼板
上面における滞溜水が多く、その水腹厚みが大となるに
従って、上部ヘッダ４のノズル５゛からの冷却水流が鋼
板に衝突した際の衝突圧力は小さいものとなる。そして
、結果的には、平均水量密度が０．７〜２．Ｏｎ？／ｍ
ｉｎ −ｒｄと高い場合には、平均水量密度が鋼板の冷
却歪に対して与える影響は殆ど無視できるものとムるが
、その代わりに、鋼板上に／ｌ？Ｉ溜する板上水の量が
問題となる。
ｎ −督と云う高い平均水量密度で、冷却水流を吹イ」
けた場合には、鋼板上面に大量の板上水が？ｎｉ溜して
、鋼板上の水膜厚みが厚いものとなり、前述した鋼板上
面における滞溜水の冷却効果は０．７〜２．０１ ／ｌ
ｌｌ１ｎ、ｒｄではほぼ一定となる。すなわち、＆［ｉ
上面でのノズル直下の衝突域での冷却能力の変化が鋼板
上面の冷却能力の変化を主に支配することとなる。鋼板
上面における滞溜水が多く、その水腹厚みが大となるに
従って、上部ヘッダ４のノズル５゛からの冷却水流が鋼
板に衝突した際の衝突圧力は小さいものとなる。そして
、結果的には、平均水量密度が０．７〜２．Ｏｎ？／ｍ
ｉｎ −ｒｄと高い場合には、平均水量密度が鋼板の冷
却歪に対して与える影響は殆ど無視できるものとムるが
、その代わりに、鋼板上に／ｌ？Ｉ溜する板上水の量が
問題となる。
この場合において、鋼板の長さばかなり長いことから、
上記板上水の量は、鋼板の幅によって略決まるものとな
る。
上記板上水の量は、鋼板の幅によって略決まるものとな
る。
そこで、実験結果をグラフに示すに当たっては、第３図
に示すように、鋼板幅及び鋼板の上下面に対する冷却水
の上下水量比Ｒ（上部水量／下部水量）と、鋼板の冷却
歪により決まる形状良否との関係を見ることにしたが、
ここにおいて形状良否の判断基準をどこに置くかが問題
となる。
に示すように、鋼板幅及び鋼板の上下面に対する冷却水
の上下水量比Ｒ（上部水量／下部水量）と、鋼板の冷却
歪により決まる形状良否との関係を見ることにしたが、
ここにおいて形状良否の判断基準をどこに置くかが問題
となる。
ところで、オンライン直接焼入れされた鋼板は、焼入れ
後に、ホットレベラ等の矯正機を通されるのであるが、
この際において、冷却歪が５０ｍｍ未１８．ｊの場合に
は、通常操業ピンチを全く害することなく、鋼板を矯正
機に通すことができ、又、冷却歪が５０ｍｍ〜１００１
未満の場合には、差程通富操業ピッチを害することな（
、鋼板を矯正機に通すことができるのであるが、冷却歪
が１００ｍｍ以上となると、鋼板を矯正機に通ず際に、
通常操業ピッチをかなり害することとなる。
後に、ホットレベラ等の矯正機を通されるのであるが、
この際において、冷却歪が５０ｍｍ未１８．ｊの場合に
は、通常操業ピンチを全く害することなく、鋼板を矯正
機に通すことができ、又、冷却歪が５０ｍｍ〜１００１
未満の場合には、差程通富操業ピッチを害することな（
、鋼板を矯正機に通すことができるのであるが、冷却歪
が１００ｍｍ以上となると、鋼板を矯正機に通ず際に、
通常操業ピッチをかなり害することとなる。
そこで、冷却歪が矯正機の通常操業ピッチを書する程度
を判断基準として、形状良否を決めることとし、第３図
においては、冷却歪が５０ｍｍ未満の鋼板を形状優秀と
してＯ印で示し、冷却歪が５０ｍｍ〜１００１未満の鋼
板を形状良好として、１印で示し、冷却歪が１００ｍｍ
以上の鋼板を形状不良としてＸｌ１で示すこととした。
を判断基準として、形状良否を決めることとし、第３図
においては、冷却歪が５０ｍｍ未満の鋼板を形状優秀と
してＯ印で示し、冷却歪が５０ｍｍ〜１００１未満の鋼
板を形状良好として、１印で示し、冷却歪が１００ｍｍ
以上の鋼板を形状不良としてＸｌ１で示すこととした。
第３図を見れば、
上下水屋比Ｒを、
Ｒ≧３．０（３５Ｘｌ０−８・Ｂ２−９．８８１ＸＩＯ
−Ｓ−Ｂ＋５．９７９ Ｘｌ０−’ Ｒ≦２．８５７ ｘｔｏ−８・Ｂ２ −９．４２９ Ｘ
ｌ０−’・Ｂ＋７．５５７ ｘｌＯ” 但し、Ｂは鋼板の幅（ｍｍ） の範囲で冷却することにより、矯正機等の通常操業ピン
チを害することのない○印で表わされる形状優秀な鋼板
、あるいは、上記通常操業ピンチを差程害することのな
い形状良好な鋼板を得ることができるのであり、形状良
好な鋼板を得ることができる上下水量比Ｒの上限及び下
限の両者とも、鋼板の幅が広くなる程大となる。
−Ｓ−Ｂ＋５．９７９ Ｘｌ０−’ Ｒ≦２．８５７ ｘｔｏ−８・Ｂ２ −９．４２９ Ｘ
ｌ０−’・Ｂ＋７．５５７ ｘｌＯ” 但し、Ｂは鋼板の幅（ｍｍ） の範囲で冷却することにより、矯正機等の通常操業ピン
チを害することのない○印で表わされる形状優秀な鋼板
、あるいは、上記通常操業ピンチを差程害することのな
い形状良好な鋼板を得ることができるのであり、形状良
好な鋼板を得ることができる上下水量比Ｒの上限及び下
限の両者とも、鋼板の幅が広くなる程大となる。
又、操業上の設定方法としては、上記範囲の中間をとっ
て、上下水量比Ｒを、 Ｒ＝２．５７１ ’Ｘ１Ｏ−８・Ｂ２−７．２８６ Ｘ
ｌ０−５・Ｂ＋６．４７１ ＸＩＯ” とすればよい。
て、上下水量比Ｒを、 Ｒ＝２．５７１ ’Ｘ１Ｏ−８・Ｂ２−７．２８６ Ｘ
ｌ０−５・Ｂ＋６．４７１ ＸＩＯ” とすればよい。
さらに、ｎ′１細な制御を実施するためには、前記上下
水量比Ｒ Ｒ＝２．５７１ ×ＩＱ−１１＋ Ｂ２ ７．２８６
Ｘｌ０−’ ・Ｂ ＋ Ｃの式において、Ｃ＝ ６．４
７１ ｘ １０”から鋼板板厚を考慮して、補正を加え
るのが望ましい。これは、鋼板板厚の違いによって、Ａ
ｒ３点以上より２００℃以下まで冷却をする過程におい
て、表面温度履歴が異なり、冷却時間内において時間平
均した表面温度が異なるため上下面の冷却方式等の冷却
特性差が生じるためである。具体的には、板厚が厚い方
がＣは大きく、薄い方がＣは小さくなる。また、第３図
には鋼板幅２，０００．３，２００．３，８００． ４
，３００龍を主体として記しているが、１，５００ ａ
ｍの狭幅や４．６００ ａｍの広幅に対しても本発明の
有効なことは確認している。
水量比Ｒ Ｒ＝２．５７１ ×ＩＱ−１１＋ Ｂ２ ７．２８６
Ｘｌ０−’ ・Ｂ ＋ Ｃの式において、Ｃ＝ ６．４
７１ ｘ １０”から鋼板板厚を考慮して、補正を加え
るのが望ましい。これは、鋼板板厚の違いによって、Ａ
ｒ３点以上より２００℃以下まで冷却をする過程におい
て、表面温度履歴が異なり、冷却時間内において時間平
均した表面温度が異なるため上下面の冷却方式等の冷却
特性差が生じるためである。具体的には、板厚が厚い方
がＣは大きく、薄い方がＣは小さくなる。また、第３図
には鋼板幅２，０００．３，２００．３，８００． ４
，３００龍を主体として記しているが、１，５００ ａ
ｍの狭幅や４．６００ ａｍの広幅に対しても本発明の
有効なことは確認している。
尚、第２図に示すオンライン冷却設備において、オンラ
イン制御冷却用上部ヘッダ３と、下部ヘッダ６とを使用
すれば、通禽の鋼板制ｊΔ１１冷却も可能である。
イン制御冷却用上部ヘッダ３と、下部ヘッダ６とを使用
すれば、通禽の鋼板制ｊΔ１１冷却も可能である。
以上詳述したように、本発明によれば、鋼板のオンライ
ン直接焼入れにより所定の＋Ａ質を得ることができると
共に、冷却歪による鋼板形状の不良を招来せず、冷却後
の鋼板形状を良好にでき、次工程において問題となるこ
とはない。本発明は上記利点を有し、実益大である。
ン直接焼入れにより所定の＋Ａ質を得ることができると
共に、冷却歪による鋼板形状の不良を招来せず、冷却後
の鋼板形状を良好にでき、次工程において問題となるこ
とはない。本発明は上記利点を有し、実益大である。
第１図は従来のオフラインにより焼入れした鋼板の板厚
及び冷却停止温度と、ビッカース硬度との関係を示すグ
ラフ、第２図及び第３図は本発明の一実施例を示し、第
２図はオンライン冷却設備の説明図、第３図は平均水量
密度及び上下水量比と、形状良否との関係を示すグラフ
である。 １−パスライン、２−搬送ローラ、３−制御冷却用上部
ヘッダ、４−直接焼入れ用上部ヘッダ、５−パイプラミ
ナノスル又はパイプジェ・７トノズル、６−下部へ、ダ
、７−スプレジェットノズル。 第１図 第２図′ ’Ｅ３ｔｌＪ
及び冷却停止温度と、ビッカース硬度との関係を示すグ
ラフ、第２図及び第３図は本発明の一実施例を示し、第
２図はオンライン冷却設備の説明図、第３図は平均水量
密度及び上下水量比と、形状良否との関係を示すグラフ
である。 １−パスライン、２−搬送ローラ、３−制御冷却用上部
ヘッダ、４−直接焼入れ用上部ヘッダ、５−パイプラミ
ナノスル又はパイプジェ・７トノズル、６−下部へ、ダ
、７−スプレジェットノズル。 第１図 第２図′ ’Ｅ３ｔｌＪ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、熱間圧延された高温鋼板を無拘束状態で搬送し乍ら
、そのＩｌｌ送方向前端から後端に向かって順次、その
上面を、パイプラミナノスル又はパイプリエソ１〜ノズ
ルからの冷却水流によって、又、その下面を、スプレジ
ェットノズルからの冷却水流によって、夫々平均水量密
度０．７〜２．０ ｍ／ｍｉｎ −ｇで冷却し、鋼板の
冷却開始温度をΔｒ３変感点以上とし、冷却停止温度を
２００℃以下とする鋼板冷却方法において、 ＆ｒ／Ｉ ４Ｆｉの上下面に対する冷却水の」１下水量
比Ｒ（上部水量／下部水量）を、 Ｒ≧３．０９５ Ｘ１Ｏ−８−８２−９，８８１Ｘｌ０
−’ ・Ｂ＋５．９７９ ＸＩＯ” Ｒ≦２．８５７ ｘｉ（）−８・Ｂ２ ｉ、４２９ Ｘ
ｌ０−’・Ｂ＋ ７．５５７ Ｘ １０” 但し、Ｂは鋼板の幅（ｍｍ） の範囲とすることを特徴とする！ｌｉ１仮ン名却方法。 ２６上下水量比Ｒを、 Ｒ＝２．５７１ ｘｌｏ−Ｅｌ・Ｂ２−７．２８６ Ｘ
ｌ０−’・Ｂ１６．４７１ Ｘｌ０−’ とすることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の鋼
板冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59068241A JPS60210313A (ja) | 1984-04-04 | 1984-04-04 | 鋼板冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59068241A JPS60210313A (ja) | 1984-04-04 | 1984-04-04 | 鋼板冷却方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60210313A true JPS60210313A (ja) | 1985-10-22 |
Family
ID=13368079
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59068241A Pending JPS60210313A (ja) | 1984-04-04 | 1984-04-04 | 鋼板冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60210313A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9364879B2 (en) | 2007-07-19 | 2016-06-14 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Cooling control method, cooling control apparatus, and cooling water amount calculation apparatus |
-
1984
- 1984-04-04 JP JP59068241A patent/JPS60210313A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9364879B2 (en) | 2007-07-19 | 2016-06-14 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Cooling control method, cooling control apparatus, and cooling water amount calculation apparatus |
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