JPS602102B2 - イオン交換樹脂の再生方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はイオン交換樹脂の再生方法に関するものである
。

従来、再生剤使用量を少なくして、高純度の処理水を得
るために、強・弱電解質イオン交モ剣樹脂の特性をたく
みに利用して、再生効率の悪い強電解質イオン交換樹脂
を再生した再生廃液で再生効率の良い弱電鱗質イオン交
換樹脂を再生する方法がある。

たとえば弱電解質イオン交換樹脂と強電解質イオン交換
樹脂を組み合せた従来の純水製造装置には以下のような
ものがある。

すなわち被処理水を弱酸性カチオン交換樹脂（以下ＷＣ
と称する）を充填した第１カチオ‐ン塔、強酸性カチオ
ン交換樹脂（以下ＳＣと称する）を充填した第２カチオ
ン塔、脱炭酸塔、弱塩基性ァニオン交換樹脂（以下ＷＡ
と称する）を充填した第１ァニオン塔、強塩基性ァニオ
ン交換樹脂（以下ＳＡと称する）を充填した第２アニオ
ン塔の４床５塔のイオン交換装置に順に下降流でシリー
ズに通水してイオン交換を行い、通水が終了した各イオ
ン交去勢塔を再生するにあたり第２カチオン塔あるいは
第２ァニオン塔の下部よりそれぞれの再生剤を上昇流で
通薬し、このときそれぞれのイオン交モ勢塔内のイオン
交換樹脂層の流動化を防止するために再生剤の流入と同
時に塔上部より空気あるいは水を導入し、イオン交≠剣
樹脂上面下に埋設した集水装置から、再生廃液を取り出
し、これを第１カチオン塔のＷＣあるいは第１アニオン
塔のＷＡの上部へ導入し、ＷＣあるいはＷＡを下降流で
再生する方法（方法１）がある。

あるいは被処理水を上部にＷＣ層、下部にＳＣ層を形成
させた複層床のカチオン塔、脱炭酸塔、上部にＷＡ層、
下部にＳＡ層を形成させた複層床のアニオン塔の複層２
床３塔のイオン交換装置に順に下降流でシリーズに通水
してイオン交換を行い、通水が終了した各イオン交モ臭
塔を再生するにあたり、カチオン塔のＳＣ層あるいはア
ニオン塔のＳＡ層の下部からそれぞれの再生剤を上昇流
で通薬し、このとき樹脂層の流動化を防止するため、Ｗ
Ｃ層あるいはＷＡ層の上部より水を同時に導入し、強・
弱両電解質イオン交モ剣樹脂の境界部付近に埋設した集
水装置からそれぞれの再生廃液を取り出すことによって
ＳＣ層あるいはＳＡ層を再生し、再生廃液を回収槽へ回
収し、そして回収再生廃液をＷＣ層あるいはＷＡ層に下
降流で通液し、同時にＳＣ層あるいはＳＡ層の下部から
水を導入し、前記集水装置より再生廃液を排出すること
によってＷＣ層あるいはＷＡ層を再生する方法（方法２
）がある。さらに液は通過するがイオン交換樹脂は通過
しない仕切板をイオン交換塔の中間部に設け、当該仕切
板の下方にＷＣ層、上方にＳＣ層を形成させたカチオン
塔、脱炭酸塔、同様な仕切板をイオン交≠臭塔の中間部
に設け、当該仕切板の下方にＷＡ層、上方にＳＡ層を形
成させたアニオン塔の４床３塔のイオン交換装置に順に
カチオン塔、アニオン塔共に上昇流で通水してイオン交
換を行い、通水が終了した各イオン交換樹脂を再生する
にあたり、それぞれの再生剤をイオン交換塔の上部より
下降流で通薬し、ＳＣ層あるいはＳＡ層を再生するとと
もにそれらの再生廃液でＷＣ層あるいはＷＡ層を再生す
る方法（方法３）などの方法がある。これらの従来の方
法はより再生剤の使用量を低減させるために通常通水後
特にＳＣ層あるいはＳＡ層に関しては逆洗を実施しない
で再生することが行われている。しかし原水中には通常
わずかながら、懸濁物質が存在しており長期間逆洗をし
ないで通水をくり返すとこれらの懸濁物質が通水中にイ
オン交予期樹脂層に蓄積したりイオン交換樹脂がブロッ
ク化し、再生剤の偏流現象を起すため〜再生効率が低下
するのみならず、処理水純度の悪化を起す。このため懸
濁物質の除去ならびにイオン交換樹脂層をほぐすため、
空気による混合と逆洗を通常１０サイクルに１回位し、
の割合で行う必要がある。ただし逆洗を実施すると直後
のサイクルにおいては再生剤使用量は逆洗をしないサイ
クルに比べ通常１．５〜２倍量の再生剤を使用する。逆
洗を実施したサイクルは特別再生と称しているが、この
特別再生は再生工程が複雑になるのみならず、再生時間
が長くなる欠点がある。また前記従来法である方法２に
おいてはＳＣ層あるいはＳＡ層の再生廃液を回収する回
収槽が必要になるし、方法３においてはイオン交換塔の
中間に仕切板を設ける必要が生じたり、イオン交モ舞塔
内のイオン交換樹脂を逆洗するとき、別に逆洗塔を設け
る必要がある。すなわち上昇流で被処理水を通水すると
き、イオン交換樹脂層を上部に固定する必要があるため
、繁内に逆洗時に必要とするフリーボードを形成させる
ことができないためである。以上、説明したように従来
の弱電解質イオン交換樹脂と強電解質イオン交換樹脂を
使用したイオン交換装置は種々の欠点を有しているが、
本発明はこれらの欠点を一挙に解決するものであり、上
部に弱電解質イオン交換樹脂層、下部に強電解質イオン
交換樹脂層を形成させたカチオン交換樹脂またはアニオ
ン交換樹脂の複層床のイオン交換樹脂層に被処理水を下
降流で通水し、通水が終了した当該イオン交換樹脂層を
再生するにあたり、再生剤を当該イオン交換樹脂層の下
部より上昇流で、当該イオン交換樹脂層を流動させなが
ら２０なし、し１２０％膨張させるように流入させるこ
とによってイオン交換樹脂を再生するものであり、また
本復層床のイオン交モ剣樹脂層において下部の強電解質
イオン交換樹脂として有効蓬または比重の異なる２種以
上の強電解質イオン交換樹脂を使用するものである。

以下、本発明を図面を用いて説明する。

第１図は本発明の実施態様の一例である弱電解質イオン
交換樹脂としてＷＣを、強電解質イオン交換樹脂として
ＳＣを使用したカチオン交換樹脂の複層床におけるフロ
−を示す説明図である。第１図において被処理水を通水
する場合は再生済みのイオン交換塔１の上部から被処理
水２を下降流で、上部にＷＣ層３、下部にＳＣ層４が形
成されている榎層床のカチオン交換樹脂層に通水して被
処理水中のカチオンをイオン交換させて処理水５を得る
もので、従来の複層床のイオン交換装置の下降流通水と
同じである。ただし本発明においては被処理水の通水が
終了したＷＣ層３およびＳＣ層４の後層床を再生するに
あたり、通水が終了した後直ちに第２図に示したごとく
イオン交換塔１の再生剤である酸再生剤６を脱塩水７で
希釈しながら均等分配器８を経てイオン交予算塔１の下
部から上昇流で流入させ、このときＳＣ層４、ＷＣ層３
を流動させながら所定の状態に膨張させて醗再生剤を通
過させ、上部に設けた集液器９を経て再生廃液１０を排
出する。再生剤供給後は酸再生剤６の供給を停止し、脱
塩水７だけを供給し薬液の押出しおよびイオン交換樹脂
層の洗浄を行い、イオン交≠奥塔１のＳＣ層４およびＷ
Ｃ層３を再生し通水に備える。本発明において通常の場
合においては複層床を再生するにあたり、脱塩水７で希
釈された酸再生剤６の通薬、押出、洗浄を一貫して上昇
流でＷＣ層３およびＳＣ層４を流動させながら膨張させ
て行うが、本発明によって第２図に示したごと〈ＷＣ層
３およびＳＣ層４をほぼ分離した状態で再生し、再生後
において両イオン交キ製樹脂層を沈整することにより、
ふたたび上部にＷＣ層３、下部にＳＣ層４となった再生
済みの複層床を形成することができる。このＷＣ層３と
ＳＣ層４を分離した状態で再生できる理由は、ＷＣの特
に水素形の比重（一般にＨ形で１．１７〜１．２１、Ｃ
ａ形で１．２０〜１．２６）がＳＣの特に水素形の比重
（一般にＨ形で１．２５〜１．３０Ｎａ形で１．２７〜
１．３８）に比較して小さいためである。

通薬初期、上部の塩形のＷＣがＳＣ層へ一部混入するこ
とがあるが、ＳＣの再生廃液に接触すると、これらのＷ
Ｃは再生されＨ形になるので上部へ移動する。このよう
にしてＷＣ層３とＳＣ層４を二層にほぼ分離した状態で
再生できるので、ＳＣ層４の再生廃液で有効にＷＣ層３
を再生することができ、低再生剤量でも両イオン交換樹
脂を高い再生率で再生することが可能となる。

また本発明において、再生時イオン交換樹脂層を上昇流
で流動しながら再生することにより、同じ比重をもつ下
層のＳＣ層４においても粒径の大きいものほどイオン交
予臭塔の下部に位置するようになるので、下部のイオン
交去勢樹脂ほど新しい再生剤に接触する機会が多くＳＣ
層の下部は再生率が高くなる。従って比較的高純度処理
水が得られる。さらに第１図に示した通水中にＷＣ層３
の上部に蓄積した懸濁物質１１は上昇流で再生している
間に第２図に示したようにイオン交去勢塔１の上部に移
動し、最終的にイオン交モ奥塔１より排出される。なお
これらの現象は弱電解質イオン交換樹脂としてＷＡを、
強電解質イオン交換樹脂としてＳＡを使用した複層床の
イオン交換装置についてもまったく同様なことがいえＷ
Ａの特に遊離塩基形の比重（一般に遊離塩基形で１．０
４〜１．０９、塩形で１．０７〜１．１２）よりＳＡの
特にＯＨ形の比重（一般にＯＨ形で１．０８〜１．１４
塩形で１．０９〜１．１７）が大きいので同じようにア
ルカリ再生剤、押出水、洗浄水をイオン交擬樹脂層を流
動させながら所定の状態に膨張させて上昇流で流入させ
ることにより、ＷＡ層とＳＡ層を分離した状態で再生す
ることが可能であり、かつ低再生剤使用量で比較的高純
度の処理水が得られる。

次に上昇流で再生剤を流入する際における流速について
説明すると、ＷＣとＳＣとの複層床においては通常ＬＶ
５〜１５の′ｈが適当である。

再生剤の上昇流速度はイオン交換塔に充填するＷＣとＳ
Ａの比重と粒径、再生剤濃度、樹脂層の上昇流による膨
張率で決める必要があり、通常この膨張率が２０なし、
し１２０％になるような上昇流速度とするが、好ましく
は膨張率が６０％前後となるような上昇流の流速とする
とよい。たとえば２０％以下のイオン交換樹脂層の膨張
率で再生すると、イオン交換樹脂層に蓄積した懸濁物質
を再生中に繁外から排出しにくくなるばかりでなく、再
生時間が長くなりすぎて好ましくなく、また１２０％以
上のイオン交換樹脂層の膨張率で再生すると、あまりに
も再生時間が短か〈なり、再生剤とイオン交≠鰯樹脂と
の接触時間が短か〈なるので再生効率が低下する。また
再生剤の通薬後は樹脂層にある酸再生剤を上部へ押出す
ため押出および洗浄を行うが、通常はこれらの押出およ
び洗浄の上昇流速は通薬とほとんど同じ流速で行うが、
この通薬、押出、洗浄の流速は前記したイオン交換製樹
脂層の膨張率の範囲内であれば変化させてもさしつかえ
ない。なお再生剤としては塩酸および硫酸のごとき鉱酸
を使用し、再生剤の濃度は特に限定しないが、あまり濃
度を高くするとイオン交ｆ製樹脂層を上昇流で流動させ
ながら通薬するので薬液の押出工程に入ると、イオン交
≠臭塔の下部に比重の小さい水が流入することにより、
上部の比重の大きい酸が落下し、整流状態が乱れて対流
現象を起すために好ましくない。

したがって再生剤の濃度は１〜６％溶液が適当である。
さらに、押出しおよび洗浄量はイオン交換塔の内部容量
の約２〜３倍量で、再生剤に由来する酸および再生によ
ってイオン交灘樹脂から溶離した塩は系外へ除去される
。

なお、これらの押出、洗浄後沈整し必要により通常の下
降流による洗浄を行ってもさしつかえない。次にＷＡと
ＳＡとの複層床においては再生に使用するアルカリは、
水酸化ナトリウム、水酸化カリウムのごときアルカリ金
属の水酸化物を使用する。

なお、この場合の再生剤の濃度は特に限定しないが、あ
まり濃度を高くするとＷＣとＳＣとの複層床の再生で説
明したように、通薬後の押出工程で比重の重いアルカリ
が落下して対流現象を起すために好ましくない。

さらに再生剤の濃度を高くして再生すると、ＳＡ層から
溶離したシリカがＷＡ層でゲル化することがあるので好
ましくない。通常は再生剤濃度は１〜６％とし、好まし
くは２％前後の濃度がよい。なおアニオン交換樹脂を再
生するときはシリカの溶離率を高めるため加温して通薬
するが、本発明においてもアニオン交換樹脂の再生時は
加溢した方がよい。これはシリカの溶離率を高めるだけ
でなく、上昇流でイオン交換樹脂層を流動させながら再
生する時ァニオン交換樹脂の比重が比較的小さいため、
通薬流速を遠くするとイオン交予期樹脂層の膨張率が大
となるが、加溢することにより液の粘度が下がり、この
膨張率を低下させるという効果も期待できる。通薬流速
は通常、ＬＶ４〜８の／ｈが適当である。

さらにこの時のイオン交換樹脂層の膨張率が２０〜１２
０％となるような上昇流速とするとよい。なお、この範
囲を超えるとＷＣとＳＣとの複層床で説明したときと同
じような理由により好ましくない。なお、ＷＡとＳＡと
の複層床については上層のＷＡ層が遊離塩形に再生され
ると、特に比重が小となるためＷＡ層の膨張率が急に高
まり、イオン交予算塔の上部に設けた再生廃液の集液器
までＷＡ層が上昇することがある。

したがって集液器にサラン布等を巻いてイオン交灘樹脂
の流出を防止する工夫をしておく必要がある。通薬終了
時には薬液の押出、洗浄を行うが、ＷＣとＳＣとの複層
床の場合と同じ方法を用いるとよい。本発明において、
たとえばＷＣとＳＣとの複層床における両イオン交換樹
脂の樹脂量比は主として全力チオンに対する炭酸塩硬度
の割合によって決められトまたＷＣとＳＣとの穣層床に
おける樹脂量比は全アニオンに対する鉱酸イオンの割合
によって主として決められる。

以下本発明に使用するＷＣ、ＳＣ、ＷＡ、ＳＡなどのイ
オン交換樹脂の種類について説明する。

ＷＣとＳＣとの複層床に使用するＷＣとはアンバーライ
ト（登録商標）ＩＲＣ−８４１ＲＣ−８４の粒隆の大き
い部分を除いたストラタベツド用ＲＣ−８４ダイヤイオ
ン（登録商標）ＷＫ２ｕ レバチツト（登録商標）ＣＮ
Ｐ８０などを意味する。またこれらの樹脂のうち粒径の
大きい部分を必要に応じて、除去して（たとえば０．５
〜０．６側以上のものを除去）使用すると再生時のＷＣ
とＳＣの分離が良好となる。またＳＣとはアンバーライ
トＩＲ一１２４ アンバーライトＩＲ−１２船、ダイヤ
イオンＳＫＩＢ、ダイヤイオンＳＫＩ１６などを意味す
る。

なおこれらのＳＣとしてその比重または有効径を異にす
るものを二種以上を同一塔内に使用すると、有効径が大
きく、または比重の大きいイオン交換樹脂が常に塔下部
に位置し、有効径が小さく、または比重の小さいイオン
交モ剣樹脂が上部に位置するため、再生時塔下部のイオ
ン交換樹脂の再生率が高くなるので、通水時イオンの除
去効率がさらによくなる。たとえばアンバーライトＩＲ
−１２肥のＮａ形の比重は１．２７、ＩＲ−１２４のＮ
ａ形の比重は１．３４であり、したがって、これらの比
重の異なるＩＲ−１２０ＲとＩＲ−１２４とで複層床の
ＳＣ層を形成させると比重の大きいＩＲ−１２４が常に
塔下部に位置するようになり、本発明法を実施するにあ
たりより効果的である。次にＷＡとＳＡとの複層床に使
用するＷＡとはアンバーライトＩＲＡ−９４ アンバー
ライトＩＲＡ−６＆ ダイヤイオンＷＡ３０などを意味
する。また同機にこれらのイオン交≠剣樹脂のうち粒径
の大きなものがあれば必要に応じて除去して使用すると
再生時ＷＡとＳＡの分離がよくなる。またＳＡとはアン
バーライトＩＲＡ一４０２、アンバーライトＩＲＡ一４
００、アンバーライトＩＲＡ一４２５アン／ゞ−ライト
ＩＲＡ−４１０、ダイヤイオンＳＡＩＯＡなどを意味す
る。

これらＳＡも前述したＷＣとＳＣとの複層床の場合と同
じ理由で、比重または有効径を異にする二種以上の樹脂
を同一塔内に使用すると、有効径が大きくまたは比重の
大きいイオン交換樹脂が常に塔下部に位置し、塔下部の
イオン交換樹脂の再生率が高くなるので通水時のイオン
特にシリカの除去効率がさらによくなる。以上説明した
ように本発明を実施すると、従釆のたとえばイオン交換
法による純水製造装置の再生工程に比較して本発明は再
生工程が非常に簡略化される。

たとえば従釆の純水製造装置の一般的な再生工程を託す
と、逆洗、通薬、押出、洗浄工程が必要になるが本発明
においては逆洗と通薬と押出が共通になり、従来の再生
工程が省略できる。また本発明と前記した従来方法であ
る方法１と比較すると、方法１においてはＳＣ層および
ＳＡ層を固定して再生するためにイオン交モ製塔上部か
ら空気あるいは水を供給する設備が必要になるが、本発
明法においてはこれらは不要である。

また方法１においては再生に２．５〜３時間要するが、
本発明は１．５〜２．餌時間で再生が終了し再生時間が
短縮される。

さらに本発明と従来方法の方法３と比較すると、方法３
においてはＷＣとＳＣあるいはＷＡとＳＡを仕切るため
の多孔性仕切板や、イオン交換塔内のイオン交換樹脂を
逆洗するための逆洗塔が必要になるが、本発明はこれら
の設費が不要である。

向流再生法を用いた従来方法は通常のサイクルにおいて
は通水後逆洗をしないので、時々イオン交予臭塔内の懸
濁物質を除去するために特別再生を実施する必要がある
が、この時前述したように再生剤使用量を多く必要とし
、再生時間が長くなる欠点があるほか、再生工程が複雑
になるため建設費が高くなる欠点がある。

本発明では再生と同時に逆洗が行われるのでこのような
特別再生は必要なく、そのため再生工程を非常に簡略化
することができる。

また従来方法ではＳＣあるいはＳＡを再生する際に、イ
オン交換樹脂層を固定する必要があるためイオン交宅剣
樹脂を一定容量のイオン交換塔内に充填する必要があり
、そのためイオン交換樹脂を長期間便間して、その能力
が劣化した時これらのイオン交換樹脂を増量するのが困
難であるが、本発明はイオン交玉鎚樹脂を一定量増量す
ることができるのでイオン交換樹脂の劣化に対しても対
処できる。

要は本発明は再生剤量を極限にまで低減し、しかも高純
度の処理水が得られるほか、従来方法に比較して再生工
程が簡略化され、その建設費を安価にすることができる
ため、その工業的価値は極めて大きい。以下本発明を実
施例によって説明するが、本発明はその要旨を超えない
限り以下の実施例によって限定されるものではない。

実施例 １ 内径１１．３伽、高さ３．５肌のアクリル製のカチオン
樹脂塔の下部にアンバーライトＩＲ−１２肥（有効径０
．５５肌、整一係数１．４５）を１２そ、上部にストラ
タベッド用アンバーライトＩＲＣ−８４（有効径０．３
劫畝、整−係数１．３２）６そを複層床に充填し、第１
表に示す原水を３００そ／ｈの流速で下降流で通水し、
第２表に示す再生条件で樹脂層を流動させながら膨張さ
せて上昇流で再生し、定常状態になるまでこの再生と通
水を繰り返した。

その結果である処理水のＮａ＋リークを第３図１に示し
た。１表 原スの組、 第２表 再生条件 再生剤使用量３５％ＨＯ〃 ３１Ｋ〆ｃｙｃｌｅ実施例
２実施例１と同一の樹脂塔の下部にアンバーライトＩ
Ｒ−１２４（有効径０．５７側、整一係数１．５、比重
１．３５）を６夕、アンバーライトＩＲ−１２服（有効
律０．５５側、整一係数１．４ふ比重１．２７）を６〆
、上部にストラ夕べツド用アンバーライトＩＲＣ−８４
（有効径０．３物肋、整一係数１．３２、比重１．１７
）９６〆各々複層床に充填し、実施例１と同一条件で再
生および通水を定常状態になるまで繰り返した。

その結果である処理水のＮａ＋リークを第３図２に示し
た。アンバーライトＩＲ−１２肥より比重が大きいアン
バーライトＩＲ−１２４が再生時常に塔下部に位置し、
その再生率が高くなるため、実施例１に比較して実施例
２の方が処理中へのＮａ＋リークが少なくなった。実施
例 ３ 内径１３．４肌、高さ３５仇のアクリル製のアニオン樹
脂塔の下部にアンバーライトＩＲＡ−４０２（有効径０
．４２側、整一係数１．４６）を８そ、上部にアンバー
ライトＩＲＡ−９４（有効径０．４５物、整一係数１．
４０）１６そを複層床に充填し、第３表に示す原水を３
００夕／ｈの流速で下降流で通水し、第４表に示す再生
条件で樹脂層を流動させながら膨張させて、上昇流で再
生、定常状態になるまで、この再生と通水を繰り返した
。

その結果である処理水の電気伝導率とシリカを第４図３
に示した。第３表 原水組成 第４表再生条件 再生剤使用量１００％Ｎａ○虹 ７２０ターｃｙｃｌｅ
実施例 ４実施例３と同一の樹脂塔の下部にアンバーラ
イトＩＲＡ−４２５（有効径１．１３側、整一係数１．
４０比重１．１２）を４そ、アンバーライトＩＲＡ−４
０２（有効径０．４２側、整一係数１．４０比重１．０
９）４そ「上部にアンバーライトＩＲＡ−９４（有効径
０．４５柳、整−係数１．４０、比重１．０４）１６夕
を複層床に充填し、実施例３と同一条件で再生および通
水を定常状態になるまで繰り返した。

その結果である処理水の露気伝導率とシリカを第４図４
に示した。アンバーライトＩＲＡ−４０２より比重およ
び粒径の大きい、アンバーライトＩＲＡ−４２５が再生
時常に塔下部に位置し、その再生率が高くなるため、実
施例３に比較して実施例４の方が処理水中のシリカ量が
減少した。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は本発明の実施態様の１例である弱
電鱗質イオン交換樹脂として弱酸性ィオン交≠灘樹脂を
、また強電解質イオン交換樹脂として強酸性カチオン交
換樹脂を使用したカチオン交換樹脂の複層床におけるフ
ローを示す説明図である。 また第３図、第４図は本発明の実施例における処理水の
ナトリウムリークおよび電気伝導率、シリカリークを示
したものであり、縦軸は処理水のナトリウムリーク、シ
リカリークおよび電気伝導率を示し、機軸は通水量を示
す。１・・・・・・イオン交キ製塔、２・・・・・・被
処理水、３・・・・・・ＷＣ層、４・・・・・・ＳＣ層
、５・・・・・・処理水、６・・・・・・酸再生剤、７
・・・・・・脱塩水、８・・・・・・均等分配器、９・
…・・集液器、１０・・・・・・再生廃液、１１・・・
・・・懸濁物質。 第１図第２図 第３図 第４図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 上部に弱電解質イオン交換樹脂層、下部に強電解質
   イオン交換樹脂層を形成させたカチオン交換樹脂または
   アニオン交換樹脂の複層床のイオン交換樹脂層に被処理
   水を下降流で通水し、通水が終了した当該イオン交換樹
   脂層を再生するにあたり、再生剤を当該イオン交換樹脂
   層の下部より上昇流で、当該イオン交換樹脂層を流動さ
   せながら２０ないし１２０％膨張させるように流入させ
   ることによってイオン交換樹脂を再生することを特徴と
   するイオン交換樹脂の再生方法。 ２ 上部に弱電解質イオン交換樹脂層、下部に強電解質
   イオン交換樹脂層を形成させたカチオン交換樹脂または
   アニオン交換樹脂の複層床のイオン交換樹脂層において
   、下部の強電解質イオン交換樹脂として有効径または比
   重の異なる２種類以上の強電解質イオン交換樹脂を使用
   することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のイオ
   ン交換樹脂の再生方法。