JPS60209015A - 不混和性重合体含有合成繊維の製造法 - Google Patents
不混和性重合体含有合成繊維の製造法Info
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- JPS60209015A JPS60209015A JP60043562A JP4356285A JPS60209015A JP S60209015 A JPS60209015 A JP S60209015A JP 60043562 A JP60043562 A JP 60043562A JP 4356285 A JP4356285 A JP 4356285A JP S60209015 A JPS60209015 A JP S60209015A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高分子量、高粘度の繊維形成性重合体の溶融物
に不混和性の重合体を含有するその繊維形成性重合体、
特にポリエチレンテレフタレート又はナイロン６６を溶
融紡糸し、延伸することによる合成繊維の製造に関する
。
に不混和性の重合体を含有するその繊維形成性重合体、
特にポリエチレンテレフタレート又はナイロン６６を溶
融紡糸し、延伸することによる合成繊維の製造に関する
。
最近、繊維形成性重合体にその紡糸前に他の重合体を添
加したその繊維形成性重合体から溶融紡糸された合成繊
維の製造に関し、多数の開示が見られるようになった。
加したその繊維形成性重合体から溶融紡糸された合成繊
維の製造に関し、多数の開示が見られるようになった。
本出願人の知る範囲で最も関連のあるものを次に示す。
特開昭５６−１１８９１２号公報（帝人株式会社）は１
〜７重量％部のビスフェノールタイプのポリカーボネー
トを含有するポリエチレンテレフタレートを溶融紡糸す
ることによる高強力繊維の製造に関する。この溶融紡糸
繊維は１５００ｍ／分以下の速度で巻取られる。この公
報には、使用されるポリエチレンテレフタレートの極限
粘度（ｌｉｍｉｔｉｎｇ ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ ）は０
．５５と０．７０の・間になければならないことが述べ
られ、そして極限粘度が０．５５未満のときは、満足す
べき強度とモジュラスが繊維に得られず、一方極限粘度
が０．７０１−越えるときは、認め得る強度の改善が機
微たるものになるか、なくなってしまい、その上モジュ
ラス値が低下する傾向も現われて来るとされている。
〜７重量％部のビスフェノールタイプのポリカーボネー
トを含有するポリエチレンテレフタレートを溶融紡糸す
ることによる高強力繊維の製造に関する。この溶融紡糸
繊維は１５００ｍ／分以下の速度で巻取られる。この公
報には、使用されるポリエチレンテレフタレートの極限
粘度（ｌｉｍｉｔｉｎｇ ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ ）は０
．５５と０．７０の・間になければならないことが述べ
られ、そして極限粘度が０．５５未満のときは、満足す
べき強度とモジュラスが繊維に得られず、一方極限粘度
が０．７０１−越えるときは、認め得る強度の改善が機
微たるものになるか、なくなってしまい、その上モジュ
ラス値が低下する傾向も現われて来るとされている。
ヨーロッパ特許出願第８２３０５７３７．７号において
、本発明者は溶融紡糸前に、繊維形成性熱可塑性重合体
に、その溶融物に不混和性で、かつ紡糸直前の溶融物中
で０．５〜３ミクロンの平均粒径を有するもう１つの重
合体を０．１〜１０重量％添加し、最低でも１キロメ一
ター／分の巻取速度で前記繊維形成性重合体を溶融紡糸
する方法を述べた。この方法において使用されたポリエ
チレンテレフタレートの極限粘度は０．６３であシ、ま
た使用されたナイロンは相対粘度４０であった。
、本発明者は溶融紡糸前に、繊維形成性熱可塑性重合体
に、その溶融物に不混和性で、かつ紡糸直前の溶融物中
で０．５〜３ミクロンの平均粒径を有するもう１つの重
合体を０．１〜１０重量％添加し、最低でも１キロメ一
ター／分の巻取速度で前記繊維形成性重合体を溶融紡糸
する方法を述べた。この方法において使用されたポリエ
チレンテレフタレートの極限粘度は０．６３であシ、ま
た使用されたナイロンは相対粘度４０であった。
上記ヨーロッパ特許出願に記載される方法の利点はかな
シの生産性の向上が達成されると言うことである。また
、不混和性重合体を繊維形成性重合体と混合することの
効果は、巻取速度の抑制効果、すなわち紡糸された繊維
の諸性質がよシ低巻取速度で紡糸された繊維から得られ
る性質であるＪ−ＬＡら？ Ｉ−子ゑ入− それにも係わらず、上記ヨーロッパ特許出願の開示から
明らかになることは、巻取速度が１キロメ一ター／分よ
り遅いと巻取速度の抑制効果が実現できないと言うこと
である。しかしながら、本発明者は、この巻取速度抑制
の効果は正に配向の抑制であシ、そのためもし十分に高
分子量の、すなわち高粘度の繊維形成性重合体を紡糸す
るならば、１キロメ一ター／分以下の巻取速度でも巻取
速度の抑制は起こることをこ＼に知った。
シの生産性の向上が達成されると言うことである。また
、不混和性重合体を繊維形成性重合体と混合することの
効果は、巻取速度の抑制効果、すなわち紡糸された繊維
の諸性質がよシ低巻取速度で紡糸された繊維から得られ
る性質であるＪ−ＬＡら？ Ｉ−子ゑ入− それにも係わらず、上記ヨーロッパ特許出願の開示から
明らかになることは、巻取速度が１キロメ一ター／分よ
り遅いと巻取速度の抑制効果が実現できないと言うこと
である。しかしながら、本発明者は、この巻取速度抑制
の効果は正に配向の抑制であシ、そのためもし十分に高
分子量の、すなわち高粘度の繊維形成性重合体を紡糸す
るならば、１キロメ一ター／分以下の巻取速度でも巻取
速度の抑制は起こることをこ＼に知った。
従って、本発明によれば、高粘度を持つ繊維形成性重合
体、とシわけ高粘度のポリエチレンテレフタレート又は
ナイロンに、その紡糸前にその繊維形成性重合体の溶融
物に不混和性で、かつ紡糸直前の溶融物中において３ミ
クロン以下の平均粒子径を有するもう１つの重合体を０
．１〜１０重量％添加することから成る繊維形成性重合
体の溶融紡糸方法が提供される。
体、とシわけ高粘度のポリエチレンテレフタレート又は
ナイロンに、その紡糸前にその繊維形成性重合体の溶融
物に不混和性で、かつ紡糸直前の溶融物中において３ミ
クロン以下の平均粒子径を有するもう１つの重合体を０
．１〜１０重量％添加することから成る繊維形成性重合
体の溶融紡糸方法が提供される。
好ましくは、良好な引張特性を達成するために、添加重
合体は溶融物中で実質的に３ミクロン以下、更に好まし
くは１′ミクロンのオーダーの平均粒子径を有する。
合体は溶融物中で実質的に３ミクロン以下、更に好まし
くは１′ミクロンのオーダーの平均粒子径を有する。
こ＼で、パ高粘度″という用語は、ポリエチレンテレフ
タレートに対しては、その重合体が０．７０より高い極
限粘度を持つことを、またナイロン６６に対しては、そ
の重合体が４５よシ大きい、更に好ましくは５５よシ大
きい相対粘度を持つことを意味すべく用いられている。
タレートに対しては、その重合体が０．７０より高い極
限粘度を持つことを、またナイロン６６に対しては、そ
の重合体が４５よシ大きい、更に好ましくは５５よシ大
きい相対粘度を持つことを意味すべく用いられている。
ポリエチレンテレフタレートの極限粘度はオルト−クロ
ロ−フェノール中で測定したものである。
ロ−フェノール中で測定したものである。
ナイロン６６の相対粘度は９０チギ酸中８．４チＷ／Ｗ
溶液について測定し、９０チギ酸それ自体の粘度に対す
るものである。
溶液について測定し、９０チギ酸それ自体の粘度に対す
るものである。
バネ混和性重合体″とは、紡糸温度において繊維形成性
重合体と２相溶融物を形成する重合体を意味する。この
ような溶融物を顕微鏡によシ調べ、また光学写真に撮る
と、その溶融物は、不混和性重合体が連続した繊維形成
性重合体のマトリックスの中で円形（球状粒子であるこ
とを示す）をなして分散、存在している２相系であるこ
とが分かるＯ 但し、本発明において、用語バネ混和性重合体″′には
液晶重合体は含まれないものとする。すなわち、本発明
で用いられる添加重合体は本発明の熱可塑性重合体が溶
融紡糸され得る温度範囲において異方性溶融物を形成し
ないものである。この異方性の状態は、液晶重合体を加
熱するとき、又はその重合体に剪断を適用することによ
って生ずる。
重合体と２相溶融物を形成する重合体を意味する。この
ような溶融物を顕微鏡によシ調べ、また光学写真に撮る
と、その溶融物は、不混和性重合体が連続した繊維形成
性重合体のマトリックスの中で円形（球状粒子であるこ
とを示す）をなして分散、存在している２相系であるこ
とが分かるＯ 但し、本発明において、用語バネ混和性重合体″′には
液晶重合体は含まれないものとする。すなわち、本発明
で用いられる添加重合体は本発明の熱可塑性重合体が溶
融紡糸され得る温度範囲において異方性溶融物を形成し
ないものである。この異方性の状態は、液晶重合体を加
熱するとき、又はその重合体に剪断を適用することによ
って生ずる。
但し、後者のケースにおいては異方性状態は数秒間持続
しなければならない。
しなければならない。
本発明の１つの局面によれば、繊維形成性重合体、特に
極限粘度が０．７０より大きいポリエチレンテレフタレ
ート又は相対粘度が４５よシ大きい、そして更に好まし
くは５５よシ大きいナイロンのいずれかに、その繊維形
成性重合体の溶融物に不混和性で、かつ紡糸直前の溶融
物中で３ミクロン以下の平均粒径を有するもう１つの重
合体を０．１〜ｌＯ重量％添加し、そして溶融紡糸され
た繊維を１キロメ一ター／分より遅い巻取速度で引き取
ることから成る繊維形成性゛重合体の溶融紡糸方法が提
供される。
極限粘度が０．７０より大きいポリエチレンテレフタレ
ート又は相対粘度が４５よシ大きい、そして更に好まし
くは５５よシ大きいナイロンのいずれかに、その繊維形
成性重合体の溶融物に不混和性で、かつ紡糸直前の溶融
物中で３ミクロン以下の平均粒径を有するもう１つの重
合体を０．１〜ｌＯ重量％添加し、そして溶融紡糸され
た繊維を１キロメ一ター／分より遅い巻取速度で引き取
ることから成る繊維形成性゛重合体の溶融紡糸方法が提
供される。
本発明のもう１つの局面によれば、繊維形成性重合体、
とりわけ極限粘度が０．７０より大きいポリエチレンテ
レフタレート又は相対粘度が４５より大きい、好ましく
は５５より大きいナイロンのいずれかに、溶融紡糸前に
該繊維形成性重合体の溶融物に不混和性で、かつ紡糸直
前の溶融物中で３ミクロン以下の平均粒径を有するもう
１つの重合体を０．１〜１０重量％添加し、そして溶融
紡糸された繊維を最低でも１キロメ一ター／分の巻取速
度で引き取ることから成る繊維形成性重合体の溶融紡糸
方法が提供される。
とりわけ極限粘度が０．７０より大きいポリエチレンテ
レフタレート又は相対粘度が４５より大きい、好ましく
は５５より大きいナイロンのいずれかに、溶融紡糸前に
該繊維形成性重合体の溶融物に不混和性で、かつ紡糸直
前の溶融物中で３ミクロン以下の平均粒径を有するもう
１つの重合体を０．１〜１０重量％添加し、そして溶融
紡糸された繊維を最低でも１キロメ一ター／分の巻取速
度で引き取ることから成る繊維形成性重合体の溶融紡糸
方法が提供される。
ナイロン６６の場合、任意の適当な不混和性重合体、例
えばポリエチレン及びポリプロピレンのようなポリオレ
フィン、ポリエチレンテレフタレートのようなポリエス
テル及びポリエチレングリコールが用い得る。
えばポリエチレン及びポリプロピレンのようなポリオレ
フィン、ポリエチレンテレフタレートのようなポリエス
テル及びポリエチレングリコールが用い得る。
ポリエチレンテレフタレートの場合、任意ノ適当な不混
和性重合体が用いることができ、例えばポリエチレン及
びポリプロピレンのようなポリオレフィン−及γメポリ
エチレングリコールがある。
和性重合体が用いることができ、例えばポリエチレン及
びポリプロピレンのようなポリオレフィン−及γメポリ
エチレングリコールがある。
好ましい不混和性重合体は、しかしながら、ナイロン６
６である。ナイロン６６の伸張粘度（ｅｘｔｅｎｓｉｏ
ｎａｌ ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ ） はこの重合体の溶融
した球体が紡糸直前に紡糸糸線に沿ってミクロフィブリ
に変形するそのような粘度である。
６である。ナイロン６６の伸張粘度（ｅｘｔｅｎｓｉｏ
ｎａｌ ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ ） はこの重合体の溶融
した球体が紡糸直前に紡糸糸線に沿ってミクロフィブリ
に変形するそのような粘度である。
本発明によれば従ってまた、ナイロン６６を０．１〜１
０重量％の量で含有する極限粘度が０．７０より大きい
重合体からできておシ、そしてそのナイロン６６は繊維
中に′ミクロフィブリルとして存在しているポリエチレ
ンテレフタレートの溶融紡糸繊維が提供される。これら
のミクロフィブリルは非常に大きい、例えば典形的には
５０以上のアスペクト比、すなわち長さ／直径の比を持
ち、またそのようなミクロフィブリルは直径が約０．５
ミクロンである。これはナイロン６６０球体のミクロフ
ィブリルへの転化であって、この変形の程度は配向の抑
制、ひいては以下に述さられる巻取速度の抑制に応答し
得る粘弾性の変化を生むと考えられている。
０重量％の量で含有する極限粘度が０．７０より大きい
重合体からできておシ、そしてそのナイロン６６は繊維
中に′ミクロフィブリルとして存在しているポリエチレ
ンテレフタレートの溶融紡糸繊維が提供される。これら
のミクロフィブリルは非常に大きい、例えば典形的には
５０以上のアスペクト比、すなわち長さ／直径の比を持
ち、またそのようなミクロフィブリルは直径が約０．５
ミクロンである。これはナイロン６６０球体のミクロフ
ィブリルへの転化であって、この変形の程度は配向の抑
制、ひいては以下に述さられる巻取速度の抑制に応答し
得る粘弾性の変化を生むと考えられている。
本発明の方法の主たる利点は相当の生産性の増加を達成
させるということである。不混和４性重合体を繊維形成
性重合体と混合することの効果は１、巻取速度の抑制と
して表現される配向の抑制効果であシ、この巻取速度の
抑制とは、すなわち、紡糸された繊維の性質がより遅い
巻取速度で紡糸された繊維から得られるであろう性質で
ある、ということを意味する。不混和性重合体の不存在
下での普通の紡糸では、巻取速度が増加すると、延伸糸
の性質は低下する。従って、不混和性重合体を添加して
（実際の巻取速度は同じに保ちながら）有効巻取速度を
下げることによって、改良された諸性質、例えばより高
いモジュラスを達成することが可能になる。これは特開
昭５６−１１８９１２号の教示からみてきわめて驚くべ
きことである。
させるということである。不混和４性重合体を繊維形成
性重合体と混合することの効果は１、巻取速度の抑制と
して表現される配向の抑制効果であシ、この巻取速度の
抑制とは、すなわち、紡糸された繊維の性質がより遅い
巻取速度で紡糸された繊維から得られるであろう性質で
ある、ということを意味する。不混和性重合体の不存在
下での普通の紡糸では、巻取速度が増加すると、延伸糸
の性質は低下する。従って、不混和性重合体を添加して
（実際の巻取速度は同じに保ちながら）有効巻取速度を
下げることによって、改良された諸性質、例えばより高
いモジュラスを達成することが可能になる。これは特開
昭５６−１１８９１２号の教示からみてきわめて驚くべ
きことである。
これは、ある特定の最終伸び率について延伸性は巻取速
度とともに低下するから（）Ｌ Ｂｒｏｄｙ。
度とともに低下するから（）Ｌ Ｂｒｏｄｙ。
Ｊ、Ｍａｃｒｏ、Ｓｃｉ、 Ｐｈｙｓ、 Ｂ ２２．
１９ （１９８３）を参照）、工業用繊維には特に有利
なことである。
１９ （１９８３）を参照）、工業用繊維には特に有利
なことである。
縫糸の場合、モジュラスが高いほど縫製速度を速めるこ
とが可能で、かつ縫目のパッカリングも少ないことが知
られているが、従って縫糸の特に有用な性質はそのモジ
ュラスである。より高いモジュラスはもちろん、普通の
延伸法でより高い延伸比を用いることによって得ること
ができるが、そのような高延伸は破断水準を高めるから
余り望ましいことではない。本発明ははるかに都合のよ
い、効率的な方法でこの目的を達成するものである。
とが可能で、かつ縫目のパッカリングも少ないことが知
られているが、従って縫糸の特に有用な性質はそのモジ
ュラスである。より高いモジュラスはもちろん、普通の
延伸法でより高い延伸比を用いることによって得ること
ができるが、そのような高延伸は破断水準を高めるから
余り望ましいことではない。本発明ははるかに都合のよ
い、効率的な方法でこの目的を達成するものである。
本発明を次の実施例を参照して述べる。これら実施例の
全てにおいて、添加剤、すなわち不混和性重合体の粒径
は１ミクロンのオーダーであった。
全てにおいて、添加剤、すなわち不混和性重合体の粒径
は１ミクロンのオーダーであった。
実施例１
極限粘度（ＩＶ）０．７３ （オルト−クロロフェノー
ル中で測定）のポリエチレンテレフタレートを１６５℃
で４時間乾燥し、そしてＬ／Ｄ比が２６：１のＧＫＮ−
軸スクリユー押出機でインペリアル・ケミカル・インス
トロン、ＰＬＯ（Ｉｍｐｅｒｉａｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ
Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ ＰＬＣ）のＳＯＳグレードの
ナイロン６６３重量％と混合した。バレル温度は２９０
℃で、スクリューの回転速度は５０ ｒｐｍ であった
。直径０．１インチのレースを水浴中に押し出し、次い
でレースカッターに通した。平均押出率は１００ ’！
／分であった。対照例として、ポリエチレンテレフタレ
ート単独を同様の方法で押し出した。
ル中で測定）のポリエチレンテレフタレートを１６５℃
で４時間乾燥し、そしてＬ／Ｄ比が２６：１のＧＫＮ−
軸スクリユー押出機でインペリアル・ケミカル・インス
トロン、ＰＬＯ（Ｉｍｐｅｒｉａｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ
Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ ＰＬＣ）のＳＯＳグレードの
ナイロン６６３重量％と混合した。バレル温度は２９０
℃で、スクリューの回転速度は５０ ｒｐｍ であった
。直径０．１インチのレースを水浴中に押し出し、次い
でレースカッターに通した。平均押出率は１００ ’！
／分であった。対照例として、ポリエチレンテレフタレ
ート単独を同様の方法で押し出した。
レースカッターで切断して得たチップを次に１６５℃で
４時間乾燥し、２４０℃で８時間キャンドルに成形した
０このキャンドルを次にロッドスピンナーで紡糸した。
４時間乾燥し、２４０℃で８時間キャンドルに成形した
０このキャンドルを次にロッドスピンナーで紡糸した。
紡糸温度は２９３℃で、１孔当シの吐出量は９６ｇ／ｈ
ｒ／孔であシ、計画的急冷装置なしで外囲空気中に３５
サウ（ｔＡｏｕ）の紡糸口を用いて紡糸した。冷却後、
かくして形成されたフィラメントは紡糸速度を調整しな
いで２００ ｍｐｍ乃至１０’００ ｔｎｐｔｎの巻取
速度（ＷＵＳ） で巻き取られ、従ってより高い巻取速
度でより細いフィラメントができた。紡糸後の対照繊維
の極限粘度は０．７０であった。
ｒ／孔であシ、計画的急冷装置なしで外囲空気中に３５
サウ（ｔＡｏｕ）の紡糸口を用いて紡糸した。冷却後、
かくして形成されたフィラメントは紡糸速度を調整しな
いで２００ ｍｐｍ乃至１０’００ ｔｎｐｔｎの巻取
速度（ＷＵＳ） で巻き取られ、従ってより高い巻取速
度でより細いフィラメントができた。紡糸後の対照繊維
の極限粘度は０．７０であった。
上記の混合物により、より高い伸びとより低い複屈折率
で証明されるようにかなりの巻取速度の七１働１１．Ａ
ζブ且り、）１杏−とＪ−＋Ｌσ）イ陣窟目新１に１１
＋西？−１０抑制の１例でアシ、その抑制度は重合体の
溶融粘度とＷＵＳとの組み合せに依存する。
で証明されるようにかなりの巻取速度の七１働１１．Ａ
ζブ且り、）１杏−とＪ−＋Ｌσ）イ陣窟目新１に１１
＋西？−１０抑制の１例でアシ、その抑制度は重合体の
溶融粘度とＷＵＳとの組み合せに依存する。
この巻取速度の抑制は生産性に潜在的な増加をもたらし
た。この生産性の増加はインストロンで測定される紡糸
フィラメントの伸び率から計算することができる。使用
したゲージ長は１０ｃｒＩＬで、伸張速度は２ｏｏｓ／
分であった。
た。この生産性の増加はインストロンで測定される紡糸
フィラメントの伸び率から計算することができる。使用
したゲージ長は１０ｃｒＩＬで、伸張速度は２ｏｏｓ／
分であった。
ある紡糸フィラメントのパーセント破断伸びがＥである
とすると、続いて付すことができる最大延伸比は＃１ぼ
（１＋Ｅ／１００）である。第二の紡糸フィラメントが
より大きい破断伸びＥ′を持つとすると、そのフィラメ
ントはよシ大きい延伸比、すなわちはぼ（１＋Ｅγ１０
０ ）＆ｃ付すことができる。これらの最大延伸比で同
じデシテックスｄの延伸フィラメントを作るためには、
これら紡糸フィラメントは従ってそれぞれｄ（１千Ｅ／
１ｏｏ）、！＝ｄ（１＋Ｅ’／１ｏｏ）のデシテックス
を持たなければならない。もし、両フィラメントが同じ
速度で紡糸されるとすれば、それらの生産率はこれらデ
シテックスに比例し、そして第二フィラメントの生産性
の増加百分率は次式で与えられる。
とすると、続いて付すことができる最大延伸比は＃１ぼ
（１＋Ｅ／１００）である。第二の紡糸フィラメントが
より大きい破断伸びＥ′を持つとすると、そのフィラメ
ントはよシ大きい延伸比、すなわちはぼ（１＋Ｅγ１０
０ ）＆ｃ付すことができる。これらの最大延伸比で同
じデシテックスｄの延伸フィラメントを作るためには、
これら紡糸フィラメントは従ってそれぞれｄ（１千Ｅ／
１ｏｏ）、！＝ｄ（１＋Ｅ’／１ｏｏ）のデシテックス
を持たなければならない。もし、両フィラメントが同じ
速度で紡糸されるとすれば、それらの生産率はこれらデ
シテックスに比例し、そして第二フィラメントの生産性
の増加百分率は次式で与えられる。
これは生産性の潜在的な増のｎ率として第１表に示され
る関数である。
る関数である。
第 １ 表
ＷＵＳ ナイロン 複屈折率 伸び 生産性の潜在２０
０ ０ １．８ ３５０ − ３ １．２ ４８５ ３０ ４００ ０ ４．４ ３１０ − ３ ３．１ ３９０ ２０ ６００ ０ ５．１ ２３５ − ３３゜７ ３５０ ３，４ ８００ ０ １０．４ ２２０ − ３ ５．０ ３１５ ３０ １０００ ０ １６．４ １７５ − ３ ５．５ ３２０ ５３ ２０００ ０ ６９．２ ９０ − ３ ５．３ ２６０ ９０ 第１表から、巻取速度又は配向の抑制度は紡糸速度が増
加するとともにかなり増加することが明らかである。
０ ０ １．８ ３５０ − ３ １．２ ４８５ ３０ ４００ ０ ４．４ ３１０ − ３ ３．１ ３９０ ２０ ６００ ０ ５．１ ２３５ − ３３゜７ ３５０ ３，４ ８００ ０ １０．４ ２２０ − ３ ５．０ ３１５ ３０ １０００ ０ １６．４ １７５ − ３ ５．５ ３２０ ５３ ２０００ ０ ６９．２ ９０ − ３ ５．３ ２６０ ９０ 第１表から、巻取速度又は配向の抑制度は紡糸速度が増
加するとともにかなり増加することが明らかである。
１０００１００Ｏでは、ナイロン３％の添加は５３チも
の大きな生産性の増加を生み、また２ ０００ ｍｐｍ
では９０チもの大きな生産性の増加を生む。
の大きな生産性の増加を生み、また２ ０００ ｍｐｍ
では９０チもの大きな生産性の増加を生む。
実施例２
この実施例はナイロンの他の濃度についての結果を与え
るもので、非常に少量のナイロンでも配向の抑制を生む
のに非常に有効であることを証明するものである。使用
した紡糸口が１５サウであった点を除いて実施例１と同
じ混合条件と紡糸条件を用いた。
るもので、非常に少量のナイロンでも配向の抑制を生む
のに非常に有効であることを証明するものである。使用
した紡糸口が１５サウであった点を除いて実施例１と同
じ混合条件と紡糸条件を用いた。
第２表
ナイロン ＷＵＳ 複屈折率 伸 び
０．５ ８００ ４．８ ３００
１．０ ４００ １．７ ５００
８００ ３．１ ４２０
１５００ ６．０ ３２０
２０００ ９．０ ２７０
６．０ ４００ ３．２ ４６０
８００ ４．４ ４２０
１５００ ５．８ ３７０
２０００ ７．１ ３２０
実施例３
この実施例はナイロン混合物の使用によって同じＷＵＳ
においてよシ良好な引張特性が得られることを証明する
ものである。示された改良は延伸後の初期モジュラスに
ある。実施例１と同じ重合体を混合し、９６ｇ／ｈｒ／
孔及び８００ｍｐｍで紡糸した。紡糸フィラメント全訳
に８５℃のホラの延伸速度を用いて最終伸びの範囲まで
延伸した。
においてよシ良好な引張特性が得られることを証明する
ものである。示された改良は延伸後の初期モジュラスに
ある。実施例１と同じ重合体を混合し、９６ｇ／ｈｒ／
孔及び８００ｍｐｍで紡糸した。紡糸フィラメント全訳
に８５℃のホラの延伸速度を用いて最終伸びの範囲まで
延伸した。
インストロンで初期モジュラスを非常に正確に測定する
ために特別の方法を用いた。ゲージ長は５０ｃ＋＋５ク
ロスヘツドの速度は５ｃｍ／分、チャート速度は１００
ｃｍ１分であった。 この測定は２チ応力までは直線
の荷重一応力曲線を与えた。これよシ初期モジュラスを
非常に正確に測定できた。
ために特別の方法を用いた。ゲージ長は５０ｃ＋＋５ク
ロスヘツドの速度は５ｃｍ／分、チャート速度は１００
ｃｍ１分であった。 この測定は２チ応力までは直線
の荷重一応力曲線を与えた。これよシ初期モジュラスを
非常に正確に測定できた。
与えられた最終伸びについて、数パーセントの小さいば
らつきがあった。得られた結果を全て第３表に示す〇 第３表 ナイロン 延伸後の伸び 初期モジュラス０ ８．１
８１１ ８．５ ７７３ ８．６ ７３２ ９、０ ６７１ １０．４ ６９０ １０．７ ６８０ １１１ ７１１ 第３表（続き） ナイロン 延伸後の伸び 初期モジュラス１１．９ ７
２６ １５．５ ７１４ １７．４ ６８８ １．０ ６．４ １０２０ ６、５ ９９１ ６．６ ９７０ ６、８ ９５０ ７、０ ９３４ ７、１ ９１３ ８．５ ８９７ １０．２ ８６６ １０．３ ８７９ １３．８ ８７０ １４．３ ８１３ １５．２ ８２３ １６．５ ８６９ １６．７ ７９６ 第３表（続き） ３、０ ７．０ ８６０ ７、３ ９５６ ７、４ ８６７ ７、５ ８６１ ８．８ ８４２ ９、３ ８５２ ｇ、４ ８８６ １１．２ ８５１ １２．６ ８７３ １３．９ ８５０ １４．６ ８１４ １５．１ ７８２ １５．８ ８０２ なめらかな曲線がこれらの結果から引かれるとき、１％
及び３チナイロン混合物のモジュラスは１０チ延伸伸び
における対照例より約２０チ高い。
らつきがあった。得られた結果を全て第３表に示す〇 第３表 ナイロン 延伸後の伸び 初期モジュラス０ ８．１
８１１ ８．５ ７７３ ８．６ ７３２ ９、０ ６７１ １０．４ ６９０ １０．７ ６８０ １１１ ７１１ 第３表（続き） ナイロン 延伸後の伸び 初期モジュラス１１．９ ７
２６ １５．５ ７１４ １７．４ ６８８ １．０ ６．４ １０２０ ６、５ ９９１ ６．６ ９７０ ６、８ ９５０ ７、０ ９３４ ７、１ ９１３ ８．５ ８９７ １０．２ ８６６ １０．３ ８７９ １３．８ ８７０ １４．３ ８１３ １５．２ ８２３ １６．５ ８６９ １６．７ ７９６ 第３表（続き） ３、０ ７．０ ８６０ ７、３ ９５６ ７、４ ８６７ ７、５ ８６１ ８．８ ８４２ ９、３ ８５２ ｇ、４ ８８６ １１．２ ８５１ １２．６ ８７３ １３．９ ８５０ １４．６ ８１４ １５．１ ７８２ １５．８ ８０２ なめらかな曲線がこれらの結果から引かれるとき、１％
及び３チナイロン混合物のモジュラスは１０チ延伸伸び
における対照例より約２０チ高い。
１（ｌ伸びにおける対照例の延伸比は３．９であるのに
対し、１％混合物のそれは４．９であり、２６チの生産
性の増加率を与えた。
対し、１％混合物のそれは４．９であり、２６チの生産
性の増加率を与えた。
特許出願人 インペリアル・ケミカル・インダストリー
ズ嗜ピーエルシー （外４名）
ズ嗜ピーエルシー （外４名）
Claims (8)
- （１）ナイロン６６を０．１重量％乃至１０重量％の量
で含有する極限粘度が０．７０より大きい重合体からで
きているポリエチレンテレフタレートの溶融紡糸繊維で
あって、該ナイロン６６は繊維中にマイクロフィブリル
として存在していることを特徴とする繊維。− - （２） ポリオレフィン、ポリエステル又はポリエチレ
ングリコール’ｉｏ、１重量％乃至１０重量−の量で含
有する相対粘度が４５よシ大きい、更に好ましくは５５
よシ大きい重合体からできているナイロンの溶融紡糸繊
維。 - （３）溶融紡糸前に、高粘度を有する繊維形成性重合体
、特に高粘度のポリエチレンテレフタレート又はナイロ
ンの溶融物に不混和性で、かつ紡糸直前に該溶融物中で
３ミクロン以下の平均粒径を有する重合体が０．１重量
％乃至１０重量％添加されている該繊維形成性重合体を
溶融紡糸することを特徴とする方法。 - （４）溶融紡糸前に、繊維形成性重合体、特に極限粘度
が０．７０よシ大きいポリエチレンテレフタレート又は
相対粘度が４５より大きい、更に好ましくは５５よシ大
きいナイロンのいずれかの溶融物に不混和性で、かつ紡
糸直前に該溶融物中で３ミクロン以下の平均粒径を有す
る重合体が０．１重量％乃至１０重量％添加されている
該繊維形成性重合体を溶融紡糸し、その紡糸繊維を１キ
ロメ一ター／分未満の巻取速度で引き取ることを特徴と
する方法。 - （５）溶融紡糸前に、繊維形成性重合体、特に極限粘度
が０，７０より大きいポリエチレンテレフタレート又は
相対粘度が４５より大きい、更に好しくは５５・よシ大
きいナイロンのいずれかの溶融物に不混和性で、かつ紡
糸直前に該溶融物中で３ミクロン以下の平均粒径を有す
る重合体が０．１重量％乃至１０重量％添加されている
該繊維形成性重合体を溶融紡糸し、その紡糸繊維を最低
１キロメ一ター／分の巻取速度で引き取ることを特徴ど
する繊維形成性重合体の溶融紡糸方法。 - （６）添加重合体が溶融物中で実質的に３ミクロン以下
、とりわけ１ミクロンのオーダーの平均粒径を有してい
る前記特許請求の範囲第（３）項乃至第（５）項の任意
の１項に記載の繊維形成性重合体の溶融紡糸方法。 - （７）不混和性重合体がポリオレフィン、ポリエステル
又ハポリエチレングリコールである前記特許請求の範囲
第（３）項乃至第（６）項の任意の１項に記載のナイロ
ンの溶融紡糸方法。 - （８）不混和性重合体がポリオレフィン、ポリエチレン
グリコール又はナイロン６６である前記特許請求の範囲
第（３）項乃至第（７）項の任意の１項に記載のポリエ
チレンテレフタレートの溶融紡糸方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB848405694A GB8405694D0 (en) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | Melt spinning of blend of fibre forming polymer |
| GB8405694 | 1984-03-05 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60209015A true JPS60209015A (ja) | 1985-10-21 |
| JPS6360128B2 JPS6360128B2 (ja) | 1988-11-22 |
Family
ID=10557592
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60043562A Granted JPS60209015A (ja) | 1984-03-05 | 1985-03-05 | 不混和性重合体含有合成繊維の製造法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0154425B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60209015A (ja) |
| DE (1) | DE3579926D1 (ja) |
| GB (1) | GB8405694D0 (ja) |
| ZA (1) | ZA851261B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103827368A (zh) * | 2011-09-27 | 2014-05-28 | 可隆工业株式会社 | 聚对苯二甲酸乙二醇酯拉伸纤维的制备方法、聚对苯二甲酸乙二醇酯拉伸纤维以及轮胎帘子线 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0246752B1 (en) * | 1986-05-16 | 1992-03-11 | Imperial Chemical Industries Plc | Fibres and hollow fibrous tubes |
| EP0356424A1 (en) * | 1987-04-20 | 1990-03-07 | AlliedSignal Inc. | Filter elements using improved synthetic fibers |
| JPH03163799A (ja) * | 1989-11-20 | 1991-07-15 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | 平板型蛍光灯のインバータの出力制御方法 |
| ITMI20021373A1 (it) | 2002-06-21 | 2003-12-22 | Effeci Engineering S A S Di Fo | Mescole polimeriche e loro uso |
| US6923925B2 (en) | 2002-06-27 | 2005-08-02 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process of making poly (trimethylene dicarboxylate) fibers |
| US6921803B2 (en) | 2002-07-11 | 2005-07-26 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Poly(trimethylene terephthalate) fibers, their manufacture and use |
| CN102618946B (zh) * | 2012-04-24 | 2015-10-21 | 可隆（南京）特种纺织品有限公司 | 聚对苯二甲酸乙二酯拉伸丝的制造方法、聚对苯二甲酸乙二酯拉伸丝及轮胎帘子布 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5691013A (en) * | 1979-12-20 | 1981-07-23 | Teijin Ltd | Undrawn polyester yarn and its production |
| JPS5898414A (ja) * | 1981-11-23 | 1983-06-11 | インペリアル・ケミカル・インダストリ−ズ・ピ−エルシ− | 繊維形成性重合体と不混和性重合体との配合物の溶融紡糸法および得られる溶融紡糸繊維 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4913428A (ja) * | 1972-06-06 | 1974-02-05 | ||
| FR2226438B1 (ja) * | 1973-04-20 | 1977-02-18 | Kleber Colombes | |
| DE3113717A1 (de) * | 1980-04-07 | 1982-02-11 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | "borste fuer pinsel und buersten" |
| EP0080273A3 (en) * | 1981-11-23 | 1984-03-28 | Imperial Chemical Industries Plc | Bulked polyester fibre |
-
1984
- 1984-03-05 GB GB848405694A patent/GB8405694D0/en active Pending
-
1985
- 1985-02-12 DE DE8585300928T patent/DE3579926D1/de not_active Revoked
- 1985-02-12 EP EP85300928A patent/EP0154425B1/en not_active Revoked
- 1985-02-19 ZA ZA851261A patent/ZA851261B/xx unknown
- 1985-03-05 JP JP60043562A patent/JPS60209015A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5691013A (en) * | 1979-12-20 | 1981-07-23 | Teijin Ltd | Undrawn polyester yarn and its production |
| JPS5898414A (ja) * | 1981-11-23 | 1983-06-11 | インペリアル・ケミカル・インダストリ−ズ・ピ−エルシ− | 繊維形成性重合体と不混和性重合体との配合物の溶融紡糸法および得られる溶融紡糸繊維 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103827368A (zh) * | 2011-09-27 | 2014-05-28 | 可隆工业株式会社 | 聚对苯二甲酸乙二醇酯拉伸纤维的制备方法、聚对苯二甲酸乙二醇酯拉伸纤维以及轮胎帘子线 |
| JP2014524992A (ja) * | 2011-09-27 | 2014-09-25 | コーロン インダストリーズ インク | ポリエチレンテレフタレート延伸糸の製造方法、ポリエチレンテレフタレート延伸糸およびタイヤコード |
| US9359696B2 (en) | 2011-09-27 | 2016-06-07 | Kolon Industries, Inc. | Method for manufacturing poly(ethyleneterephthalate) drawn fiber, poly(ethyleneterephthalate) drawn fiber and tire-cord |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB8405694D0 (en) | 1984-04-11 |
| JPS6360128B2 (ja) | 1988-11-22 |
| DE3579926D1 (de) | 1990-11-08 |
| EP0154425B1 (en) | 1990-10-03 |
| EP0154425A2 (en) | 1985-09-11 |
| EP0154425A3 (en) | 1988-07-27 |
| ZA851261B (en) | 1985-10-30 |
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