JPS60205394A - 核燃料集合体 - Google Patents
核燃料集合体Info
- Publication number
- JPS60205394A JPS60205394A JP59062646A JP6264684A JPS60205394A JP S60205394 A JPS60205394 A JP S60205394A JP 59062646 A JP59062646 A JP 59062646A JP 6264684 A JP6264684 A JP 6264684A JP S60205394 A JPS60205394 A JP S60205394A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- tube
- bundle
- trumpet
- wrapper
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の技術分野]
本発明は原子炉運転中に生じる燃料ビン束とラッパ管と
の間の径方向膨張差に起因する被覆管の偏平な断面突形
により被覆管が損傷することを防止した高速増殖炉のワ
イヤスペーサ型核燃料集合体に関する。
の間の径方向膨張差に起因する被覆管の偏平な断面突形
により被覆管が損傷することを防止した高速増殖炉のワ
イヤスペーサ型核燃料集合体に関する。
[発明の技術的背I!]
従来、ワイヤスペーサ型燃料集合体は第1図に示すよう
に燃料ベレットを充填した薄肉111Jのステンレスf
JA製被覆管1の両端を上部端栓2及び下部端栓3によ
り封止して燃料ビン4を形成し、この燃料ビン4を正三
角形の格子状に配列して燃料ビン束を構成し、この燃料
ビン束を正六角形のラッパ管5に収納し、このラッパ管
5の上端にハンドリングヘッド6を取付は下端にエント
ランスノズル7を取付けて構成されている。そのエント
ランスノズル7は炉心支持板8により支持されている。
に燃料ベレットを充填した薄肉111Jのステンレスf
JA製被覆管1の両端を上部端栓2及び下部端栓3によ
り封止して燃料ビン4を形成し、この燃料ビン4を正三
角形の格子状に配列して燃料ビン束を構成し、この燃料
ビン束を正六角形のラッパ管5に収納し、このラッパ管
5の上端にハンドリングヘッド6を取付は下端にエント
ランスノズル7を取付けて構成されている。そのエント
ランスノズル7は炉心支持板8により支持されている。
上記燃料ビン4はその下部が下部端栓3に設けれた孔に
ノックパー10を挿入し、エントランスノズル7に固定
されている。
ノックパー10を挿入し、エントランスノズル7に固定
されている。
また、燃料ビン4の相互の間隔は各燃料ビン4にら旋状
に巻きつけられたワイヤスペーサ11により一定に保持
されている。第2図は第1図のA−A矢視方向断面を拡
大して横断面図で示している。前記核燃料集合体の半径
方向の炉心部上端位置における冷却材潤度分布を第2図
のA−B断面で示すと、第3図に示したようになる。す
なわち、ラッパ管5に接する最外周の冷nl材流路12
は片側のみが発熱体としての燃料ピン4に而していない
。そのため冷却材の温度は内側の流路13に流れる冷却
材の温度より低い。したがって、ラッパ管5の温度は燃
料ピン4の被覆管1およびワイヤスペーサ110渦度よ
りも低くなる。その結果ラッパ管5とその内部の燃料ピ
ン4およびワイヤスペーサ11から成る燃料ビン束との
間に半径方向(AB力方向1の熱膨張差が生ずる。燃焼
の初期に生じるこの熱膨張差は0.1〜0.2IllI
l程度であり、製作時における燃料ピン間の正味のクリ
アランスによって吸収することができる。
に巻きつけられたワイヤスペーサ11により一定に保持
されている。第2図は第1図のA−A矢視方向断面を拡
大して横断面図で示している。前記核燃料集合体の半径
方向の炉心部上端位置における冷却材潤度分布を第2図
のA−B断面で示すと、第3図に示したようになる。す
なわち、ラッパ管5に接する最外周の冷nl材流路12
は片側のみが発熱体としての燃料ピン4に而していない
。そのため冷却材の温度は内側の流路13に流れる冷却
材の温度より低い。したがって、ラッパ管5の温度は燃
料ピン4の被覆管1およびワイヤスペーサ110渦度よ
りも低くなる。その結果ラッパ管5とその内部の燃料ピ
ン4およびワイヤスペーサ11から成る燃料ビン束との
間に半径方向(AB力方向1の熱膨張差が生ずる。燃焼
の初期に生じるこの熱膨張差は0.1〜0.2IllI
l程度であり、製作時における燃料ピン間の正味のクリ
アランスによって吸収することができる。
[背景技術の問題点]
しかしながら、燃焼の増加とともに中性子照射によるス
ウェリングが生じ、その結果燃料ビン束とラッパ管の半
径方向の膨張差が増大する。
ウェリングが生じ、その結果燃料ビン束とラッパ管の半
径方向の膨張差が増大する。
これはスウェリングが高速中性子照射量だけでなく温度
にも依存するため、ラッパ管5より温度の高い燃料ビン
束の方がスウェリング量が大きくなることに起因してい
る。
にも依存するため、ラッパ管5より温度の高い燃料ビン
束の方がスウェリング量が大きくなることに起因してい
る。
第4図は代表的な燃料集合体について高速中性子照射聞
の増加に伴う燃料ビン束とラッパ1!5の半径方向膨張
量の変化をラッパ管の横断面の一部と対応させて示した
ものである。図は高速中性子束の最も大きい炉心部中央
付近の膨張量である。
の増加に伴う燃料ビン束とラッパ1!5の半径方向膨張
量の変化をラッパ管の横断面の一部と対応させて示した
ものである。図は高速中性子束の最も大きい炉心部中央
付近の膨張量である。
3
高速中性子照射mが2. Qx 10 n/+jに達づ
−ると燃料ビン束の半径方向寸法1− pはラッパ管の
寸法1wより約3.511IIl大きくなる。燃料ビン
束とラッパ管の半径方向の寸法差が製作時の燃料ピン間
のクリアランスの和より大きくなると正三角形状の燃料
ビン配列がくずれ、冷却材の流路が変形するほか、ワイ
ヤスペーサ11が被覆管1に食い込んだり被覆管1の断
面が偏平になりクラックが発生するなど燃料ピン4の破
損につながる現象が生ずる。
−ると燃料ビン束の半径方向寸法1− pはラッパ管の
寸法1wより約3.511IIl大きくなる。燃料ビン
束とラッパ管の半径方向の寸法差が製作時の燃料ピン間
のクリアランスの和より大きくなると正三角形状の燃料
ビン配列がくずれ、冷却材の流路が変形するほか、ワイ
ヤスペーサ11が被覆管1に食い込んだり被覆管1の断
面が偏平になりクラックが発生するなど燃料ピン4の破
損につながる現象が生ずる。
また偏平な被覆管1の変更のためベレツ1−18ど被覆
管1の間にガス空間Gができ、ガス空間Gに接する部分
ではベレット18の発熱を冷却できなくなりベレット1
8が部分的に異常発熱する恐3− れがある。
管1の間にガス空間Gができ、ガス空間Gに接する部分
ではベレット18の発熱を冷却できなくなりベレット1
8が部分的に異常発熱する恐3− れがある。
一方、燃焼の増加に伴なう上記寸法差を製作時の燃料ビ
ン4間のクリアランスにより吸収するためには燃料ピン
間のクリアランスをQ、2mm以上にする必要がある。
ン4間のクリアランスにより吸収するためには燃料ピン
間のクリアランスをQ、2mm以上にする必要がある。
この場合、燃焼初期では燃料ビン束はルーズになってい
るため燃料ピン4つ振動による被覆管1の摩耗損傷が生
じる可能性がある。
るため燃料ピン4つ振動による被覆管1の摩耗損傷が生
じる可能性がある。
第5図は燃料ピン4が燃料束とラッパ管5の干渉BW
I (Bundle to Wrapper−tube
l nteraction)によって力Fを受しプ被
覆管1が偏平に変形した状態を示している。被覆管1の
偏平な変形によって被覆管1にクラックが発生づる恐れ
がある。
I (Bundle to Wrapper−tube
l nteraction)によって力Fを受しプ被
覆管1が偏平に変形した状態を示している。被覆管1の
偏平な変形によって被覆管1にクラックが発生づる恐れ
がある。
また0部で示すように被覆管1の偏平な変形によって被
wI管1同志が接触し異常発熱して被覆管1が溶融する
事故にもなりかねない。第6図は燃料ピン4にワイヤス
ペーサ11が巻きつけられている状態を部分的に示す斜
視図である。第7図は燃料ピン4の被覆管1が変形し偏
平な被覆管1の変形によってガス空間Gが生じた状態を
示す横断面4− 図である。このように被覆管1が偏平に変形するとガス
空間Gに面したベレット18が部分的に冷却できず、異
常発熱する恐れがある。
wI管1同志が接触し異常発熱して被覆管1が溶融する
事故にもなりかねない。第6図は燃料ピン4にワイヤス
ペーサ11が巻きつけられている状態を部分的に示す斜
視図である。第7図は燃料ピン4の被覆管1が変形し偏
平な被覆管1の変形によってガス空間Gが生じた状態を
示す横断面4− 図である。このように被覆管1が偏平に変形するとガス
空間Gに面したベレット18が部分的に冷却できず、異
常発熱する恐れがある。
E発明の目的]
本発明は原子炉運転中に熱および中性子照射によって燃
料ビン束とラッパ管5の間に生ずる半径方向の膨張差に
ともなう上述の問題点を解消づることを可能にした高速
増殖炉用核燃料集合体を掟供することを目的とする。
料ビン束とラッパ管5の間に生ずる半径方向の膨張差に
ともなう上述の問題点を解消づることを可能にした高速
増殖炉用核燃料集合体を掟供することを目的とする。
[発明の概要1
上記目的を達成するために本発明においてはBWlの影
響を大きく受ける高さのラッパ管の四面(六つの面のう
ち)ふくらませた膨出部を形成して、燃料ビン束の膨張
分を前記膨出部の寸法的ゆとりによって吸収することが
できる高速増殖炉用核燃料集合体である。
響を大きく受ける高さのラッパ管の四面(六つの面のう
ち)ふくらませた膨出部を形成して、燃料ビン束の膨張
分を前記膨出部の寸法的ゆとりによって吸収することが
できる高速増殖炉用核燃料集合体である。
[発明の実施例]
以下、第8図から第12図を参照しなから本発明に係る
核燃料集合体の一実施例を説明する。
核燃料集合体の一実施例を説明する。
第8図において、複数本の燃料ピン4の側面にはワイン
スペーサ11が巻きつけられており、これらの燃料ピン
4はラッパ管5内に止めビン9およびノツバー10によ
って固定されている。
スペーサ11が巻きつけられており、これらの燃料ピン
4はラッパ管5内に止めビン9およびノツバー10によ
って固定されている。
ラッパ管5の側面には膨出部20が形成されており、膨
出部20には舌片22がラッパ管5の内面から突出して
設けられ、舌片22と膨出部2゜との間に溜部21が形
成されている。ラッパ管5にはまた膨出部20の上方に
スペーサパッド25が取着されている。ラッパ管5の上
部にはハンドリングヘッド6が、下部にはエントランス
ノズル7が接続されており、エントランスノズル7は炉
心支持板8に挿入されて載置固定される。燃料ピン4は
被覆管1内に燃料ペレットが装填されており、被覆管1
の上下両端は上部端栓2および下部端栓3で密封されて
いる。燃料ピン4は第9図に示したように被覆管1の中
央部に炉心部26が、この炉心部26の上方に上部ブラ
ンケット部27と下方に下部ブランケット部25が設け
られ、上部ブランケット部27と上部端栓2との間にガ
スブレナム部28が設けられている。ここで、下部ブラ
ンケット部25の長さをβ1とし、炉心部26の長さを
(2とする。
出部20には舌片22がラッパ管5の内面から突出して
設けられ、舌片22と膨出部2゜との間に溜部21が形
成されている。ラッパ管5にはまた膨出部20の上方に
スペーサパッド25が取着されている。ラッパ管5の上
部にはハンドリングヘッド6が、下部にはエントランス
ノズル7が接続されており、エントランスノズル7は炉
心支持板8に挿入されて載置固定される。燃料ピン4は
被覆管1内に燃料ペレットが装填されており、被覆管1
の上下両端は上部端栓2および下部端栓3で密封されて
いる。燃料ピン4は第9図に示したように被覆管1の中
央部に炉心部26が、この炉心部26の上方に上部ブラ
ンケット部27と下方に下部ブランケット部25が設け
られ、上部ブランケット部27と上部端栓2との間にガ
スブレナム部28が設けられている。ここで、下部ブラ
ンケット部25の長さをβ1とし、炉心部26の長さを
(2とする。
そして、燃料ピン4の軸方向の湯度分布は第10図に示
したように炉心部26の中心より上部が最も高い温度に
なっている。
したように炉心部26の中心より上部が最も高い温度に
なっている。
第10図は横軸がBWIIIを−で、縦軸を燃料ピンの
軸方向の長さを示している。
軸方向の長さを示している。
第10図から明らかなようにBWllは炉心部26の中
心より上方向20CIllが最も大きいことが認められ
る。
心より上方向20CIllが最も大きいことが認められ
る。
本発明は第8図の如<BWI量の最も大きい^リラツバ
管5に膨出部20を形成させている。
管5に膨出部20を形成させている。
第11図は第8図の膨出部20の部分をとくに拡大した
図であり、第12図は第11図のB−8矢視切所所面図
である。第12図から明らかなように六角形の各側面イ
ロハニホへを有するラッパ管5の側面イ、口、ハ、二の
4面のみに膨出部20を形成している。膨出部20には
前述したように舌片22、溜部21が設けられている。
図であり、第12図は第11図のB−8矢視切所所面図
である。第12図から明らかなように六角形の各側面イ
ロハニホへを有するラッパ管5の側面イ、口、ハ、二の
4面のみに膨出部20を形成している。膨出部20には
前述したように舌片22、溜部21が設けられている。
燃焼末7−
期の燃料ピン4のスウェリング膨張によりワイヤスペー
サ11のH部がラッパ管5側へ変位する。
サ11のH部がラッパ管5側へ変位する。
この場合比較的肉厚が薄く力を加えれば変形する舌片2
2に当たり溜部21の幅S以下の膨張を吸収できる。
2に当たり溜部21の幅S以下の膨張を吸収できる。
ここで用いた舌片22は燃焼初期燃料ビン束の膨張がな
い場合周辺の流路が大きくなり燃料束周辺の冷却材のみ
が流れ易くなり周辺部の温度が低くなる。いわゆる周辺
流水効果を防ぐため溜部21を舌片22で仕切ったもの
である。
い場合周辺の流路が大きくなり燃料束周辺の冷却材のみ
が流れ易くなり周辺部の温度が低くなる。いわゆる周辺
流水効果を防ぐため溜部21を舌片22で仕切ったもの
である。
ラッパ管5に膨出部20を形成する加工方法はラッパ管
5の外周に型をはめて内圧を加えて第11因、第12図
に示すような形状に成形したものである。
5の外周に型をはめて内圧を加えて第11因、第12図
に示すような形状に成形したものである。
また膨出部の形成方法としては第13図および第14図
で示したようにラッパ管5の側面イ、口、ハ、二の4面
の一部を切り取って窓2つをあけ、その窓29に板片2
3を溶接することによって見力唱プ上ラッパ管5の一部
をふくらませて膨出部21を形成した形状にできる。
で示したようにラッパ管5の側面イ、口、ハ、二の4面
の一部を切り取って窓2つをあけ、その窓29に板片2
3を溶接することによって見力唱プ上ラッパ管5の一部
をふくらませて膨出部21を形成した形状にできる。
8−
第15図は本発明の他の実施例を横断面で示したもので
、この実施例では膨出部20の側面にさらにスペーサパ
ッド24を取着したものであり他の部分は第8図に示し
た実施例と同様である。
、この実施例では膨出部20の側面にさらにスペーサパ
ッド24を取着したものであり他の部分は第8図に示し
た実施例と同様である。
すなわち、第12図におけるラッパ管5の膨出部20を
有する側面イ、口、ハ、二面は隣りのラッパ管の膨出部
20の面と密着する可能性があり、冷却材が流れ難くな
る。また、面接触をすると金属面同志でかじる等の問題
もあるので膨出部20にスペーサバッド24を取着する
。このスペーサパッド24の取着は個所をイ、口、ホ、
内面のみ取り付けて膨出部を持つ面はスペーサパッド1
面、膨出部20を有しない面ホ、へはスペーサパッド2
個で間隔を保ち豆いに正三角ピッチ配列になるようにし
である。
有する側面イ、口、ハ、二面は隣りのラッパ管の膨出部
20の面と密着する可能性があり、冷却材が流れ難くな
る。また、面接触をすると金属面同志でかじる等の問題
もあるので膨出部20にスペーサバッド24を取着する
。このスペーサパッド24の取着は個所をイ、口、ホ、
内面のみ取り付けて膨出部を持つ面はスペーサパッド1
面、膨出部20を有しない面ホ、へはスペーサパッド2
個で間隔を保ち豆いに正三角ピッチ配列になるようにし
である。
[発明の効果]
以上説明したように本発明の核111!i利集合体によ
ればラッパ管の一部を特定の面のみをふくらませ加工し
て膨出部を形成し燃料ビン束とラッパ管の径方向膨張差
を吸収し、燃料ビン束とラッパ管との強い機械的相互作
用BWIを緩和することができる。これにより被覆管の
偏平な変形、ワイヤスペーサの被覆管へのくい込みを防
止することが可能である。
ればラッパ管の一部を特定の面のみをふくらませ加工し
て膨出部を形成し燃料ビン束とラッパ管の径方向膨張差
を吸収し、燃料ビン束とラッパ管との強い機械的相互作
用BWIを緩和することができる。これにより被覆管の
偏平な変形、ワイヤスペーサの被覆管へのくい込みを防
止することが可能である。
本発明では六角ラッパ管の六角のうち4面のみ膨出部を
有する実施例について説明したが、少くとも2面、ある
いは6面に膨出部を形成することもできる。
有する実施例について説明したが、少くとも2面、ある
いは6面に膨出部を形成することもできる。
第1図は従来の核燃料集合体を示す縦断面図、第2図は
第1図のA−A矢視方向を切断し拡大して示す横断面図
、第3図は第2図に対応して描いた炉心部上端位置にお
ける燃料集合体内の冷却材温度分布を示す曲線図、第4
図は第2図Aから8矢視方向の概略部分図および高速中
性子照射量の増加に伴う燃料ビン束とラッパ管の半径方
向の膨張差を示す曲線図、第5図は第2図における燃料
ピンとラッパ管の干渉BWIにより生じた被覆管の偏平
に変形した状態を一部拡大して示す横断面図、第6図は
第1図および第2図の燃料ピンを部分的に拡大して示す
斜視図、第7図は第5図における被覆管の偏平な変形に
よるベレットとの相対関係を示す横断面図、第8図は本
発明に係る核燃料集合体の一実施例を示す縦断面図、第
9図は第8図における燃料ビン内の構成を示す概略図、
第10図は第9図の燃料ピンの軸方向のBWIMの分布
図、第11図は第8図の膨出部近傍を拡大して示す縦断
面図、第12図は第11図のB−B矢視方向に切断して
示す横断面図、第13図は本発明の他の実施例を示す要
部の縦断面図、第14図は第13図のC−C矢視方向を
切断して示す横断面図、第15図は本発明のさらに他の
実施例を平面的に配列して示す横断面図である。 1・・・・・・・・・・・・被覆管 2・・・・・・・・・・・・上部端栓 3・・・・・・・・・・・・下部端栓 4・・・・・・・・・・・・燃料ピン 5・・・・・・・・・・・・ラッパ管 6・・・・・・・・・・・・ハンドリングヘッド7・・
・・・・・・・・・・エントランスノズル8・・・・・
・・・・・・・炉心支持板9・・・・・・・・・・・・
止めビン 10・・・・・・・・・・・・ノックバー11・・・・
・・・・・・・・ワイヤスペーサ12・・・・・・・・
・・・・冷却材流路13・・・・・・・・・・・・内側
の流路18・・・・・・・・・・・・ベレット20・・
・・・・・・・・・・膨出部 21・・・・・・・・・・・・溜 部 22・・・・・・・・・・・・舌 片 23・・・・・・・・・・・・板 片 24・・・・・・・・・・・・スペーサパッド25・・
・・・・・・・・・・下部ブランケット部26・・・・
・・・・・・・・炉心部 27・・・・・・・・・・・・上部ブランケット部28
・・・・・・・・・・・・ガスブレナム部29・・・・
・・・・・・・・窓 G・・・・・・・・・・・・ガス空間 C・・・・・・・・・・・・被覆管接触部「・・・・・
・・・・・・・膨張差によって生ずるカ1 2− P・・・・・・・・・・・・ワイヤスペーサの巻ピッチ
代理人弁理士 須 山 佐 − 第3図 第4図 15 憤祠巳ハ○小 1.5 第5図 第7図 一ζr:ζ− 第6図 第8図 第9図 軸方向長さ 第11図 566−
第1図のA−A矢視方向を切断し拡大して示す横断面図
、第3図は第2図に対応して描いた炉心部上端位置にお
ける燃料集合体内の冷却材温度分布を示す曲線図、第4
図は第2図Aから8矢視方向の概略部分図および高速中
性子照射量の増加に伴う燃料ビン束とラッパ管の半径方
向の膨張差を示す曲線図、第5図は第2図における燃料
ピンとラッパ管の干渉BWIにより生じた被覆管の偏平
に変形した状態を一部拡大して示す横断面図、第6図は
第1図および第2図の燃料ピンを部分的に拡大して示す
斜視図、第7図は第5図における被覆管の偏平な変形に
よるベレットとの相対関係を示す横断面図、第8図は本
発明に係る核燃料集合体の一実施例を示す縦断面図、第
9図は第8図における燃料ビン内の構成を示す概略図、
第10図は第9図の燃料ピンの軸方向のBWIMの分布
図、第11図は第8図の膨出部近傍を拡大して示す縦断
面図、第12図は第11図のB−B矢視方向に切断して
示す横断面図、第13図は本発明の他の実施例を示す要
部の縦断面図、第14図は第13図のC−C矢視方向を
切断して示す横断面図、第15図は本発明のさらに他の
実施例を平面的に配列して示す横断面図である。 1・・・・・・・・・・・・被覆管 2・・・・・・・・・・・・上部端栓 3・・・・・・・・・・・・下部端栓 4・・・・・・・・・・・・燃料ピン 5・・・・・・・・・・・・ラッパ管 6・・・・・・・・・・・・ハンドリングヘッド7・・
・・・・・・・・・・エントランスノズル8・・・・・
・・・・・・・炉心支持板9・・・・・・・・・・・・
止めビン 10・・・・・・・・・・・・ノックバー11・・・・
・・・・・・・・ワイヤスペーサ12・・・・・・・・
・・・・冷却材流路13・・・・・・・・・・・・内側
の流路18・・・・・・・・・・・・ベレット20・・
・・・・・・・・・・膨出部 21・・・・・・・・・・・・溜 部 22・・・・・・・・・・・・舌 片 23・・・・・・・・・・・・板 片 24・・・・・・・・・・・・スペーサパッド25・・
・・・・・・・・・・下部ブランケット部26・・・・
・・・・・・・・炉心部 27・・・・・・・・・・・・上部ブランケット部28
・・・・・・・・・・・・ガスブレナム部29・・・・
・・・・・・・・窓 G・・・・・・・・・・・・ガス空間 C・・・・・・・・・・・・被覆管接触部「・・・・・
・・・・・・・膨張差によって生ずるカ1 2− P・・・・・・・・・・・・ワイヤスペーサの巻ピッチ
代理人弁理士 須 山 佐 − 第3図 第4図 15 憤祠巳ハ○小 1.5 第5図 第7図 一ζr:ζ− 第6図 第8図 第9図 軸方向長さ 第11図 566−
Claims (1)
- (1)ワイヤをら旋状に巻きつけた燃料ビン束をラッパ
管内に収納して構成される高速増殖炉燃料集合体におい
て、前記燃料ビン束のスウェリングによる径方向膨張を
吸収すべく、ラッパ管の側面に膨出部を形成したことを
特徴とする核燃料集合体。 〈2)前記膨出部が形成されたラッパ管の側面には該膨
出部よりも上方にスペーサパッドが取着されていること
を特徴とする特許請求の範囲第1項記載の核燃料集合体
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59062646A JPS60205394A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 核燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59062646A JPS60205394A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 核燃料集合体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60205394A true JPS60205394A (ja) | 1985-10-16 |
Family
ID=13206299
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59062646A Pending JPS60205394A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 核燃料集合体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60205394A (ja) |
-
1984
- 1984-03-30 JP JP59062646A patent/JPS60205394A/ja active Pending
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