JPS6019979A - スクロ−ル流体機械 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は冷凍空調用および冷蔵厚相などの冷媒圧縮機あ
るいは空気圧縮機として用いられるスクロール流体機械
に関するものである。

〔発明の背景〕

従来のスクロール流体機械の典型例である冷凍空調用密
閉形スクロール圧縮機は、第１図および第２図に示すよ
うに本体の上部に圧縮要素部を、下部に電動機部をそれ
ぞれ配設した縦形の圧縮機であって、固定スクロール１
、旋回メクロール２、旋回スクロール２の自転を阻止す
る自転防止部材３、主軸６、主軸６を支持する三個の軸
受（主軸受１０、補助軸受１１、旋回軸受１２）、電動
機９、および固定スクロール１を固定する静止部材（フ
レーム）４などを密閉容器２３内に収納して構成されて
いる。

上記固定スクロール１は、吐出孔１ｄを設けた鏡板１ａ
と、こ９鋭板１ａに鉛直に、かつ一体に形成されたラッ
プ１ｂとからなる。

また、旋回スクロール２は、細孔２Ｃ１２ｄを設けた鏡
板２ａと、この鏡板２ａに鉛直に、かつ一体に形成され
たラップ２ｂと、主軸６の偏心軸部６ａに固定された旋
回ボス部２ｅとからなる。

上記旋回スクロール２の自転を阻止する自転防止部材３
は、第３図および第４図に示すように、オルダムリング
３０とオルダムキー３１（３１ａ、３１ｂ）、３２　（
３２ａ　、３２ｂ）とからなシ、そのオルダムリング３
０は旋回スクロール２とフレーム４（厳密にはフレーム
４のキ一台座４ａ）との間にはさまれ、その両者２，４
のそれぞれに設けられたオルダムキー３２ａ　、３２ｂ
および３１ａ、３１ｂ上を往復運動している。したがっ
て、オルダムリング３０は４個所３３〜３６で摺動して
いる。

次に旋回スクロール２の跳板外周部２ｆの周シの構造を
第５図ないし第７図について説明する。

旋回スクロール２の跳板２ａの板厚、（（ｓ（第６図）
は、鏡板外周部２ｆおよび同中央部２ｇに関係なく一様
に形成されている。

また上記跳板外周部２ｆは、固定スクロール１の鏡板外
周部ＩＣとフレーム４の台座４ｂとの間に微小隙間を保
ってはさみ込まれている。そのはさみ込む構造は特開昭
５５−１４２９０２号と同様であるから説明を省略する
。

上記微小隙間は、第６図においてフレーム上面４Ｃと台
座４ｂｏ面との間の寸法Ｈｆから鏡板２ａの板厚１（ｓ
を差引いた寸法で衣わされる。その鏡板２ａには放射状
の給油路４０　（４０２〜４０ｄ）および給油穴４１（
４１８〜４１ｄ）が設けられており、これらの給油穴４
１（４１８〜４１ｄ）は、固定スクロール１の鏡板１ａ
に設けた油溝４２と連通している。

また旋回スクロール２は、その鏡板外周部２ｆが固定ス
クロール１の腕板外周部１Ｃとフレーム４の台座４ｂと
の間にはさまれた状態で、フレーム中心点（葦たは固定
スクロール中心点）９ｆの周シを旋回運動する。前記フ
レーム４と旋回スクロール２の位置関係は第５図に示す
とおりであり、そのフレーム４には第７図に示すように
、オルダムキー（図示せず）の挿入するキー溝４ｆを有
する一対のキ一台座４ａおよび固定スクロールを固定す
るボルト（図示せず）の挿入する複数個のボルト穴４ｅ
が設けられている。

さらに旋回スクロール２の鏡板外周部２ｆの周シには、
旋回スクロール２の背部に背圧室１８が設けられると共
に、鏡板外周部２ｆと、これに対設した固定スクロール
１の跳板外周部ＩＣおよびフレーム４との間に空間（フ
レーム室）４３が形成されている。

次に上述した圧縮機における冷媒ガスの流れおよび潤滑
油の流れについて説明する。

低温低圧の冷媒ガスは、吸入管１９を経て固定スクロー
ル１内の吸入室１ｆに導入される。ついで圧縮賛累部に
導入された冷媒ガスは、旋回スクロールの自転を防止さ
れた公転運動によシ、両スクロールのラップｌｂ、２ｂ
で形成される密閉空間５ａ’、５ｂ（第２図参照）が漸
次縮小してスクロール中央部に移動する。これに伴って
冷媒ガスは、その圧力が上昇されて中央の吐出孔１ｄよ
シ吐出される。この吐出された高温・高圧の冷媒ガスは
、密閉容器２３内の上部空間１６および通路１３．１４
を介して電動機９■周りの空間１７に光満した後、吐出
管２０よシ外部へ導出される（旋回スクロール２の背面
の背圧室１８には、旋回、固定の両スクロール２．１で
形成される複数個の密閉空間５　ａ　、’　５　ｂ・・
・内のガス圧によるスラスト方向のガス力（この力は旋
回スクロールを下方に押し下げようとする離反力となる
）に対抗するため、吸入圧力（低圧側圧力）と吐出圧力
の中間の圧力（Ｐｍ）が作用する。この中間圧力の設定
は、旋回スクロール２の鏡板２ａに細孔２　Ｃ−＋２ｄ
を設け、この細孔２Ｃ９２ｄを介してスクロール内部の
ガスを背圧室１８に導き、旋回スクロール２の背面にガ
ス力を作用させて行う。その中間圧力の加え方は、従来
例（％開昭５３−１１９４号、同昭５５−３７５２０）
と同様であるから説明を省略する。

一方、潤滑油７は密閉容器２３の底部に藺められ、この
油７中に主軸６の下端が浸漬されている。その主＠６の
上部に一体に形成された偏心軸部６ａは、旋回軸受１２
を介してスクロール圧縮賛素部である旋回スクロール２
に結合されている。

前記主軸６には、各軸受１０〜１２へ給油するだめの偏
心縦孔６ｂが下端から上端まで設けられている。前記偏
心軸部６ａの下部には、旋回スクロールボス部２ｅの先
端面に対向する主軸受１１の上部に、主＠６と一体に形
成されたバランスウェイト８が設けられている。

前述したように潤滑油７中に浸漬された主軸６の下端は
、高圧の吐出圧力Ｐｄの雰囲気にあシ、一方、下流側の
旋回軸受１２の周シは、中間圧力Ｐｍの雰囲気にあるた
め、前記両圧力■差（Ｐｄ−Ｐｍ　）により、容器底部
の潤滑油７け、偏心縦孔６ｂ内を上昇する。また主軸６
０回転により、偏心縦孔６ｂ内の油に遠心力が作用する
から、各軸受１０〜１２への給油量をさらに増加させる
。

このように各軸受１０〜１２への給油は、偏心穴給油法
と差圧給油法によシ行われている。

偏心縦孔６ｂ内を上昇した潤滑油７は、補助軸受１０と
主軸受１１へ給油されると共に、偏心軸部６ａの上部空
間（油圧室）２５に導入される。

この油圧室２５は、旋回スクロール２のボス部２ｅの底
面と、偏心軸部６ａの上端面との間に形成されている。

その油圧室２５内の潤滑油は、吐出圧力Ｐｄにはｙ等し
い圧力を有し、第５図および第６図に示すように旋回ス
クロール鏡板２ａの放射状給油路４０ａ〜４０ｄおよび
給油孔４１８〜４１ｄを経て、固定スクロール鏡板１ａ
の外周部１Ｃに設けた油溝４２に導入され、ついでフレ
ーム室４３またはスクロール内部の吸入室１ｆに導入さ
れる。

一方、旋回軸受１２と主軸受１１に導入された潤滑油は
、第６図に示すようにそれぞれの軸受隙間を流通して背
圧室１８に導入され、ついでオルダムリング３０を潤滑
した後、前記細孔２Ｃ９２ｄを経て両スクロール１，２
で形成される作動室５ａ、５ｂに導入され（第２図参照
）、両スクロール１，２のラップ１ｂ、２ｂの内部で前
記冷媒ガスと混合される。このように混合された冷媒ガ
スと潤滑油は昇圧された後、吐出孔ｌｄ、吐出室１６お
よび通路１３．１４を経て電動機室１７に導入される。

この電動機室１７は広い空間であるため、潤滑油は流速
を大幅に減少するから、その自重により容器２３の底部
へ落下する。すなわち電動機室１７内で冷媒ガスと潤滑
油の分離が行われ、分離した潤滑油は容器底部に溜めら
れて各部の潤滑に供せられる。

次に上述した従来例の問題点を第８図〜第１４図を参照
して詳述する。

旋回スクロール２は第８．９図に示すように、鏡板２ａ
１ラツプ２ｂおよび旋回ボス部２ｅからなシ、そのラッ
プ２ｂの巻き始め点Ｐから巻き終り点Ｑにわたってイン
ボリュートまたはこれに近似の曲線からなる渦巻状に形
成されておシ、その基礎円５１の中心は０、半径はａで
ある。また鏡板２ａにはオルダムキー溝３７３．３７ｂ
％放射状給油路４０ａ〜４０ｄおよび細孔２Ｃ９２ｄな
どが設けられておシ、その細孔２Ｃ９２ｄはボス部２ｅ
およびボス部根元２ｈに連通している。このような構造
の旋回スクロール２０重心Ｏｍは、鏡板２ａ１ラップ２
ｂおよび旋回ボス２ｅの各重心位置によシ決定される。

上記ラップ２ｂの重心Ｑｍｓ　ｚ　鏡板２ａの重心０□
および旋回ボス２ｅの重心０□は、それぞれラップ２呻
の基礎円中心０に対して第８．９図に示すようにずれた
位置にある。したがって、旋回スクロール２には、上記
基礎円中心０を含めて４つの中心があシ、これらが組合
わされて旋回スクロール全体の中心Ｏｍが決定され、こ
の中心Ｏｍも基礎円中心０に対して偏心している。前記
旋回ボス２ｅの中心０２は、偏心軸部６ａの軸心Ｚ２と
はソ一致している。主軸６ａの軸心Ｚ１と偏心軸部６ａ
の軸心Ｚ２との距離Ｅが旋回半径となる第１０図は旋回
スクロール２の重心Ｏｍと駆動側の偏心軸部６ａの軸心
Ｚ２とが大幅にずれた状態において、旋回スクロール２
が旋回運動を行った場合の旋回スクロール２に作用する
力の関係と各中心位置および寸法関係を示したものであ
る。

また第１１図は主軸６に作用する遠心力の関係を示した
もので、旋回スクロールの旋回）！！動に伴う遠心力を
Ｆ　ｃｍ、バランスウェイ）８．２４に作用する遠心力
をＦｂ□、Ｆｂ２とすると、これらの遠心力の大きさは
下記（１）〜（３）式で表わされる。

Ｆｂｘ　＝　Ｆｃｍ　・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・（２うＦｂ２＝Ｆｃｍ
”／３／１４・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・（３ンたソし、幅：旋回スクロールの
重量で、偏心軸部６ａの重量を含む、ｇ：重力の加速度
、Ｗ：回転角速度、１３．１４：重力の作用点間の距離
旋回スクロール２の重心Ｏｍが第１０図に示すように、
偏心軸部６ａの軸心Ｚ２　と距離γ□だけずれた状態に
あっても、旋回スクロールに作用する遠心力の太きさは
前記（２）式で表わされて変化しない。しかし、その遠
心力と平衡するバランスウェイト８に作用する遠心力Ｆ
ｂ１との位置関係において、前記Ｆ。ｍ、Ｆｂｌの両者
の作用点が異なるため偶力（回転モーメント）が発生す
る。この不平衡モーメン）Ｍ。の大きさは下記（４）式
で表わされる。

Ｍｃ−Ｆｏｍ−７ｒｒ］Ｓｉｎθ、・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・（４）たソし、７′ｒｒに重
心の偏い量、θ、ｐ：旋回方向（Ｚｌ・Ｚ２）とγ□の
方向とのなす角度。

上記モーメントＭ。は（４）式よシ明らかなように、主
軸６の回転角θに伴って変化するので、スクロール圧縮
機自体に振動（回転振動）および騒音が発生する恐れが
ある。したがって機械の寿命に大きな悪影響を及ぼす欠
点がある。これを防止するため、第１２．１３図に示す
ように旋回スクロール２０重心Ｏｍを偏心軸部６ａの軸
心Ｚ２と合致させること、すなわち前記重心Ｏｍと軸心
ｚ２との距離γ□を下記（５）式に示すように零とする
ことによシ、 γ□＝０　・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・川・・・・・・・・・・・・・（６
）不平衡な回転モーメントＭ。を完全に排除できる手段
がある。

その手段は第１２．１３図に示すように、旋回スクロー
ル２の鏡板２ａの背面に平衡重すい４６．４７を取付け
ることにょシ、前記重心ｏｍと軸心Ｚ２　とを完全に一
致させるものである。

ところが、このように両者ＯｍとＺ２を完全に一致させ
るには、前記平衡重すい４６．４７の加工および位置決
の両精度、例えば平衡重すい４６に関して述べると、径
方向寸法γ３と設定角度θ１の位置決め精度および平衡
重すい４６の各寸法（長さＩｌｌ　、＠ｗ１１高さｈ８
）の高精度化が要求される。

しかるに、旋回スクロール２では、その鏡板２ａｌｃｌ
ｌ］孔２Ｃ９２ｄが設けられ、これらの細孔２ｃ　、　
２ｄは基礎円中心Ｏに対し２点対称の位置関係になく、
また放射状の給油路４０８〜４０ｄ　（図示せず）およ
びオルダムキー溝３７ａ　、３７ｂも複雑に設定され、
これらの各加工精度も旋回スクロール２の重心位置に対
して影響を与える。

すなわぢ上記（６）式に示されるように、旋回スクロー
ルの重心Ｏｍと偏心軸部の軸心ｚ２とを完全に一致させ
るには、旋回スクロール２および平衡重すい４６．４７
の加工精度および位置決め精度の高精度化が要求される
。このため旋回スクロール２および平衡重すい４６．４
７′の加工時間が長くなり、かつ製作費が高価になる欠
点がある。また旋回スクロール２の鏡板２ａの背面に平
衡重すい４６．４７を取付けた構造では、旋回スクロー
ル２の重量増加を招くばかシでなく、前記（４）（５）
式に示されているように、バランスウェイト８，２４０
大きさも大となるから、圧縮機全体の重量が大幅に増加
する欠点がある。

〔発明の目的〕

本発明は上記欠点を解消し、旋回スクロールの鏡板全体
の剛性を均一化すると共に、鏡板外周部の平面度を向上
させ、かつ圧縮機の体積効率を向上させることを目的と
するものである。

〔発明の概要〕

本発明は上記目的を達成するために、跳板に鉛直に、か
つ一体に形成した渦巻状のラップをそれぞれ有する固定
スクロールと旋回スクロールを、その両ラップを内側に
して互にかみ合せ、前記旋回スクロールを自転すること
なく公転するように主軸の偏心部に取付けてなるスクロ
ール流体機械において、前記旋回スクロール流体機械を
前ｉピ偏心軸部の細心に対してわずかにずらすようにし
たことを特徴とするものである。

〔発明の実施例〕

以下本発明の実施例を図面について説明する。

第１４図〜第１６図および第１９図に示す符号のうち、
第１図、第８図および第９図に示す符号と同一のものは
同一または該当する部分を示すものとする。

第１４図において、旋回スクロール２は、背面に層形状
の平衡用四部６２を設けた円板状の鏡板２ａと、この跳
板２ａに鉛直に、かつ一体に形成されたインボリュト曲
線またはこれと近似の曲線からなる渦巻状のラップ２ｂ
と、跳板２ａの背面に一体に形成され、かつ主軸の偏心
軸部（図示せず）に嵌入して結合される旋回ボス２ｅと
によシ構成されている。

上記鏡板２ａの中心軸０５は、鏡板外周部の外周面２ｊ
（外径り、）の中心となシ、かつ旋回ボス２ｅの中心軸
と一致する。すなわち旋回スクロール２の鏡板２ａの外
周面２ｊと、旋回ボス２ｅの外周面７１および内周部７
２とは同芯状態にある。このように設定すれば、ラップ
２ｂを除いて旋回スクロール２の加工をかなシ容易に行
うことができる。

また跳板２ａの背面に平衡用凹部６２を設けることによ
シ、旋回スクロール２０重心Ｏｍは同鏡板２ａの中心軸
０５、すなわち旋回ボス２ｅの中心軸に接近し、そのず
れ量γ□は下記条件を満足する僅小量に設定されている
。

０く一勇一≦０．５（ａは渦巻状ラップ２ｂの基礎円半
径）・・・・・・（６） 上記平衡用凹部６２は半径方向長さが１２、周方向幅が
Ｗ２、深さがｈ±α（製作公差）にそれぞれ設定されて
いる。その他の構造は従来例の第１図、第８図および第
９図と同一であるから、図面および説明を省略する。

第１５図および第１６図に示す第２実施例は、鏡板２ａ
の背面に二個の平衡用凹部６３．６４を設け、これらの
凹部６３，６４の深さをそれぞれｈ２．ｈ３に設定する
と共に、半径方向長さを１３および周方向幅をＷ３に設
定した点が第１４図に示す第１実施例と異なシ、その他
の構造は同一であるから説明を省略する。

上記第１実施例および第２＊施例では、旋回スクロール
２の重心Ｏｍの位置は平衡用凹部６２゜６３．６４の各
寸法によシ決定される。したがって、旋回スクロール２
の重心Ｏｍの位置は、ラップ２ｂの画形諸元（ラップの
形状）の他に、前記平衡用凹部６２〜６４の寸法（厳密
には寸法公差）に大きく影響される。

またずれ量γ□を０　＜４≦ｏ、　５　Ｏ範凹に設定す
ることによｐ１前記平衡用凹部６２〜６４の加工精度、
例えば平衡用凹部６３の設定角度θ３、半径方向長さ１
３、周方向幅Ｗ３および深さｈ２の各寸法を鈍感化させ
ることができるので、力ｎ工時間を大幅に減少させるこ
とが可能である。

第１７図および第１８図は前記平衡用凹部の寸法（その
凹部の深さｈｌ）と、旋回スクロール２０重心位置との
関係を示したものである。第１７図において、重心位置
Ｏｍ１は平衡用四部の深さを（ｈｌ−β）のように比較
的に浅く形成した場合、重心位置ｑｍ２け平衡用凹部の
深さを（ｈ１＋β）のように深く形成した場合、′− ０ｍは平衡用凹部の深さをｈｌに形成した場合（本実施
例）をそれぞれ示す。前記Ｏｍ１と０１ｎ２は中心軸０
５に対して大幅にずれておシ、基礎円５１の部外に位置
している。

第１８図に示すように旋回スクロール２の鏡板背面の平
衡用凹部の深さり、に対し、軸心のずれ量γ□の変化が
大きいこと・よシ、平衡用凹部の探さｈｌの寸法（製作
公差を含む）の設定次第で、旋回スフ・−ルの重心位置
力、大幅に変化する゛ことが判る。また第」８図よシ従
米技術の問題点のところで述べたように、ずれｘｒｍ＝
ｏすなわち旋回スクロールの重心Ｏｍと、主軸の偏心軸
部６ａの軸心Ｚ２とを一致させることが、非常に困難で
あることを容易に理解できる。

そこで本発明では、旋回スクロールの鏡板２ａの背面に
、旋回スクロールの重心ｏｍをＳ動させるための平衡用
凹部６２（あるいは６３．６４）を設け、前記重心輻と
鏡板２ａの中心軸ｏ５（あるいけ主軸の偏心軸部６ａの
軸心Ｚ２）とのずれ童ｒｒｒＸ（””Ｂ　”　ｏ５　）
がＯ＜−％≦０．５　ＣＸＫ件を満足するように、前記
平衡用四部６２の寸法公差（例えば凹部深ざ：ｈ±α）
が設定されている第１９図に示す第３実施例は、旋回ス
クロール２０重心を移動させるために、旋回スクロール
の鏡板２ａの背面に複数個の平衡用凹部６５〜６７を設
け、かつこれらの平衡用凹部６５〜６７の各深さｈイル
１１６を、第１実施例（第１，２図）の平衡用凹部６２
の深さｈｌよシ浅＜　（ｈｌ＞　ｈ４４　ｈ５ｗｈｓ　
）形成すると共に、前記平衡用凹部６５〜６７を鏡板２
ａに設けたオルダムキー溝３７ａ、３７ｂ。

あるいは放射状の給油路４０８〜４０ｄとずれた角厩位
置に設定したものである。

このように構成すれば、旋回スクロールの鏡板２ａの剛
性を均一化すると共に、オールダムキー溝３７ａ　、３
７ｂおよび平衡用凹部６５〜６７などを成形する際の加
工変形を極力小に抑制することができるので、旋回スク
ロール２の跳板外周部２ｆの周シの平頗精度を向上させ
ることができる第２０図および第２１図は旋回スクロー
ルと固定スクロールとの位置関係を示す図で、Ｚｌは主
軸の軸心ｋ、Ｚ２は偏心軸部の軸心を、Ｅは旋回半径を
ぞＡＪｉ示す。

両図において、旋回スクロール２の重心Ｏｍは、そのラ
ップの渦巻きの基礎円５１内に妓在する。この基礎円中
心Ｏと旋回スクロール跳板２；１の中心軸０．は、第２
０図に示すものでははｙ一致しているが、第２１図に示
すものでけ距離γ。だけずれている。また第２０図に示
すも・Ｄでは、前記鏡板２ａの中心軸０５と前記基峻円
中心０との多少のずれを考慮して、中心軸ｏ５のずれ′
！ｉｒｍ’ｍ はＯ＜７　≦０．５の範囲に設定されている。一方、第
２１図に示すものでは、基礎円中心０と腕板の中心軸０
５とのずれ量γ□＝０．０５をＯ≦」≦０．５の範囲に
設定することにより、前記平衡用凹部６５〜６７などの
位置決めを含めて旋回スクロール２の設計および加工が
よシ一層容易となる第２２図は圧縮機の支持系のモデル
化を示すもので、前記（４）式に示した不平衡モーメン
トＭ６による圧粗機表面＋００２の振動振幅に及ばす影
瞥を見積ると、一般に圧縮機１００は架台１０２上に防
振支持部１０１を介して支持されている。圧縮＠表面１
００ａの振動変位、すなわち回転モーメントＭ６の作用
による回転角の変化ψは、下記（６）（７）式によ請求
められる。

Ｍｃ　＝　ｋｏ　・ψ　・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（６）、・、
ψ＝　Ｍｏ／　ｋｏ　・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７）たソし、
Ｍｏ：不平衡モーメント（ｋｇ−ｍ）、ｋｏ：圧縮機全
体のねじシ剛さ、 ψ：ねじれ角（ｒａｄ　）、 いまチャンバ外径をり。とすると、チャンバ表面の変化
δは下記（８）でめられる。

Ｄ。

Ｏ＝ψ・丁　・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・（８）この（８）
式を用いてチャンバ表面の奈動変位δの概略計算を行っ
た結果を下記表に示す。

上記表の計算例Ａ、Ｂは、従来例（第８．９図）の重心
位置を大幅にずらした場合および旋回スクロールの重心
Ｏｍと偏心軸部６ａの軸心Ｚ２とを一致させた場谷のそ
れぞれの計算結果である。

一方、計算例Ｃ−Ｅは、本実施例における重心Ｏｍのず
れ量’ｍが１．０　、０．５　、　Ｄ、　＋のそれぞれ
の場合の計算結果である。その表より、振動変位すけ、
旋回スクロールの重量低減効果と相まってＪ、２〜２０
μｍと小さくなり、前記軸心Ｚ２を意図的にずらしても
、実用上大きな問題とならないことが理解できる。

また第２３図に示すように前記軸心０５（Ｚ２）を故意
にずらすことにより、圧縮機停止時において旋回スクロ
ール２は傾き易くなる。このため背圧室１８内の冷媒ガ
スは容易に吸入室１ｆ側へ漏洩し、スクロール圧縮機内
部の圧力がバランスするので、逆トルクが主軸６に作用
し難くなる。したがって、旋回スクロール２および主軸
６の逆転を防止することができるので、圧縮機の信頼性
をよシ一層に向上させることが可能である。

〔発明の効果〕

以上説明したように本発明によれば、スクロ−ルラップ
部を除いた旋回スクロールの加工精度の鈍感化をはかる
ことによシ、加工時間を短縮させると共に、コストを低
減させることができる。

また旋回スクロールの鏡板背面に平衡用凹部を設け、し
かもこの凹部をオルダムキー溝または放射状給油路とず
れた角度位置に設定することにより、旋回スクロールの
軽量化およびその鏡板全体の剛性の均一化をはかると共
に、鏡板外周部の周９■平面度を向上させることができ
る。さらに前記平面度の向上によシ、圧縮機の体積効率
を増加させることが可能である。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の密閉形スクロール圧縮機の縦断面図、第
２図はスクロールのかみ合い状態を示す横断面図、第３
図および第４図はオルダムリングとオルダムキーの位置
関係を示す平面図および縦断面図、第５図は従来の旋回
スクロール部の平面図、第６図は従来のスクロールの縦
断面図、第７図は密閉容器を破断して示すフレームの平
面図、第８図および第９図は従来の旋回スクロールの平
面図および縦断面図、第１０図は固定スクロールと旋回
スクロールの位置関係を示す座標図、第１１図は旋回ス
クロールとバランスウェイトに作用する力関係を示すモ
デル図、第１２図および第１３図は旋回スクロールの背
面図および縦断面図、第１４図（ａ）の）は本発明に係
わる第１実施例の旋回スクロールの背面図および同図（
ａ）の１−１断面図、第１５図は本発明に係わる第２実
施例の旋回スクロールの平面図、第１６図は第１５図０
Ａ０５Ｂ断面図、第１７図は本発明の旋回スクロールと
固定スクロールの位置関係を示す図、第１８図は第１実
施例の旋回スクロールに設けた平衡用凹部り深さｈｌと
軸心のずれ量γ□との関係を示す図、第１９図（ａ）は
本発明の第３実施例の旋回スクロールの背面図、第１９
図（１））　〜（ｄ）は第１９図（ａ）ノドＭ、ト１、
ＰＩ−Ｎ断面図、第２０図および第２１図は本発明の笑
施例の旋回スクロールと固定スクロールの位置関係を示
す図、第２２図（ａ）の）は圧縮機の支持系のモデル図
の平面図および正面図、第２３図は圧縮機停止時におけ
る旋回スクロールの挙動例を示す図である。 ２・・・旋回スクロール　２ａ・・・鏡板　２ｅ・・・
ボス部　６・・・主軸　６ａ・・・偏心軸部　３７・・
・オルダムキー溝　４０・・・給油路　６２〜６７・・
・平衡用凹部　幅・・・旋回スクロールの重心Ｚ２・・
・偏心軸部の軸心　０５・・・旋回スクロールの鏡板お
よび旋回ボス部の中心軸 ４Ｚ口 １＋ 第３朗 １１ 享４酬 ４３ｊｑ 廖５（至） 垢７閏 Ｐｌ＋１ ４２ （Ｏン 岸１４ｍ（す し く１１−’） 第７圀 ’ｉｆ− 斗衝田凹部廚に１ｄ法 （１）　（Ｃ） （ｄ＞ シｚｏｒａ 第ＺＺ圀 ！Ｉ＋Ｉｎ ｏｚ ＄２帰 −Ｆ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、跳板に鉛直に、かつ一体に形成した渦巻状■ラップ
   をそれぞれ有する固定スクロールと旋回スクロールを、
   その両ラップを内側にして互にかみ合せ、前記旋回スク
   ロールを自転することなく公転するように主軸の偏心軸
   部に取付けてなるスクロール流体機械において、前記旋
   回スフ’Ｏ−／ｌ／の鏡板背面に平衡用凹部を設け、旋
   回スクロール■重心を前記偏心軸部の軸心に対してわず
   かにずらすようにしたことを特徴とするスクロール流体
   機械。 ２、旋回スクロールの重心を主軸の偏心軸部の軸心に対
   して、下記条件を満足するようにずらすことを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項記載のスクロール流体機械、 ０く□≦　０，５ （たｙし、γｍ：旋回スクロールの重心と偏心軸部の軸
   心とのずれｊＬａ：渦巻状ラップのインボリュート曲線
   の基礎円半径）。 ３、旋回スクロールの鏡板背面に平衡用凹部を設け、旋
   回スクロールの重心と主軸の偏心軸部の軸心とのずれ量
   γｍがｏ＜−’−！’！−≦０．５の＠囲にあるように
   、前記平衡用凹部の寸法公差を設定することを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項記載のスクロール流体機械。 ４、旋回スクロールの鏡板背面に設ける平衡用凹部を、
   前記鏡板に設けたオルダムキー＊または放射状の給油路
   とずれた角度位置に設置することを特徴とする特許請求
   の範囲第１項ないし第３項のうちの任意の１項記載のス
   クロール流体機械。 ５、旋回スクロールｏｖｌ板背面に平衡用凹部を複数個
   設けると共に、これらの凹部の深さを同凹部を単−個設
   ける場合よシも浅くしたことを特徴とする特許請求の範
   囲第４項記載のスクロール流体機械。 ６、旋回スクロールの鏡板背面に平衡用凹部を複数個設
   けると共に、これらの凹部の深さを平均的に浅くするこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第４項または第５項記載
   のスクロール流体機械。 ７、旋回スクロールの鏡板の中心軸と、同旋回ボス部の
   中心軸とを一致させることを特徴とする特許請求の範囲
   第１項ないし第６項のうちの任意の１項記載のスクロー
   ル流体機械。