WO2023105562A1 - スクロール圧縮機 - Google Patents

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WO2023105562A1
WO2023105562A1 PCT/JP2021/044652 JP2021044652W WO2023105562A1 WO 2023105562 A1 WO2023105562 A1 WO 2023105562A1 JP 2021044652 W JP2021044652 W JP 2021044652W WO 2023105562 A1 WO2023105562 A1 WO 2023105562A1
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WO
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plate portion
fixed
scroll
frame
base plate
Prior art date
Application number
PCT/JP2021/044652
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
啓介 加藤
浩平 達脇
Original Assignee
三菱電機株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱電機株式会社 filed Critical 三菱電機株式会社
Priority to PCT/JP2021/044652 priority Critical patent/WO2023105562A1/ja
Priority to JP2023565671A priority patent/JPWO2023105562A1/ja
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents

Definitions

  • the present disclosure relates to a scroll compressor having a compression mechanism.
  • a scroll compressor includes a compression mechanism that compresses refrigerant, a rotating shaft, and an electric motor that drives the compression mechanism via the rotating shaft.
  • the compression mechanism section has a fixed scroll and an orbiting scroll, and these spiral teeth are provided facing each other so as to mesh with each other, and a compression chamber is formed between these spiral teeth.
  • a fixed scroll is fixed inside the pressure vessel.
  • the orbiting scroll has a base plate portion and a boss portion, and spiral teeth are provided on one surface of the base plate portion, and a boss portion to which the eccentric shaft portion of the rotating shaft is fitted is provided on the back surface of the base plate portion. ing.
  • the scroll compressor also includes a frame fixed within the pressure vessel and supporting the orbiting scroll.
  • the orbiting scroll fitted to the eccentric shaft portion performs revolving motion, thereby changing the volume of the compression chamber and compressing the refrigerant.
  • a suction port is formed in the outer peripheral portion of the frame for passing the refrigerant sucked from the suction pipe to the compression mechanism (see, for example, Patent Document 1).
  • the outer periphery of the thrust surface of the frame of the scroll compressor may not only have a hole such as an intake port, but may also have a convex portion such as a partition wall with respect to the intake port.
  • Such a structure on the outer peripheral portion of the frame is provided on the outer peripheral side of the movable range of the base plate portion in the frame so as not to be blocked by the base plate portion.
  • the orbiting scroll is configured to revolve on the frame so that the center of the movable range of the base plate coincides with the center of the rotation shaft, that is, the center of the frame. That is, in Patent Document 1, non-movable areas, which are areas that do not face the base plate portion and its movable area, are provided evenly in the circumferential direction on the upper surface of the frame.
  • a structure such as a suction port provided in a part of the outer peripheral portion of the frame in the circumferential direction and the orbiting scroll
  • the size of the base plate portion is limited in order to avoid obstruction of the refrigerant supply to the compression mechanism due to overlap with the movable range of the base plate portion.
  • the size of the structure on the outer periphery of the frame is restricted by the base plate portion.
  • the size of the base plate is restricted, the size of the orbiting scroll is restricted, resulting in a decrease in capacity.
  • the size of the suction port is restricted, the refrigerant suction pressure decreases. As a result, it is not possible to provide a scroll compressor with good performance.
  • the present disclosure has been made to solve the above-described problems, and provides a scroll compressor with good performance by alleviating the restrictions on the size of the orbiting scroll and the size of the structure on the outer periphery of the frame. for the purpose.
  • a scroll compressor includes a fixed scroll and an orbiting scroll, a compression mechanism that compresses a refrigerant, a rotating shaft that has an eccentric portion, and an electric motor that drives the compression mechanism via the rotating shaft.
  • a pressure vessel in which the compression mechanism section and the electric motor section are accommodated; and a frame fixed inside the pressure vessel and supporting the orbiting scroll in an axial direction along which the rotating shaft extends, wherein the
  • the oscillating scroll includes: an oscillating bed plate portion; oscillating spiral teeth provided on a first surface of the oscillating bed plate portion on the side of the fixed scroll; and a boss portion provided on the second surface, which is the back surface, to which the eccentric portion is fitted.
  • the center position of the plate portion is provided so as to be different from the center position of the boss portion.
  • the rocking bed plate portion and the boss portion are provided such that the center position of the rocking bed plate portion is different from the center position of the boss portion when viewed from the axial direction.
  • the center of the range of motion of the moving platform is eccentric from the center of the frame. Therefore, in the frame, the non-movable area is narrow in the eccentric direction, but wide in the opposite side to the eccentric direction. In the non-movable area, there is a blank space for enlarging the rocking base plate portion or enlarging the structural portion. As a result, restrictions on the size of the orbiting scroll and the size of the structure on the outer periphery of the frame can be relaxed, and a scroll compressor with good performance can be provided.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a schematic configuration of a compressor according to Embodiment 1;
  • FIG. 2 is a partially enlarged view showing a peripheral structure of an eccentric shaft in the compressor of FIG. 1;
  • FIG. FIG. 2 is a plan view showing a schematic configuration of a first frame in the compressor of FIG. 1;
  • 2 is a cross-sectional view taken along line AA schematically showing the positional relationship between the orbiting scroll and the first frame when the orbiting scroll is shifted to the right in the compressor of FIG. 1;
  • FIG. 5 is a cross-sectional view taken along line BB schematically showing the positional relationship between the orbiting scroll, the first frame, and the rotating shaft in the compressor of FIG. 4;
  • FIG. 6 is a longitudinal sectional view schematically showing the positional relationship between the orbiting scroll, the first frame, and the rotating shaft when the orbiting scroll is shifted to the left in the compressor of FIG. 5 ;
  • FIG. 3 is a cross-sectional view schematically showing a first modified example of a compression mechanism portion of the compressor of FIG. 1;
  • FIG. 3 is a cross-sectional view schematically showing a second modification of the compression mechanism portion of the compressor of FIG. 1;
  • FIG. 6 is a cross-sectional view schematically showing a third modification of the compression mechanism portion of the compressor of FIG. 1;
  • FIG. 6 is a partial cross-sectional view schematically showing the configuration of a compressor according to Embodiment 2;
  • FIG. 8 is a cross-sectional view schematically showing the positional relationship between the orbiting scroll and the first frame when the orbiting scroll is shifted to the right in the compressor according to Embodiment 2;
  • FIG. 12 is a vertical cross-sectional view schematically showing the positional relationship between the orbiting scroll, the first frame, and the rotating shaft when the orbiting scroll is shifted to the left in the compressor of FIG. 11 ;
  • FIG. 8 is a cross-sectional view schematically showing the positional relationship between the orbiting scroll and the first frame when the orbiting scroll is shifted to the right in the compressor according to Embodiment 2
  • FIG. 12 is a vertical cross-sectional view schematically showing the positional relationship between the orbiting scroll, the first frame, and the rotating shaft when the orbiting scroll is shifted to the left in the compressor of FIG. 11 ;
  • FIG. 12 is a cross-sectional view schematically showing the positional relationship between the orbiting scroll and the first frame when the orbiting scroll is shifted to the right in the compressor according to Embodiment 3; 14 is a longitudinal sectional view schematically showing the positional relationship among the orbiting scroll, the first frame, and the rotating shaft when the orbiting scroll is shifted to the left in the compressor of FIG. 13; FIG.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a schematic configuration of a compressor 100 according to Embodiment 1.
  • FIG. 1 the arrow X direction indicates the width direction of the compressor 100
  • the arrow Y direction indicates the depth direction of the compressor 100
  • the arrow Z direction indicates the height direction of the compressor 100 .
  • FIG. 2 is a partially enlarged view showing the peripheral structure of the eccentric shaft in the compressor 100 of FIG. 1.
  • FIG. 3 is a plan view showing a schematic configuration of the first frame 46 in the compressor 100 of FIG. 1.
  • FIG. The configuration of the compressor 100 will be described below with reference to FIGS. 1 to 3.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a schematic configuration of a compressor 100 according to Embodiment 1.
  • FIG. 1 the arrow X direction indicates the width direction of the compressor 100
  • the arrow Y direction indicates the depth direction of the compressor 100
  • the arrow Z direction indicates the height direction of the compressor 100 .
  • FIG. 2 is a partially enlarged view showing the peripheral
  • the compressor 100 is, for example, one of the components of a refrigeration cycle device such as a refrigerator, refrigerator, air conditioner, water heater, or vending machine.
  • the compressor 100 is a fluid machine that sucks refrigerant circulating in a refrigeration cycle, compresses the sucked refrigerant, and discharges the refrigerant.
  • the compressor 100 includes a compression mechanism portion 10 that compresses refrigerant, a rotating shaft 33 , an electric motor portion 30 that drives the compression mechanism portion 10 via the rotating shaft 33 , and the compression mechanism portion 10 . and a pressure vessel 40 that houses the electric motor section 30 .
  • the compressor 100 also includes a first frame 46 that axially supports the compression mechanism section 10 .
  • a compression chamber 11 whose volume changes with the rotation of the rotating shaft 33 is formed inside the compression mechanism section 10 , and the refrigerant is compressed in the compression chamber 11 . Further, the compression mechanism portion 10 is formed with a discharge port 3 for discharging the refrigerant compressed in the compression chamber 11 to the outside of the compression mechanism portion 10 inside the pressure vessel 40 .
  • the pressure vessel 40 includes, for example, a cylindrical body vessel 42, an upper vessel 41 welded to the upper opening of the body vessel 42, and a lower vessel welded to the lower opening of the body vessel 42. 43 and .
  • the pressure vessel 40 is connected to a suction pipe 44 for sucking the external refrigerant into the pressure vessel 40 and a discharge pipe 45 for discharging the refrigerant compressed in the compression mechanism section 10 to the outside of the pressure vessel 40.
  • the compression mechanism portion 10 is driven by the electric motor portion 30 to compress the gaseous refrigerant sucked from the suction pipe 44 in the compression chamber 11 and out of the compression mechanism portion 10 in the pressure vessel 40 through the discharge port 3. It is configured to discharge.
  • the compression mechanism section 10 has a fixed scroll 21 and an orbiting scroll 22 .
  • the first frame 46 supports the orbiting scroll 22 of the compression mechanism section 10 .
  • the electric motor section 30 is arranged in the lower part inside the pressure vessel 40
  • the compression mechanism part 10 is arranged in the upper part inside the pressure vessel 40
  • the fixed scroll 21 constitutes the upper part of the compression mechanism part 10.
  • the orbiting scroll 22 constitutes the lower portion of the compression mechanism portion 10 .
  • a first frame 46 is arranged below the orbiting scroll 22
  • a discharge port 3 is formed above the fixed scroll 21 .
  • a suction pipe 44 is provided on the right side of the body container 42 of the pressure container 40 and a discharge pipe 45 is provided on the upper container 41 of the pressure container 40 .
  • the suction pipe 44 is provided so as to communicate with the space below the first frame 46 .
  • An oil reservoir for storing lubricating oil is provided at the bottom of the pressure vessel 40 .
  • the compressor 100 also includes a chamber 4 located inside the pressure vessel 40 and above the fixed scroll 21 .
  • a concave portion 4a is formed in the lower surface of the chamber 4, and the refrigerant discharged from the discharge port 3 of the compression mechanism portion 10 is temporarily accumulated in the concave portion 4a.
  • a chamber discharge port 4b extending in the height direction (arrow Z direction) is formed in the central portion of the concave portion 4a. The discharge port 3 of the compression mechanism section 10 and the concave portion 4a of the chamber 4 communicate with each other, and the concave portion 4a of the chamber 4 and the chamber discharge port 4b communicate with each other.
  • the refrigerant compressed in the compression chamber 11 of the compression mechanism section 10 passes through the discharge port 3, the concave portion 4a of the chamber 4, and the chamber discharge port 4b, and flows into the pressure vessel 40 above the compression mechanism section 10. It is discharged into space.
  • the space above the fixed scroll 21 is referred to as a discharge space So
  • the space below the first frame 46 and provided with the electric motor section 30 is referred to as a discharge space So. It may be called a motor space Sm.
  • the compressor 100 also includes a discharge valve 5a and a valve guard 5b arranged on the chamber 4.
  • the discharge valve 5a and the valve guard 5b are fixed on the chamber 4 by a fixing member 5c, such as a bolt, at one end thereof.
  • a fixing member 5c such as a bolt
  • the discharge valve 5a, the valve retainer 5b and the fixing member 5c are collectively referred to as the discharge valve mechanism 5. As shown in FIG.
  • the discharge port 3 formed in the fixed scroll 21 is formed substantially in the center of the fixed base plate portion 23 , and the gas refrigerant compressed in the compression chamber 11 to high pressure is discharged from the discharge port 3 . Dispensed. Further, the above-described discharge valve mechanism 5 installed on the fixed scroll 21 is installed on the surface of the fixed base plate portion 23 on the outlet side of the discharge port 3 (the upper surface in this embodiment), and the discharge pressure of the refrigerant is The discharge port 3 is opened and closed according to the pressure and prevents the backflow of the refrigerant.
  • the fixed scroll 21 has a fixed base plate portion 23 and a fixed spiral tooth 25 which is an involute curve-shaped protrusion erected on one surface (lower surface in FIG. 1) of the fixed base plate portion 23.
  • the fixed scroll 21 is fixed to the inner wall surface of the pressure vessel 40 by shrink fitting, welding, or the like.
  • a step (not shown) is provided on the inner wall surface of the body container 42 of the pressure vessel 40, and the outer peripheral edge of the fixed base plate portion 23 is fitted and joined to the step. .
  • the oscillating scroll 22 includes an oscillating base plate portion 24 and an oscillating spiral tooth 26 which is an involute curve-shaped protrusion erected on one surface (the upper surface in the example of FIG. 1) of the oscillating base plate portion 24. and have The orbiting scroll 22 is rotatably supported by the first frame 46 .
  • a cylindrical boss portion 27 is provided on the other surface of the rocking base plate portion 24 .
  • An eccentric shaft portion 33 a of a rotating shaft 33 to be described later is fitted into the boss portion 27 .
  • the center line 53 of the boss portion 27 and the center line 54 of the rocking bed plate portion 24 are not on the same vertical line. .
  • the eccentric shaft portion 33a may be referred to as an eccentric portion of the rotating shaft 33. As shown in FIG. 1, the centerline 53 of the boss portion 27 is omitted, and in FIG. 2, the centerline Ax2 of the eccentric shaft portion 33a is omitted.
  • the eccentric shaft portion 33a may be referred to as an eccentric portion of the rotating shaft 33. As shown in FIG. 1, the centerline 53 of the boss portion 27 is omitted, and in FIG. 2, the centerline Ax2 of the eccentric shaft portion 33a is omitted.
  • the eccentric shaft portion 33a may be referred to as an eccentric portion of the rotating shaft 33. As shown in FIG.
  • a first Oldham groove 24a is formed on the other surface (lower surface) of the rocking base plate portion 24 at a position outside the boss portion 27.
  • An upper surface projection 29b of an Oldham ring 29, which will be described later, is arranged in the first Oldham groove 24a, and the first Oldham groove 24a is configured to guide the upper surface projection 29b of the Oldham ring 29.
  • the first Oldham's groove 24a is long in the radial direction and has, for example, an oval shape when viewed from the axial direction.
  • a pair of first Oldham grooves 24a are provided so as to face each other.
  • the orbiting scroll 22 revolves around the eccentric shaft portion 33a while the Oldham's ring 29 restricts the rotational motion with respect to the fixed scroll 21 . That is, the orbiting scroll 22 performs a revolving motion (so-called oscillating motion).
  • the fixed scroll 21 and the oscillating scroll 22 are fitted in such that the fixed spiral teeth 25 and the oscillating spiral teeth 26 are meshed with each other, and are mounted inside the pressure vessel 40 .
  • the compression chamber 11 described above is formed between the fixed spiral tooth 25 and the oscillating spiral tooth 26 .
  • the oscillating motion of the oscillating scroll 22 in the pressure vessel 40 changes the relative positional relationship between the fixed spiral tooth 25 and the oscillating spiral tooth 26 , thereby changing the volume of the compression chamber 11 .
  • Refrigerant is compressed inside.
  • the fixed scroll 21 is defined as being directly fixed to the pressure vessel 40, it is not particularly limited to this.
  • the first frame 46 that supports the orbiting scroll 22 is provided with an outer wall screwed to the fixed base plate portion 23 of the fixed scroll 21 , and the fixed scroll 21 is fixed to the pressure vessel 40 via the outer wall of the first frame 46 . configuration may be used.
  • the fixed scroll 21 when the fixed scroll 21 is directly fixed to the pressure vessel 40, it is not necessary to provide the first frame 46 with an outer wall extending toward the side of the fixed scroll 21, i.e., upward.
  • the space between the inner wall surface of the Therefore, in the structure in which the fixed scroll 21 is directly fixed to the pressure vessel 40, the size of the orbiting scroll 22 is not restricted by the outer wall, and the outer diameter of the orbiting base plate portion 24 and the winding diameter of the orbiting spiral teeth 26 are increased. can do.
  • the maximum refrigerating capacity of the compressor 100 can be increased without changing the diameter of the body container 42 . Further, by enlarging the rocking bed plate portion 24, it is possible to design so as to reduce the thrust load.
  • the diameter of the body vessel 42 can be reduced if the size of the orbiting scroll 22 is not changed.
  • the size of the compressor 100 can be reduced without lowering the maximum refrigerating capacity.
  • the first frame 46 is made of, for example, an iron-based magnetic material.
  • a thrust plate 46 s is provided at a portion of the top surface of the first frame 46 that faces the rocking base plate portion 24 .
  • the thrust plate 46s slidably supports the orbiting scroll 22 . That is, when the orbiting scroll 22 revolves or rotates, the lower surface of the orbiting scroll 22 slides on the thrust plate 46s of the first frame 46 .
  • the central portion of the first frame 46 is provided with a boss accommodating portion 46f in which the boss portion 27 of the orbiting scroll 22 is accommodated.
  • a bearing portion 46b that rotatably holds the rotating shaft 33 is provided below the boss accommodating portion 46f.
  • An Oldham housing portion 46o having an enlarged inner diameter is formed above the boss housing portion 46f in the first frame 46.
  • the Oldham housing portion 46o includes a ring portion 29r of an Oldham ring 29 (see FIG. ) is accommodated.
  • a second Oldham groove 46o1 is formed in the bottom surface of the Oldham housing portion 46o of the first frame 46. As shown in FIG.
  • a lower surface projection (not shown) of the Oldham ring 29 is arranged in the second Oldham groove 46o1 of the first frame 46, and the second Oldham groove 46o1 is configured to guide the lower surface projection of the Oldham ring 29.
  • the second Oldham's grooves 46o1 extend in the radial direction and are provided in pairs so as to face each other.
  • the line connecting the pair of second Oldham grooves 46o1 of the first frame 46 is indicated by a dashed line
  • the line connecting the pair of first Oldham grooves 24a of the rocking base plate portion 24 shown in FIG. It is indicated by a two-dot chain line.
  • a suction port is provided on the surface facing the orbiting scroll 22 from the motor space Sm below the first frame 46. 46a penetrates.
  • the intake port 46a is arranged in the opposite phase with respect to the intake pipe 44 and the rotating shaft 33.
  • the electric motor section 30 has a stator 31 fixed to the pressure vessel 40 and a rotor 32 arranged inside the stator 31 .
  • the rotor 32 is rotatably attached to the stator 31 and driven to rotate when the stator 31 is energized.
  • a rotary shaft 33 is attached to the center of the rotor 32, and is configured to rotate when the rotor 32 is rotationally driven.
  • an eccentric shaft portion 33a is formed which is rotatably fitted to the boss portion 27 of the orbiting scroll 22.
  • the electric motor section 30 drives the orbiting scroll 22 via the rotating shaft 33 , so that the gas refrigerant is compressed in the compression mechanism section 10 .
  • a second frame 47 is fixed below the electric motor section 30 in the pressure vessel 40 .
  • a ball bearing 48 is press-fitted and fixed to the center of the second frame 47 .
  • a second frame 47 supports ball bearings 48 within the pressure vessel 40 .
  • the second frame 47 rotatably supports the lower end of the rotating shaft 33 with a ball bearing 48 .
  • the rotating shaft 33 is a rod-shaped member made of metal.
  • the rotating shaft 33 includes a main shaft portion 33 b that constitutes the main portion of the rotating shaft 33 and an eccentric shaft portion 33 a that constitutes the upper end portion of the rotating shaft 33 .
  • the main shaft portion 33b of the rotary shaft 33 is arranged such that its center line Ax1 coincides with the central axis of the body container 42. As shown in FIG.
  • the main shaft portion 33b is fixed to the central through hole of the rotor 32 of the electric motor portion 30 by shrink fitting or the like. It is rotatably supported by a ball bearing 48 mounted on the housing.
  • the eccentric shaft portion 33a of the rotating shaft 33 is provided so that its center line Ax2 is eccentric with respect to the center line Ax1 of the main shaft portion 33b.
  • the eccentric shaft portion 33a is fitted to the boss portion 27 of the orbiting scroll 22 and is rotatably held by the boss portion 27 .
  • the rotary shaft 33 rotates as the rotor 32 of the electric motor section 30 rotates, and rotates the orbiting scroll 22 by the eccentric shaft section 33a.
  • an oil passage 33c is provided vertically through the interior of the main shaft portion 33b and the eccentric shaft portion 33a. It is fed between mechanically contacting parts such as 10 .
  • the compressor 100 also includes an Oldham ring 29 that restricts rotation of the orbiting scroll 22, and a bush 28 that connects the orbiting scroll 22 and the eccentric shaft portion 33a.
  • the structures of the Oldham ring 29 and the bush 28 will be described with reference to FIG.
  • the bushing 28 is attached to the outer peripheral side of the eccentric shaft portion 33a of the rotating shaft 33 and arranged in the boss accommodating portion 46f of the first frame 46.
  • the Oldham ring 29 is arranged on the outer peripheral side of the bush 28 and arranged in the Oldham housing portion 46 o of the first frame 46 .
  • the Oldham ring 29 includes a ring portion 29r, two upper projections 29b provided on the upper surface of the ring portion 29r, and two lower surface projections (not shown) provided on the lower surface of the ring portion 29r.
  • the two upper projections 29b are provided at positions facing each other on the ring portion 29r, and the two lower surface projections are also provided at positions facing each other on the ring portion 29r.
  • the orbiting scroll 22 When the orbiting scroll 22 is revolved by the rotation of the rotating shaft 33, the upper projection 29b is in the first Oldham groove 24a of the orbiting base plate portion 24, and the lower projection is in the second Oldham groove of the first frame 46. It slides within 46o1 while the movement range is restricted by the inner wall of the groove. With such a configuration, the orbiting scroll 22 is configured not to rotate.
  • the bush 28 is made of metal such as iron, for example.
  • the bush 28 has, for example, a slider 28a and a balance weight 28b.
  • the slider 28a is a tubular member having a flange. are embedded in each of the
  • the balance weight 28b is a member having a donut shape when viewed from the axial direction.
  • the balance weight 28b is fitted to the flange of the slider 28a by shrink fitting or the like.
  • the balance weight 28b has a weight portion 28b1 having a substantially C shape when viewed from the axial direction. In the example shown in FIG. 2, the weight portion 28b1 is provided only on the left side of the balance weight 28b.
  • the balance weight 28b offsets the centrifugal force of the orbiting scroll 22 by including a weight portion 28b1 provided only partially in the circumferential direction.
  • the operation of the compressor 100 will be described based on FIG.
  • the stator 31 of the electric motor section 30 when the stator 31 of the electric motor section 30 is energized, the rotor 32 and the rotating shaft 33 attached to the rotor 32 rotate.
  • the orbiting scroll 22 attached to the eccentric shaft portion 33 a of the rotating shaft 33 via the bush 28 performs an orbiting motion with respect to the fixed scroll 21 .
  • the volume of the compression chamber 11 formed between the fixed spiral tooth 25 of the fixed scroll 21 and the orbiting spiral tooth 26 of the orbiting scroll 22 continuously fluctuates.
  • the pressure in the compression chamber 11 increases, the pressure in the compression chamber 11 becomes lower than the pressure in the suction space (in the example shown in FIG. 1, the motor space Sm) in the pressure vessel 40. of refrigerant is sucked into the compression chamber 11 through the suction port 46a.
  • the suction pipe 44 is provided with respect to the center line Ax1 of the main shaft portion 33b, that is, the center of the first frame 46 (for example, the center of the main shaft portion 33b).
  • the suction port 46a is provided on the opposite side (half on the left side of the center line Ax1 of the main shaft portion 33b)
  • the refrigerant enters the motor space Sm from the suction pipe 44 and is compressed.
  • the electric motor section 30 can be cooled by the refrigerant.
  • the refrigerant sucked into the compression chamber 11 is compressed and the pressure inside the compression chamber 11 rises.
  • the pressure in the compression chamber 11 becomes higher than the preset pressure, the compressed refrigerant pushes up the discharge valve 5a of the discharge valve mechanism 20 and passes through the discharge space So and the discharge pipe 45 to the outside of the pressure vessel 40 (for example, the condenser of the refrigeration cycle).
  • FIG. 4 is a cross-sectional view taken along line AA schematically showing the positional relationship between the orbiting scroll 22 and the first frame 46 when the orbiting scroll 22 is shifted to the right in the compressor 100 of FIG. Also, in FIG. 4, the fixed spiral tooth 25 is indicated by a two-dot chain line.
  • FIG. 5 is a BB cross-sectional view schematically showing the positional relationship between the orbiting scroll 22, the first frame 46, and the rotating shaft 33 in the compressor 100 of FIG.
  • FIG. 6 is a longitudinal sectional view schematically showing the positional relationship among the orbiting scroll 22, the first frame 46, and the rotating shaft 33 when the orbiting scroll 22 is shifted to the left in the compressor 100 of FIG. 5 and 6, the bush 28 and the Oldham ring 29 shown in FIG. 1 are omitted for the sake of clarity.
  • the range of motion R1 and the range of non-movability R2 of the rocking plate portion 24 on the first frame 46 will be described below with reference to FIGS. 4 to 6.
  • FIG. The movable region R1 and the non-movable region R2 are columnar shapes formed above the first frame 46 and outside the rocking bed plate portion 24 in the space inside the trunk container 42. It bisects the space.
  • the range of motion R1 is a region in which the rocking bed plate portion 24 moves when the rocking scroll 22 revolves on the first frame 46, and has a cylindrical shape.
  • the non-movable region R2 is provided outside the boundary 50 of the movable region R1, is a region into which the rocking plate portion 24 does not enter, and has a cylindrical shape.
  • the center line 53 of the boss portion 27 and the center line 54 of the orbiting bed plate portion 24 are aligned in the same vertical direction (direction of arrow Z). It is configured so that it does not exist on a straight line. That is, in a state in which the center line 54 of the rocking base plate portion 24 is further eccentric with respect to the center line Ax2 (see FIG. 1) of the eccentric shaft portion 33a that is eccentric from the main shaft portion 33b, the rocking scroll 22 performs the rocking motion. conduct.
  • the center line 51 of the range of motion R1 of the rocking bed plate portion 24 during the rocking motion of the rocking scroll 22 is aligned with the main shaft portion 33b.
  • centerline Ax1 that is, the centerline 52 of the first frame 46.
  • the non-movable region R2 of the rocking plate portion 24 has a cylindrical shape with uneven width in the radial direction in the circumferential direction. More specifically, in the non-movable region R2, the radial width is narrow in the eccentric direction of the center line 51 of the movable region R1, and the radial width is wide on the side opposite to the eccentric direction.
  • the center line 51 of the range of motion R1 of the swing bed plate portion 24 on the first frame 46 extends from the center line 52 of the first frame 46 to the right side where the intake pipe 44 is provided.
  • the radial width of the non-movable region R2 is wider on the left side of the non-movable region R2 than on the right side, the back side, and the front side.
  • the size of the rocking bed plate portion 24 is set so that the rocking scroll 22 does not cover the intake port 46a.
  • the left half of the frame 46 is provided with an intake port 46a.
  • only one arc-shaped intake port 46a is provided in the first frame 46.
  • the oscillating base plate portion 24 is configured not to overlap the intake port 46a at any timing of the oscillating motion of the oscillating scroll 22. . 6, the orbiting scroll 22 is positioned above the intake port 46a even in a state where the orbiting scroll 22 is swung closest to the intake port 46a (to the left in FIG. 6) in the width direction (arrow X direction). not
  • the winding end portion 26e of the orbiting spiral tooth 26 of the orbiting scroll 22 is arranged at a position 45° forward from the suction pipe 44.
  • the fixed spiral tooth 25 indicated by a two-dot chain line in FIG. It is arranged at a position of 180° from 26e. That is, in the example shown in FIG. 4 , the winding end portion 25 e of the fixed spiral tooth 25 is arranged at a position 135° backward from the intake pipe 44 .
  • the second Refrigerant flows into the compression chamber 11 from the suction port 46 a provided in the 1 frame 46 .
  • these gaps serving as inlets of the refrigerant to the compression chamber 11 may be referred to as compression chamber inlets 11a.
  • the compression chamber inlets 11a are provided at two positions, approximately 135° forward and 45° backward from the circumferential center Lp of the intake port 46a. The front compression chamber inlet 11a opens leftward, and the back compression chamber inlet 11a opens rightward.
  • the arcuate suction port 46a is provided on the left side of the first frame 46 in an angular range of 90 degrees from 45 degrees on the front side to 45 degrees on the back side.
  • the positions of the winding end portions 25e and 26e in the circumferential direction, the arrangement of the compression chamber inlet 11a, and the angular range of the suction port 46a are not limited to the above case. Modifications will be described later.
  • the winding start position of the fixed spiral tooth 25 is positioned so that the oscillating spiral tooth 26 and the fixed spiral tooth 25 mesh with each other when viewed from the axial direction. are also eccentric from the center of the fixed base plate portion 23 .
  • the winding start position of the fixed spiral tooth 25 with respect to the center of the fixed base plate portion 23 is the eccentric direction of the center line 51 of the movable range R1 of the swing base plate portion 24. and is shifted in the same direction. Therefore, when viewed from the axial direction, the winding start position of the fixed spiral tooth 25 is not swinging from the center line Ax1 of the main shaft portion 33b shown in FIG.
  • the oscillating spiral tooth 26 can also be used in a conventional compressor.
  • the fixed spiral tooth 25 and the discharge port 3 of the fixed scroll 21 are also provided at positions shifted from the center of the fixed base plate portion 23 and the center of the body container 42 .
  • the oscillating scroll 22 will not move during the oscillating motion.
  • a centerline 51 of the range of motion R1 of the rocking base plate portion 24 coincides with a centerline 52 of the first frame 46 . Therefore, in the conventional configuration, the radial width of the non-movable region R2 is uniform in the circumferential direction and is smaller than the maximum radial width Wmax of the non-movable region R2 in the present disclosure.
  • the center line 51 of the range of motion R1 of the swing bed plate portion 24 is eccentric from the center line 52 of the first frame 46.
  • the maximum radial width Wmax of the non-movable region R2 can be increased. Therefore, the space inside the trunk container 42 can be effectively utilized.
  • the area of the suction port 46a can be increased. In this case, the suction pressure loss of the refrigerant can be suppressed more than conventionally, so the efficiency of the compressor 100 can be improved.
  • the diameter of the movable range R1 of the rocking plate portion 24 on the first frame 46 is enlarged, or The diameter of the rocking bed plate portion 24 can be increased.
  • the capacity can be increased without changing the size of the compressor 100, and the efficiency of the compressor 100 can be improved.
  • the first frame 46 when the fixed scroll 21 is directly fixed to the pressure vessel 40, that is, the first frame 46 is provided with an outer wall screwed to the fixed base plate portion 23 of the fixed scroll 21. If not, the advantage is not compromised. As shown in FIG. 5, in the eccentric direction of the center line 51 of the range of motion R1 of the rocking bed plate portion 24, the range of motion R1 of the rocking bed plate portion 24 is expanded to the vicinity of the inner wall surface of the body container 42. can do.
  • a weight portion 28b1 is provided on the bushing 28 attached to the boss portion 27 of the orbiting scroll 22, and the weight portion 28b1 is arranged on the side opposite to the eccentric direction of the center line 51 of the movable range R1.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view schematically showing a first modification of the compression mechanism section 10 of the compressor 100 of FIG.
  • the positional relationship between the fixed spiral tooth 25 and the oscillating spiral tooth 26 in the first modified example will be described with reference to FIG.
  • the fixed spiral tooth 25 and the oscillating spiral tooth 26 have symmetrical spiral shapes as in the case shown in FIG.
  • the winding end portion 26 e of the swinging spiral tooth 26 is arranged at a position 180° from the winding end portion 25 e of the fixed spiral tooth 25 .
  • the arrangement of the compression chamber inlets 11a in the circumferential direction is different from that shown in FIG.
  • the winding end portion 26e of the oscillating spiral tooth 26 is positioned on the back side of the oscillating base plate portion 24, and the winding end portion 25e of the fixed spiral tooth 25 is positioned on the front side.
  • Compression chamber inlets 11a are formed at two locations, approximately 90 degrees on the front side and approximately 90 degrees on the back side from the circumferential center position Lp of the intake port 46a.
  • the compression chamber entrance 11a on the front side opens leftward, and the compression chamber entrance 11a on the back side opens rightward.
  • the refrigerant from the suction port 46a is transferred to the compression chamber 11 by the swinging spiral teeth 26 and the fixed spiral teeth 25. Allows for even inhalation. In this case, efficiency is improved compared to a configuration in which only one side of the winding end portions 25e and 26e is positioned near the suction port 46a.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view schematically showing a second modification of the compression mechanism section 10 of the compressor 100 of FIG.
  • the second modified example shown in FIG. 8 similarly to the first modified example shown in FIG. 26 is disposed at a position 180° from the winding end portion 25e of the fixed spiral tooth 25.
  • the arrangement of the compression chamber inlets 11a in the circumferential direction is different from that in the first modification.
  • the compression chamber inlet 11a opposite to the suction port 46a that is, the rightward compression chamber inlet 11a is closer to the suction port than the leftward compression chamber inlet 11a. 46a.
  • the fixed spiral tooth 25 and the oscillating spiral tooth 26 are arranged at a position rotated by an angle ⁇ (for example, 30°) in the circumferential direction from the position shown in FIG.
  • ⁇ for example, 30°
  • two compression chamber inlets 11a are located at approximately 120 degrees forward and approximately 60 degrees backward from the circumferential center position Lp of the suction port 46a shown in FIG. is provided. Therefore, the right-facing compression chamber inlet 11a located on the far side has a shorter linear distance from the intake port 46a (see FIG. 7) than the left-facing compression chamber inlet 11a located on the front side.
  • the angle ⁇ at which the fixed spiral tooth 25 and the swinging spiral tooth 26 are inclined in the circumferential direction is not limited to the above case, it is preferably within a rotation range of greater than 0° and less than or equal to 30°.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view schematically showing a third modification of the compression mechanism section 10 of the compressor 100 of FIG. The positional relationship between the fixed spiral tooth 25 and the oscillating spiral tooth 26 in the third modification will be described with reference to FIG.
  • the oscillating spiral tooth 26 and the fixed spiral tooth 25 are provided such that the compression chamber inlet 11a is located near the intake port 46a, and the oscillating spiral tooth 26 is arranged in the circumferential direction. and the position of the winding end portion 25e of the fixed spiral tooth 25 are the same.
  • the winding lengths of the oscillating spiral teeth 26 and the fixed spiral teeth 25 are adjusted such that the compression chamber inlet 11a is positioned within the angle range in which the arcuate suction port 46a is provided in the circumferential direction. is determined.
  • the winding end portion 26e of the oscillating spiral tooth 26 and the winding end portion 25e of the fixed spiral tooth 25 are located at substantially the same position in the circumferential direction as the circumferential center position Lp of the suction port 46a. , and the compression chamber inlet 11a opens to the back side.
  • both the winding end portion 26e of the oscillating spiral tooth 26 and the winding end portion 25e of the fixed spiral tooth 25 are arranged in the circumferential direction at the position where the suction port 46a is provided, thereby closing the compression chamber inlet 11a. It can be provided near the intake port 46a. Therefore, the swinging spiral tooth 26 and the fixed spiral tooth 25 allow the refrigerant sucked from the suction port 46a to be more efficiently introduced into the compression chamber 11, leading to an improvement in refrigerant supply.
  • the position of the compression chamber inlet 11a in the circumferential direction is not limited to the same position as the center position Lp of the suction port 46a in the circumferential direction, and any position on the side of the suction port 46a in the radial direction good.
  • the compression chamber inlet 11a is arranged on the left side in the left-right direction.
  • the end portion 26e of the oscillating spiral tooth 26 and the fixed spiral are located in the section between 90° on the front side and 90° on the back side from the center position Lp in the circumferential direction of the intake port 46a.
  • the compression chamber entrance 11a formed by the winding end portion 25e of the tooth 25 may be arranged.
  • the scroll compressor according to Embodiment 1 includes the compression mechanism portion 10 that compresses the refrigerant, the rotation shaft 33 that has the eccentric shaft portion 33a, and the rotation shaft 33 that drives the compression mechanism portion 10. and an electric motor unit 30 .
  • the compression mechanism section 10 has a fixed scroll 21 and an orbiting scroll 22 .
  • the scroll compressor includes a pressure vessel 40 in which the compression mechanism section 10 and the electric motor section 30 are housed, and a frame (which is fixed inside the pressure vessel 40 and supports the orbiting scroll 22 in the axial direction in which the rotating shaft 33 extends).
  • the oscillating scroll 22 includes an oscillating base plate portion 24 , an oscillating spiral tooth 26 provided on a first surface of the oscillating base plate portion 24 on the side of the fixed scroll 21 , and a first spiral tooth 26 on the oscillating base plate portion 24 . It has a boss portion 27 provided on the second surface, which is the back surface of the surface, and into which the eccentric shaft portion 33a is fitted. When viewed from the axial direction, the rocking bed plate portion 24 and the boss portion 27 are provided such that the position of the center line 54 of the rocking bed plate portion 24 is different from the position of the center line 53 of the boss portion 27 .
  • the center of the rocking base plate portion 24 and the center of the boss portion 27 do not lie on the same straight line in the vertical direction (direction of arrow Z). Therefore, the center line 51 of the movable range R1 of the rocking base plate portion 24 is eccentric from the center line 52 of the first frame. Therefore, in the first frame 46, the non-movable region R2 is narrowed in the eccentric direction and widened on the side opposite to the eccentric direction. Therefore, even if a structural portion is provided on the first frame 46 on the side opposite to the eccentric direction of the movable range R1 of the rocking bed plate portion 24, the rocking bed plate portion 24 is increased in the non-movable region R2, or the structure There is a margin to enlarge the part. As a result, restrictions on the size of the orbiting scroll 22 and the size of the structure of the outer peripheral portion of the first frame 46 can be relaxed, and a scroll compressor with good performance can be provided.
  • a suction port 46a for supplying refrigerant to the compression mechanism 10 is provided in a non-movable region R2 on the outer peripheral side of the movable region R1 of the rocking plate portion 24 of the frame (first frame 46). is formed. Accordingly, by providing the suction port 46 a in the non-movable region R ⁇ b>2 , the refrigerant can be supplied to the compression chamber 11 while avoiding pressure loss due to the rocking base plate portion 24 .
  • the intake port 46a is formed on the side opposite to the eccentric direction of the center line 51 of the movable range R1 of the rocking base plate portion 24 in the frame (first frame 46).
  • the suction port 46a can be made larger than before, and the amount of refrigerant that can be supplied to the compression chamber 11 increases.
  • the fixed scroll 21 has a fixed base plate portion 23 and fixed spiral teeth 25 provided on the surface of the fixed base plate portion 23 on the swing scroll 22 side.
  • the two compression chamber inlets 11a formed by the oscillating spiral tooth 26 and the fixed spiral tooth 25 are provided so as to have the same linear distance from the intake port 46a.
  • the refrigerant from the suction port 46 a can be evenly drawn into the compression chamber 11 by the swinging spiral teeth 26 and the fixed spiral teeth 25 .
  • efficiency is improved compared to a configuration in which only one side of the winding end portions 25e and 26e is positioned near the suction port 46a.
  • the fixed scroll 21 has a fixed base plate portion 23 and fixed spiral teeth 25 provided on the surface of the fixed base plate portion 23 on the swing scroll 22 side.
  • one of the two compression chamber inlets 11a formed by the swinging spiral tooth 26 and the fixed spiral tooth 25 faces the suction port 46a, and the other faces the opposite side of the suction port 46a.
  • the linear distance between the other and the suction port 46a is shorter than the linear distance between the one and the suction port 46a.
  • the fixed scroll 21 has a fixed base plate portion 23 and fixed spiral teeth 25 provided on the surface of the fixed base plate portion 23 on the swing scroll 22 side.
  • One of the oscillating spiral tooth 26 and the fixed spiral tooth 25 (the oscillating spiral tooth 26 in the example of FIG. 9) is longer than the other so that the winding end portions 25e and 26e are arranged at the same positions in the circumferential direction.
  • a compression chamber inlet 11a formed by the swinging spiral tooth 26 and the fixed spiral tooth 25 is provided on the side of the suction port 46a in the radial direction.
  • the compression chamber inlet 11a can be provided near the suction port 46a, the swinging spiral tooth 26 and the fixed spiral tooth 25 allow the refrigerant sucked from the suction port 46a to flow into the compression chamber 11 more efficiently. can be introduced, leading to improved refrigerant supply.
  • the fixed scroll 21 is directly fixed to the pressure vessel 40 without interposing the frame (first frame 46).
  • first frame 46 since the first frame 46 only needs to be provided below the rocking base plate portion 24, the outer peripheral portion of the rocking scroll 22 and the body portion container 42 are separated from each other compared to the case where the first frame 46 has an outer wall.
  • the space between the inner wall surface of the Therefore, compared with the case where the outer wall is provided, there is no restriction on the size of the orbiting scroll 22, and the outer diameter of the orbiting base plate portion 24 and the winding diameter of the orbiting spiral teeth 26 can be increased.
  • the swirl can be increased, it is effective in ensuring performance with a low GWP refrigerant (low density refrigerant).
  • FIG. 10 is a partial cross-sectional view schematically showing the configuration of a compressor according to Embodiment 2.
  • FIG. FIG. 11 is a cross-sectional view schematically showing the positional relationship between orbiting scroll 22 and first frame 46 when orbiting scroll 22 is shifted to the right in compressor 100 according to the second embodiment.
  • FIG. 12 is a longitudinal sectional view schematically showing the positional relationship among the orbiting scroll 22, the first frame 46, and the rotating shaft 33 when the orbiting scroll 22 is shifted to the left in the compressor 100 of FIG.
  • the structure that limits the diameter of the rocking bed plate portion 24 or the size of the movable range R1 (see FIG. 11) of the rocking bed plate portion 24 is the first It differs from the case of the first embodiment in that it is a recess provided in the frame 46 .
  • suction ports 46a are provided on both sides of the recess in the circumferential direction of the first frame 46, and the recess and the two suction ports 46a limit the diameter of the rocking base plate portion 24. It is said that In the second embodiment, the same reference numerals are given to the same parts as in the first embodiment, and the explanation will focus on the differences from the first embodiment.
  • the upper surface of the outer peripheral portion of the first frame 46 is formed with a concave portion 46a1 used for determining the assembly phase of the fixed scroll 21 with the fixed base plate portion 23.
  • the recess 46a1 of the first frame 46 has a circular shape when viewed from the axial direction, and is provided on the left side of the first frame 46, that is, between the two intake ports 46a.
  • a hole 23a is formed in the lower surface of the fixed base plate portion 23 at a position facing the concave portion 46a1 of the first frame 46 when viewed in the axial direction.
  • the hole 23a of the fixed base plate portion 23 has the same shape as the concave portion 46a1 of the first frame 46 when viewed from the axial direction.
  • the hole 23a of the fixed base plate portion 23 may be a through hole as shown in FIG. 10, or may be a concave portion in which the lower surface of the fixed base plate portion 23 is recessed upward.
  • a protrusion extending downward is provided on the lower surface of the fixed base plate portion 23 at a position facing the recess 46a1 of the first frame 46 when viewed from the axial direction, and a hole 23a is provided in the lower surface of the protrusion. may be configured.
  • the positions where the recess 46a1 and the suction port 46a are provided in the first frame 46 are not limited to the positions described above. However, it is preferable that these plural structures are concentrated in one area (for example, the left half) of the outer circumference of the first frame 46 .
  • the phasing is performed by the phasing member 6 so that the first frame 46 and the fixed base plate portion 23 face each other in the body container 42 at a predetermined phase.
  • the phase determining member 6 is composed of, for example, a cylindrical pin.
  • the upper end of the phase determining member 6 is passed through the hole 23a of the fixed base plate portion 23, and the lower end of the phase determining member 6 is inserted into the recess 46a1 of the first frame 46.
  • the phasing member 6 is extracted. Note that the phase determining member 6 may not be removed after assembly.
  • phase determining member 6 When the phase determining member 6 is removed, it is preferable to provide a sealing member (not shown) in the hole 23a of the fixed base plate portion 23 to prevent the coolant from flowing through the hole 23a.
  • the sealing member may be formed by extracting the phase determining member 6 from the concave portion 46a1 and fixing it inside the hole 23a.
  • the position of the center line 54 of the rocking base plate portion 24 is the same as that of the center line 53 of the boss portion 27 when viewed from the axial direction. is eccentric from the position of Therefore, as shown in FIG. 11, the center line 51 of the movable range R1 of the rocking base plate portion 24 is eccentric from the center line 52 of the first frame 46. As shown in FIG. 12, in the second embodiment, as in the first embodiment, the position of the center line 54 of the rocking base plate portion 24 is the same as that of the center line 53 of the boss portion 27 when viewed from the axial direction. is eccentric from the position of Therefore, as shown in FIG. 11, the center line 51 of the movable range R1 of the rocking base plate portion 24 is eccentric from the center line 52 of the first frame 46. As shown in FIG.
  • the concave portion 46a1 of the first frame 46 is provided in the non-movable region R2 of the rocking base plate portion 24 when viewed from the axial direction. Therefore, as shown in FIG. 12, even when the oscillating bedplate portion 24 is closest to the recessed portion 46a1 while the compressor 100 is being driven, the oscillating bedplate portion 24 covers the recessed portion 46a1 of the first frame 46. never
  • the maximum width Wmax (see FIG. 4) of the non-movable region R2 of the rocking bed plate portion 24 is larger than in the conventional art, and the rocking bed plate portion 24 is enlarged, or the structural portion such as the recess 46a1 is increased. There is a margin to make the As a result, even in the compressor 100 according to the second embodiment, the same effect as in the case of the first embodiment can be obtained.
  • the surface of the frame (first frame 46) facing the second surface (lower surface) of the rocking plate portion 24 has a rocking table as viewed from the axial direction.
  • a concave portion 46 a 1 is formed in a non-movable region R ⁇ b>2 on the outer peripheral side of the movable region R ⁇ b>1 of the plate portion 24 . Accordingly, by providing the recessed portion 46a1 in the non-movable region R2, it becomes easy to dispose the first frame 46 in the intended phase inside the pressure vessel 40. As shown in FIG.
  • the fixed spiral teeth 25 and the oscillating spiral teeth 26 may be arranged like the first to third modifications of the first embodiment.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view schematically showing the positional relationship between orbiting scroll 22 and first frame 46 when orbiting scroll 22 is shifted to the right in compressor 100 according to the third embodiment.
  • FIG. 14 is a longitudinal sectional view schematically showing the positional relationship among the orbiting scroll 22, the first frame 46, and the rotating shaft 33 when the orbiting scroll 22 is shifted to the left in the compressor 100 of FIG.
  • Outlined arrows shown in FIGS. 13 and 14 indicate the direction of the refrigerant.
  • the first frame 46 is a structure that limits the diameter of the rocking bed plate portion 24 or the size of the movable range R1 of the rocking bed plate portion 24. It differs from the case of the first embodiment in that it is a convex portion provided on the .
  • the same reference numerals are given to the same parts as in the first embodiment, and the explanation will focus on the differences from the first embodiment.
  • the suction port 46a (see FIG. 5) of the first embodiment is not provided in the rocking bed plate portion 24, and the suction pipe 44 is provided in the trunk container 42. is installed between the first frame 46 and the fixed scroll 21 in the height direction (arrow Z direction). That is, in Embodiment 3, the refrigerant from the suction pipe 44 is directly supplied to the refrigerant suction space Si without passing through the motor space Sm. Further, in Embodiment 3, the discharge pipe 45 is installed in the motor space Sm below the first frame 46 in the height direction (arrow Z direction) of the body container 42 . That is, in the third embodiment, of the space in the pressure vessel 40, the space above the fixed scroll 21 is a high-pressure space without an opening, and the motor space Sm below the first frame 46 is It is configured to serve also as an ejection space.
  • a portion of the outer peripheral portion of the first frame 46 is notched in the circumferential direction.
  • a separation wall 46a2 extending upward toward the fixed base plate portion 23 (see FIG. 1) is provided at the edge of the notch portion 46c of the first frame 46.
  • the side ends of the isolation wall 46a2 are connected to the inner wall surface of the body container 42, and are surrounded by the isolation wall 46a2 and the inner wall surface of the body container 42.
  • a communication path 7 is formed so as to be connected. As shown in FIG. 14, the communication path 7 communicates between the upper high pressure space (not shown) and the lower motor space Sm.
  • the fixed base plate portion 23 (see FIG. 1) has an opening formed at a position facing the notch portion 46c of the first frame 46 in the axial direction. 7, and the notch 46c of the first frame 46 serves as the refrigerant outlet of the communication path 7.
  • the high-pressure refrigerant discharged from the compression mechanism 10 and filling the high-pressure space passes through the communication path 7, moves to the motor space Sm, and is discharged to the outside (for example, the condenser) through the discharge pipe 45.
  • the isolation wall 46a2 of the first frame 46 is provided in the non-movable region R2 of the rocking base plate portion 24 when viewed from the axial direction. Therefore, as shown in FIG. 14, even when the rocking bed plate portion 24 comes closest to the isolation wall 46a2 while the compressor 100 is being driven, the rocking bed plate portion 24 does not interfere with the isolation wall 46a2. .
  • the center line 54 of the orbiting bed plate portion 24 of the orbiting scroll 22 and the center line 53 of the boss portion 27 is different. Therefore, in the present disclosure, the maximum width Wmax of the non-movable region R2 of the rocking bed plate portion 24 is larger than in the conventional art, and a margin for enlarging the rocking bed plate portion 24 or enlarging the connecting path 7 is created. As a result, even in the compressor 100 according to the third embodiment, the same effect as in the case of the first embodiment can be obtained.
  • the surface of the frame (first frame 46) facing the second surface (lower surface) of the rocking plate portion 24 has a rocking table as viewed from the axial direction.
  • a convex portion (separating wall 46a2) is formed in a non-movable region R2 on the outer peripheral side of the movable region R1 of the plate portion 24 .
  • the communication path 7 when the communication path 7 is provided, the communication path 7 and the refrigerant suction space Si are separated by the isolation wall 46a2, thereby ensuring airtightness. As a result, power input loss due to leakage of the high-pressure refrigerant filling the communication path 7 into the refrigerant suction space Si is suppressed, and performance can be improved.
  • the fixed spiral teeth 25 and the oscillating spiral teeth 26 may be arranged as in the first to third modifications of the first embodiment.
  • the arrangement of the compression chamber inlet 11 a may be determined according to the positional relationship with the suction pipe 44 .
  • the compression chamber inlet 11a is arranged on the same side as in FIG. 7 or on the opposite side to that in FIG. Further, when the suction pipe 44 is provided below, the phases of the fixed spiral tooth 25 and the swinging spiral tooth 26 are also rotated accordingly.
  • the suction port 46a may be divided into two portions.
  • Discharge port 4 Chamber, 4a Concave portion, 4b Chamber discharge port, 5 Discharge valve mechanism, 5a Discharge valve, 5b Valve retainer, 5c Fixed member, 6 Phase determining member, 7 Communication path, 10 Compression mechanism, 11 Compression chamber , 11a Compression chamber inlet, 20 Discharge valve mechanism, 21 Fixed scroll, 22 Oscillating scroll, 23 Fixed base plate portion, 23a Hole, 24 Oscillating base plate portion, 24a First Oldham groove, 25 Fixed spiral teeth, 25e Winding end Part 26 Oscillating spiral tooth 26e Winding end part 27 Boss part 28 Bushing 28a Slider 28b Balance weight 28b1 Weight part 29 Oldham ring 29b Top projection 29r Ring part 30 Electric motor part 31 Stator , 32 rotor, 33 rotating shaft, 33a eccentric shaft, 33b main shaft, 33c oil passage, 40 pressure vessel, 41 upper container, 42 trunk container, 43 lower container, 44 suction pipe, 45 discharge pipe, 46 th 1 frame, 46a suction port, 46a1 recess

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Abstract

スクロール圧縮機は、固定スクロール及び揺動スクロールを有し、冷媒を圧縮する圧縮機構部と、偏心部を有する回転軸と、回転軸を介して圧縮機構部を駆動する電動機部と、圧縮機構部及び電動機部が収容される圧力容器と、圧力容器の内部に固定され、回転軸が延びる軸方向に揺動スクロールを支持するフレームと、を備える。揺動スクロールは、揺動台板部と、揺動台板部において固定スクロールの側の第１面に設けられた揺動渦巻歯と、揺動台板部において第１面の裏面である第２面に設けられ、偏心部が嵌合されるボス部と、を有する。軸方向から見て、揺動台板部とボス部とは、揺動台板部の中心の位置がボス部の中心の位置と異なるように設けられている。

Description

スクロール圧縮機
　本開示は、圧縮機構部を有するスクロール圧縮機に関する。
　スクロール圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮機構部と、回転軸と、回転軸を介して圧縮機構部を駆動する電動機部と、を備えている。圧縮機構部は、固定スクロールと揺動スクロールとを有し、これらの渦巻歯同士が噛み合うように対向して設けられ、これらの渦巻歯の間に圧縮室が形成されている。固定スクロールは、圧力容器の内部に固定されている。揺動スクロールは、台板部とボス部と有し、台板部の一方の面に渦巻歯が設けられ、その面の裏面に、回転軸の偏心軸部が嵌まったボス部が設けられている。スクロール圧縮機はまた、圧力容器の内部に固定され、揺動スクロールを支持するフレームを備える。スクロール圧縮機において、電動機部により回転軸が回転することで、偏心軸部に嵌った揺動スクロールが公転運動を行い、圧縮室の容積が変化して冷媒が圧縮される。このような圧縮機において、フレームの外周部に、吸入管から吸い込んだ冷媒を圧縮機構部に通すための吸入ポートが形成されたものがある（例えば、特許文献１参照）。また、一般に、スクロール圧縮機のフレームにおけるスラスト面の外周部には、吸入ポート等の穴だけでなく、例えば、吸入ポートとの隔離壁のような凸部が形成される場合もある。このような、フレーム外周部の構造物は、台板部によって塞がれることがないように、フレームにおいて台板部の可動域よりも外周側に設けられる。
特許第６６７８７６２号公報
　特許文献１のスクロール圧縮機では、フレーム上において揺動スクロールは、台板部の可動域の中心が回転軸の中心すなわちフレームの中心と一致するように、公転運動を行う構成とされる。すなわち、特許文献１では、フレームの上面において、台板部及びその可動領域と対向しない領域である非可動領域が、周方向に均等に設けられている。したがって、特許文献１のように台板部の可動域の中心がフレームの中心と一致する構成では、フレーム外周部の周方向の一部に設けられた吸入ポート等の構造物と、揺動スクロールの台板部の可動域とが重なって、圧縮機構部への冷媒供給が妨げられること等を回避するために、台板部の大きさが制限される。あるいは、台板部により、フレーム外周部の構造物の大きさが制限される。台板部の大きさが制限されると、揺動スクロールの大きさが制限されるので容量が低下し、一方、吸入ポートの大きさが制限されると、冷媒の吸入圧力が低下する。結果、性能の良いスクロール圧縮機を提供することができない。
　本開示は、上記のような課題を解決するためになされたもので、揺動スクロールの大きさ及びフレーム外周部の構造物の大きさの制限を緩和し、性能の良いスクロール圧縮機を提供することを目的とする。
　本開示に係るスクロール圧縮機は、固定スクロール及び揺動スクロールを有し、冷媒を圧縮する圧縮機構部と、偏心部を有する回転軸と、前記回転軸を介して前記圧縮機構部を駆動する電動機部と、前記圧縮機構部及び前記電動機部が収容される圧力容器と、前記圧力容器の内部に固定され、前記回転軸が延びる軸方向に前記揺動スクロールを支持するフレームと、を備え、前記揺動スクロールは、揺動台板部と、前記揺動台板部において前記固定スクロールの側の第１面に設けられた揺動渦巻歯と、前記揺動台板部において前記第１面の裏面である第２面に設けられ、前記偏心部が嵌合されるボス部と、を有し、前記軸方向から見て、前記揺動台板部と前記ボス部とは、前記揺動台板部の中心の位置が前記ボス部の中心の位置と異なるように設けられている。
　本開示によれば、軸方向から見て、揺動台板部とボス部とは、揺動台板部の中心の位置がボス部の中心の位置と異なるように設けられているので、揺動台板部の可動域の中心はフレームの中心から偏心する。よって、フレームにおいて非可動域は、偏心方向では狭くなる一方、偏心方向と逆側では広くなるので、フレームにおいて揺動台板部の可動域の偏心方向と逆側に構造部を設けても、非可動域には、揺動台板部を大きくする、又は構造部を大きくする余白ができる。結果、揺動スクロールの大きさ及びフレーム外周部の構造物の大きさの制限を緩和し、性能の良いスクロール圧縮機を提供することができる。
実施の形態１に係る圧縮機の概略構成を示す縦断面図である。 図１の圧縮機における偏心軸の周辺構造を示す部分拡大図である。 図１の圧縮機における第１フレームの概略構成を示す平面図である。 図１の圧縮機において揺動スクロールが右に寄った時の揺動スクロールと第１フレームとの位置関係を模式的に示すＡ－Ａ断面図である。 図４の圧縮機において揺動スクロールと第１フレームと回転軸との位置関係を模式的に示すＢ－Ｂ断面図である。 図５の圧縮機において揺動スクロールが左に寄った時の揺動スクロールと第１フレームと回転軸との位置関係を模式的に示す縦断面図である。 図１の圧縮機の圧縮機構部の第１変形例を模式的に示す横断面図である。 図１の圧縮機の圧縮機構部の第２変形例を模式的に示す横断面図である。 図１の圧縮機の圧縮機構部の第３変形例を模式的に示す横断面図である。 実施の形態２に係る圧縮機の構成を模式的に示す部分断面図である。 実施の形態２に係る圧縮機において揺動スクロールが右に寄った時の揺動スクロールと第１フレームとの位置関係を模式的に示す横断面図である。 図１１の圧縮機において揺動スクロールが左に寄った時の揺動スクロールと第１フレームと回転軸との位置関係を模式的に示す縦断面図である。 実施の形態３に係る圧縮機において揺動スクロールが右に寄った時の揺動スクロールと第１フレームとの位置関係を模式的に示す横断面図である。 図１３の圧縮機において揺動スクロールが左に寄った時の揺動スクロールと第１フレームと回転軸との位置関係を模式的に示す縦断面図である。
　以下、本開示の実施の形態を図面に基づいて説明する。なお、以下に説明する実施の形態によって本開示が限定されるものではない。また、以下の図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。また、以下の説明において、理解を容易にするために方向を表す用語（例えば「上」、「下」、「左」、「右」、「前」、「後」など）を適宜用いるが、これは説明のためのものであって、これらの用語は本開示を限定するものではない。これらの方向を示す用語は、特に明示しない限り、スクロール圧縮機の回転軸３３が延びる方向（軸方向）を高さ方向としてスクロール圧縮機を正面側（前側）から見た場合の方向を意味し、図１に前側から見たスクロール圧縮機の縦断面図を示す。各図において、同一の符号を付したものは、同一のまたはこれに相当するものであり、これは明細書の全文において共通している。以降の説明において、スクロール圧縮機を、単に圧縮機と称する場合がある。
実施の形態１．
　図１は、実施の形態１に係る圧縮機１００の概略構成を示す縦断面図である。図１において、矢印Ｘ方向は圧縮機１００の幅方向を示し、矢印Ｙ方向は圧縮機１００の奥行き方向を示し、矢印Ｚ方向は圧縮機１００の高さ方向を示す。図２は、図１の圧縮機１００における偏心軸の周辺構造を示す部分拡大図である。図３は、図１の圧縮機１００における第１フレーム４６の概略構成を示す平面図である。以下、図１～図３に基づき、圧縮機１００の構成について説明する。
　圧縮機１００は、例えば、冷凍機、冷蔵庫、空気調和装置、給湯器又は自動販売機といった冷凍サイクル装置の構成要素の一つとなるものである。圧縮機１００は、冷凍サイクルを循環する冷媒を吸入し、吸入した冷媒を圧縮して吐出する流体機械である。
　図１に示されるように、圧縮機１００は、冷媒を圧縮する圧縮機構部１０と、回転軸３３と、回転軸３３を介して圧縮機構部１０を駆動する電動機部３０と、圧縮機構部１０及び電動機部３０を収容する圧力容器４０と、を備えている。また、圧縮機１００は、圧縮機構部１０を軸方向に支持する第１フレーム４６を備えている。
　圧縮機構部１０の内部には、回転軸３３の回転に伴って容積が変化する圧縮室１１が形成されており、圧縮室１１において冷媒が圧縮される。また、圧縮機構部１０には、圧縮室１１で圧縮された冷媒を、圧力容器４０内における圧縮機構部１０外に吐出する吐出口３が形成されている。圧力容器４０は、例えば、円筒状の胴部容器４２と、胴部容器４２の上側の開口部に溶接される上部容器４１と、胴部容器４２の下側の開口部に溶接される下部容器４３と、を有している。また、圧力容器４０には、外部の冷媒を圧力容器４０内に吸入する吸入管４４、及び、圧縮機構部１０において圧縮された冷媒を圧力容器４０外に吐出する吐出管４５が接続されている。圧縮機構部１０は、電動機部３０により駆動されることで、吸入管４４から吸入したガス冷媒を圧縮室１１内で圧縮し、吐出口３を介して圧力容器４０内における圧縮機構部１０外に吐出する構成とされている。圧縮機構部１０は、固定スクロール２１及び揺動スクロール２２を有している。第１フレーム４６は、圧縮機構部１０の揺動スクロール２２を支持する。
　図１に示される例では、圧力容器４０内の下部に電動機部３０が配置され、圧力容器４０内の上部に圧縮機構部１０が配置され、固定スクロール２１が圧縮機構部１０の上部を構成し、揺動スクロール２２が圧縮機構部１０の下部を構成している。そして、揺動スクロール２２の下方に第１フレーム４６が配置され、固定スクロール２１の上部に吐出口３が形成されている。また、図１に示される例では、圧力容器４０の胴部容器４２の右側に吸入管４４が設けられ、圧力容器４０の上部容器４１に吐出管４５が設けられている。そして、吸入管４４は、第１フレーム４６よりも下側の空間と連通するように設けられている。また、圧力容器４０内の底部には、潤滑油を貯留する油溜めが設けられている。
　また、圧縮機１００は、圧力容器４０内であって固定スクロール２１の上に配置されたチャンバー４を備えている。チャンバー４の下面には凹状部４ａが形成され、圧縮機構部１０の吐出口３から吐出された冷媒が一時的に凹状部４ａに溜まる構成とされている。凹状部４ａの中央部には、高さ方向（矢印Ｚ方向）に延びるチャンバー吐出口４ｂが形成されている。圧縮機構部１０の吐出口３とチャンバー４の凹状部４ａとは連通しており、且つ、チャンバー４の凹状部４ａとチャンバー吐出口４ｂとは連通している。これにより、圧縮機構部１０の圧縮室１１において圧縮された冷媒が、吐出口３、チャンバー４の凹状部４ａ及びチャンバー吐出口４ｂを介して、圧力容器４０内における圧縮機構部１０よりも上側の空間へ吐出される。
　以降の説明では、圧力容器４０内の空間のうち、固定スクロール２１よりも上側の空間を吐出空間Ｓｏと称し、また、第１フレーム４６よりも下側であり、電動機部３０を設けた空間をモータ空間Ｓｍと称する場合がある。
　また、圧縮機１００は、チャンバー４上に配置された吐出弁５ａ及び弁押さえ５ｂを備えている。吐出弁５ａ及び弁押さえ５ｂは、その一端側の部分が、例えばボルト等で構成される固定部材５ｃによってチャンバー４上に固定されている。以下、吐出弁５ａ、弁押さえ５ｂ及び固定部材５ｃを総称して、吐出弁機構５と称する。
　固定スクロール２１に形成されている上記の吐出口３は、固定台板部２３の略中央部に形成されており、圧縮室１１内で圧縮されて高圧となったガス冷媒は、吐出口３から吐出される。また、固定スクロール２１上に設置されている上述した吐出弁機構５は、固定台板部２３における吐出口３の出口側の面（本実施の形態では、上面）に設置され、冷媒の吐出圧力に応じて吐出口３を開閉するとともに冷媒の逆流を防ぐ構成とされる。
　固定スクロール２１は、固定台板部２３と、固定台板部２３の一方の面（図１では、下面）に立設されたインボリュート曲線形状の突起である固定渦巻歯２５と、を有している。固定スクロール２１は、圧力容器４０の内壁面に焼嵌め又は溶接等で固定されている。具体的には、圧力容器４０の胴部容器４２の内壁面には、図示していない段差が設けられており、その段差に固定台板部２３の外周縁部が嵌め込まれて接合されている。
　揺動スクロール２２は、揺動台板部２４と、揺動台板部２４の一方の面（図１の例では、上面）に立設されたインボリュート曲線形状の突起である揺動渦巻歯２６と、を有している。揺動スクロール２２は、第１フレーム４６によって回転自在に支持されている。また、揺動台板部２４の他方の面には、円筒形状のボス部２７が設けられている。ボス部２７には、後述する回転軸３３の偏心軸部３３ａが嵌入される。本開示の圧縮機１００では、図２に示されるように、ボス部２７の中心線５３と揺動台板部２４の中心線５４とが、同じ鉛直方向の線上に存在しない構成とされている。図２に示されるボス部２７の中心線５３は、図１に示される偏心軸部３３ａの中心線Ａｘ２と一致している。図１では、ボス部２７の中心線５３を省略し、図２では、偏心軸部３３ａの中心線Ａｘ２を省略している。以下、偏心軸部３３ａを、回転軸３３の偏心部と称する場合がある。
　また、図２に示されるように、揺動台板部２４の他方の面（下面）におけるボス部２７の外方位置には、第１オルダム溝２４ａが形成されている。第１オルダム溝２４ａには、後述するオルダムリング２９の上面突起２９ｂが配置され、第１オルダム溝２４ａがオルダムリング２９の上面突起２９ｂを案内する構成とされている。第１オルダム溝２４ａは径方向に長く、軸方向から見て、例えば長丸形状の溝とされている。第１オルダム溝２４ａは一対が対向するように設けられている。
　揺動スクロール２２は、オルダムリング２９により固定スクロール２１に対して自転運動が制限されながら、偏心軸部３３ａによって公転運動する。つまり、揺動スクロール２２は、公転旋回運動（いわゆる揺動運動）を行なう。
　図１に示されるように、固定スクロール２１と揺動スクロール２２とは、固定渦巻歯２５と揺動渦巻歯２６とを互いに噛み合わせるようにして嵌合し、圧力容器４０内に装着される。上述した圧縮室１１は、固定渦巻歯２５と揺動渦巻歯２６との間に形成される。圧力容器４０内において揺動スクロール２２が揺動運動することで固定渦巻歯２５と揺動渦巻歯２６との相対的な位置関係が変わり、それによって圧縮室１１の容積が変化し、圧縮室１１内で冷媒が圧縮される。
　なお、固定スクロール２１は圧力容器４０に直接固定されているものと定義したが、特にこれに限定されない。揺動スクロール２２を支持する第１フレーム４６に、固定スクロール２１の固定台板部２３とネジ止めされる外壁を設け、第１フレーム４６の外壁を介して固定スクロール２１が圧力容器４０に固定される構成であってもよい。
　ただし、固定スクロール２１が圧力容器４０に直接固定される場合、第１フレーム４６に固定スクロール２１の側すなわち上側へ延びる外壁を設ける必要がないので、揺動スクロール２２の外周部と胴部容器４２の内壁面との間の空間が広くなる。よって、固定スクロール２１が圧力容器４０に直接固定される構成では、外壁による揺動スクロール２２のサイズの制約がなくなり、揺動台板部２４の外径及び揺動渦巻歯２６の巻径を大きくすることができる。この場合、胴部容器４２の直径は変更せずに圧縮機１００の最大冷凍能力を大きくすることができる。また、揺動台板部２４を大きくすることで、スラスト荷重を低減するように設計することもできる。あるいは、固定スクロール２１が圧力容器４０に直接固定される構成において、揺動スクロール２２のサイズを変更しない場合には、胴部容器４２の直径を小さくすることができる。この場合、最大冷凍能力を下げずに圧縮機１００を小型化することができる。
　第１フレーム４６は、例えば、鉄系の磁性材料で構成されている。第１フレーム４６の上面において揺動台板部２４と対向する部分にはスラストプレート４６ｓが設けられている。スラストプレート４６ｓは、揺動スクロール２２を摺動自在に支持する。すなわち、揺動スクロール２２が公転旋回運動を行う際、揺動スクロール２２の下面が、第１フレーム４６のスラストプレート４６ｓ上を摺動する。
　また、図２及び図３に示されるように、第１フレーム４６の中央部には、揺動スクロール２２のボス部２７が収容されるボス収容部４６ｆが設けられている。また、第１フレーム４６においてボス収容部４６ｆの下部には、内周側へ突出した、回転軸３３を回転自在に保持する軸受部４６ｂが設けられている。また、第１フレーム４６においてボス収容部４６ｆの上部には、内径が拡張したオルダム収容部４６ｏが形成されており、オルダム収容部４６ｏには、後述するオルダムリング２９のリング部２９ｒ（図２参照）が収容される。また、図３に示されるように、第１フレーム４６のオルダム収容部４６ｏの底面には、第２オルダム溝４６ｏ１が形成されている。第１フレーム４６の第２オルダム溝４６ｏ１には、オルダムリング２９の下面突起（不図示）が配置され、第２オルダム溝４６ｏ１は、オルダムリング２９の下面突起を案内する構成とされている。第２オルダム溝４６ｏ１は、径方向に延びており、一対が対向するように設けられている。図３には、第１フレーム４６の一対の第２オルダム溝４６ｏ１を結ぶ線が一点鎖線で示され、図２に示される揺動台板部２４の一対の第１オルダム溝２４ａを結ぶ線が二点鎖線で示されている。これらの線は直交している。
　また、図１に示されるように、吸入管４４から吸入した冷媒を圧縮室１１に供給するため、第１フレーム４６よりも下側のモータ空間Ｓｍから揺動スクロール２２との対向面に吸入ポート４６ａが貫通している。図１に示されるように、吸入ポート４６ａは、吸入管４４と回転軸３３を挟んで逆側の位相に配置されている。
　図１に示されるように、電動機部３０は、圧力容器４０に固定された固定子３１と、固定子３１の内周側に配置された回転子３２と、を有している。回転子３２は、固定子３１に対して回転自在に取り付けられ、固定子３１に通電されることにより回転駆動される。回転子３２の中心には、回転軸３３が取り付けられており、回転子３２が回転駆動されると回転軸３３が回転する構成とされている。回転軸３３の上端には、揺動スクロール２２のボス部２７と回転自在に嵌合する偏心軸部３３ａが形成されている。電動機部３０が回転軸３３を介して揺動スクロール２２を駆動することにより、圧縮機構部１０でガス冷媒が圧縮されるようになっている。
　圧力容器４０内における電動機部３０の下方には、第２フレーム４７が固定されている。第２フレーム４７の中心部には、ボールベアリング４８が圧入固定されている。第２フレーム４７は、ボールベアリング４８を圧力容器４０内で支持する。第２フレーム４７は、ボールベアリング４８により、回転軸３３の下端を回転自在に支持する。
　回転軸３３は、金属製の棒状部材である。回転軸３３は、回転軸３３の主要部を構成する主軸部３３ｂと、回転軸３３の上端部を構成する偏心軸部３３ａと、を備えている。回転軸３３の主軸部３３ｂは、その中心線Ａｘ１が胴部容器４２の中心軸と一致するように配置されている。主軸部３３ｂは、電動機部３０の回転子３２の中心の貫通孔に焼嵌め等により固定され、第１フレーム４６の中央部に設けられた軸受部４６ｂと、第２フレーム４７の中央部に設けられたボールベアリング４８とによって、回転自在に支持されている。
　回転軸３３の偏心軸部３３ａは、その中心線Ａｘ２が主軸部３３ｂの中心線Ａｘ１に対して偏心するように設けられている。偏心軸部３３ａは、揺動スクロール２２のボス部２７に嵌められ、ボス部２７により回転自在に保持されている。回転軸３３は、電動機部３０の回転子３２の回転に伴って回転し、偏心軸部３３ａにより揺動スクロール２２を旋回させる。また、主軸部３３ｂ及び偏心軸部３３ａの内部には、通油路３３ｃが上下に貫通して設けられており、回転軸３３の回転に伴い、油溜めから吸い上げた潤滑油を、圧縮機構部１０等の、機械的に接触するパーツ同士の間に供給する。
　また、圧縮機１００は、揺動スクロール２２の自転を規制するオルダムリング２９と、揺動スクロール２２と偏心軸部３３ａとを接続するブッシュ２８と、を備えている。図２に基づき、オルダムリング２９及びブッシュ２８の構成について説明する。ブッシュ２８は、回転軸３３の偏心軸部３３ａの外周側に取り付けられて第１フレーム４６のボス収容部４６ｆ内に配置される。オルダムリング２９は、ブッシュ２８の外周側に配置され、第１フレーム４６のオルダム収容部４６ｏ内に配置される。
　オルダムリング２９は、リング部２９ｒと、リング部２９ｒの上面に設けられた２つの上面突起２９ｂと、リング部２９ｒの下面に設けられた２つの下面突起（不図示）と、を備えている。２つの上面突起２９ｂはリング部２９ｒにおいて互いに対向する位置に設けられ、また、２つの下面突起も、リング部２９ｒにおいて互いに対向する位置に設けられている。
　回転軸３３の回転によって揺動スクロール２２が公転旋回する際に、上面突起２９ｂは揺動台板部２４の第１オルダム溝２４ａ内で、また、下面突起は第１フレーム４６の第２オルダム溝４６ｏ１内で、溝内壁により移動範囲が規制されつつスライドする。このような構成により、揺動スクロール２２が自転しない構成となっている。
　ブッシュ２８は、例えば、鉄等の金属で構成される。ブッシュ２８は、例えば、スライダ２８ａと、バランスウエイト２８ｂと、を有している。スライダ２８ａは、鍔が形成された筒状の部材であり、スライダ２８ａの筒状の部分は、揺動スクロール２２のボス部２７の内周側に配置されて、偏心軸部３３ａ及びボス部２７のそれぞれに嵌入されている。バランスウエイト２８ｂは、軸方向から見た形状がドーナツ状を呈した部材である。バランスウエイト２８ｂは、スライダ２８ａの鍔に焼嵌め等の方法により嵌合されている。バランスウエイト２８ｂは、軸方向から見た形状が略Ｃ状を呈するウェイト部２８ｂ１を備えている。図２に示される例では、バランスウエイト２８ｂにおいてウェイト部２８ｂ１は、左側にのみ設けられている。バランスウエイト２８ｂは、周方向の一部にのみ設けられるウェイト部２８ｂ１を備えることで、揺動スクロール２２の遠心力を相殺する。
　次に、図１に基づき、圧縮機１００の動作を説明する。圧縮機１００において、電動機部３０の固定子３１に通電されると、回転子３２、及び回転子３２に取り付けられた回転軸３３が回転する。回転軸３３が回転することによって、回転軸３３の偏心軸部３３ａにブッシュ２８を介して取り付けられた揺動スクロール２２が、固定スクロール２１に対して揺動運動を行う。これにより、固定スクロール２１の固定渦巻歯２５と揺動スクロール２２の揺動渦巻歯２６との間に形成された圧縮室１１の容積が連続的に変動する。このとき、圧縮室１１の容積が増大すると、圧縮室１１内の圧力が圧力容器４０内における吸入空間（図１に示される例では、モータ空間Ｓｍ）内の圧力よりも低下し、吸入空間内の冷媒が吸入ポート４６ａを通して圧縮室１１に吸入される。
　ここで、図１に示されるように、第１フレーム４６において、主軸部３３ｂの中心線Ａｘ１すなわち第１フレーム４６の中心に対して、吸入管４４が設けられる側（例えば、主軸部３３ｂの中心線Ａｘ１よりも右側の半分）と反対の側（主軸部３３ｂの中心線Ａｘ１よりも左側の半分）に吸入ポート４６ａが設けられている場合、冷媒が吸入管４４からモータ空間Ｓｍに入って圧縮室１１に吸入されるまでに、冷媒により電動機部３０を冷却することができる。
　その後、揺動スクロール２２の揺動運動によって圧縮室１１の容積が縮小していくと、圧縮室１１内に吸入された冷媒が圧縮され、圧縮室１１内の圧力が上昇する。圧縮室１１内の圧力が予め設定された圧力より高くなると、圧縮された冷媒は、吐出弁機構２０の吐出弁５ａを押し上げ、吐出空間Ｓｏ及び吐出管４５を介して圧力容器４０外（例えば、冷凍サイクルの凝縮器）へ吐出される。
　図４は、図１の圧縮機１００において揺動スクロール２２が右に寄った時の揺動スクロール２２と第１フレーム４６との位置関係を模式的に示すＡ－Ａ断面図である。また、図４には、二点一鎖線で固定渦巻歯２５が示される。図５は、図４の圧縮機１００において揺動スクロール２２と第１フレーム４６と回転軸３３との位置関係を模式的に示すＢ－Ｂ断面図である。図６は、図５の圧縮機１００において揺動スクロール２２が左に寄った時の揺動スクロール２２と第１フレーム４６と回転軸３３との位置関係を模式的に示す縦断面図である。図５及び図６では、説明を分かり易くするために、図１に示したブッシュ２８及びオルダムリング２９は省略している。
　以下、図４～図６に基づき、第１フレーム４６上における揺動台板部２４の可動域Ｒ１及び非可動域Ｒ２について説明する。可動域Ｒ１及び非可動域Ｒ２は、胴部容器４２内の空間において、第１フレーム４６よりも上方の揺動台板部２４及び揺動台板部２４の外方に形成される円柱形状の空間を二分したものである。図４に示されるように、可動域Ｒ１は、第１フレーム４６上において揺動スクロール２２が公転旋回運動を行う際に揺動台板部２４が移動する領域であり、円柱形状を呈する。一方、非可動域Ｒ２は、可動域Ｒ１の境界５０よりも外方に設けられ、揺動台板部２４が浸入しない領域であり、円筒形状を呈する。
　図５及び図６に示されるように、本開示では、揺動スクロール２２においてボス部２７の中心線５３と揺動台板部２４の中心線５４とが、同じ鉛直方向（矢印Ｚ方向）の直線上に存在しない構成とされている。つまり、主軸部３３ｂから偏心した偏心軸部３３ａの中心線Ａｘ２（図１参照）に対して揺動台板部２４の中心線５４が更に偏心した状態で、揺動スクロール２２が揺動運動を行う。
　このような構成により、図４に示されるように軸方向から見て、揺動スクロール２２が揺動運動を行う間の揺動台板部２４の可動域Ｒ１の中心線５１は、主軸部３３ｂの中心線Ａｘ１（図１参照）すなわち第１フレーム４６の中心線５２から偏心している。よって、第１フレーム４６上において揺動台板部２４の非可動域Ｒ２は、周方向で径方向の幅が均等でない円筒形状を呈する。より具体的には、非可動域Ｒ２において可動域Ｒ１の中心線５１の偏心方向では径方向の幅が狭くなり、偏心方向と逆側では径方向の幅が広くなる。
　図４に示される例では、第１フレーム４６上において揺動台板部２４の可動域Ｒ１の中心線５１は、第１フレーム４６の中心線５２から、吸入管４４が設けられている右側へ偏心している。そして、非可動域Ｒ２において径方向の幅は、非可動域Ｒ２の左側において、右側、奥側及び手前側のいずれの部分よりも広くなっている。
　揺動スクロール２２が吸入ポート４６ａを覆うことが無いように、揺動台板部２４のサイズが設定されている。吸入ポート４６ａの大きさを確保し易いように、図４に示される例では、第１フレーム４６において揺動台板部２４の可動域Ｒ１の中心線５１の偏心方向とは逆側すなわち第１フレーム４６の左側半分に、吸入ポート４６ａが設けられている。また、図４に示される例では、円弧状の吸入ポート４６ａが、第１フレーム４６に１箇所だけ設けられている。
　図４に示される可動域Ｒ１の境界５０からも分かるように、揺動スクロール２２の揺動運動の何れのタイミングにおいても、揺動台板部２４が吸入ポート４６ａと重ならない構成となっている。図６に示される、幅方向（矢印Ｘ方向）において揺動スクロール２２が最も吸入ポート４６ａ側（図６では左側）に揺動した状態においても、揺動スクロール２２は吸入ポート４６ａ上に位置していない。
　また、図４に示される例では、揺動スクロール２２の揺動渦巻歯２６における巻終わり部２６ｅは、吸入管４４から前方に４５°の位置に配置されている。図４に二点一鎖線で示される固定渦巻歯２５は、揺動渦巻歯２６と対象の渦巻形状を有し、固定渦巻歯２５の巻終わり部２５ｅは、揺動渦巻歯２６の巻終わり部２６ｅから１８０°の位置に配置されている。つまり、図４に示される例では、固定渦巻歯２５の巻終わり部２５ｅは、吸入管４４から後方に１３５°の位置に配置されている。そして、揺動渦巻歯２６の巻終わり部２６ｅと固定渦巻歯２５との間の隙間、又は、固定渦巻歯２５の巻終わり部２５ｅと揺動渦巻歯２６との間の隙間を介して、第１フレーム４６に設けられた吸入ポート４６ａからの冷媒が、圧縮室１１へ流入する。以下、圧縮室１１への冷媒の入口となるこれらの隙間を、圧縮室入口１１ａと称する場合がある。図４に示される例では、吸入ポート４６ａの周方向の中央位置Ｌｐから、おおよそ手前側１３５°の位置及びおおよそ奥側４５°の位置の２箇所に、圧縮室入口１１ａが設けられている。前側の圧縮室入口１１ａは左向きに開口しており、奥側の圧縮室入口１１ａは右向きに開口している。また、図４に示される例では、円弧状の吸入ポート４６ａは、第１フレーム４６における左側に、手前側４５°から奥側４５°までの９０°の角度範囲で設けられている。なお、周方向における巻終わり部２５ｅ及び２６ｅの位置、圧縮室入口１１ａの配置、及び吸入ポート４６ａの角度範囲は、上記の場合に限定されない。変形例については後述する。
　また、本開示では、可動域Ｒ１の中心線５１が偏心しているので、揺動渦巻歯２６と固定渦巻歯２５とが噛み合うように、軸方向から見て、固定渦巻歯２５の巻始めの位置も、固定台板部２３の中心から偏心している。具体的には、軸方向から見て、固定台板部２３の中心に対して、固定渦巻歯２５の巻始めの位置が、揺動台板部２４の可動域Ｒ１の中心線５１の偏心方向と同方向へずれた構成とされている。したがって、軸方向から見て、固定渦巻歯２５の巻始めの位置は、図１に示される主軸部３３ｂの中心線Ａｘ１、及び図４に示される第１フレーム４６の中心線５２からも、揺動台板部２４の可動域Ｒ１の中心線５１の偏心方向と同方向に偏心している。また、軸方向から見て、固定渦巻歯２５の巻始めの位置が固定台板部２３の中心から偏心しているので、図１に示される固定台板部２３の吐出口３も、巻始めの位置と同様に偏心している。
　このように、揺動台板部２４の中心とボス部２７の中心とが異なるように揺動台板部２４とボス部２７とが設けられることで、揺動渦巻歯２６も従来の圧縮機よりも偏心方向にずれ、これに伴い、固定渦巻歯２５、及び固定スクロール２１の吐出口３も、固定台板部２３の中心及び胴部容器４２の中心からずれた位置に設けられる。
　ところで、従来のように、軸方向から見てボス部２７の中心線５３と揺動台板部２４の中心線５４とが同じ位置にあると、揺動スクロール２２が揺動運動を行う間の揺動台板部２４の可動域Ｒ１の中心線５１は、第１フレーム４６の中心線５２と一致する。したがって、従来の構成では、非可動域Ｒ２の径方向の幅は、周方向で均等となり、本開示における非可動域Ｒ２の径方向の最大幅Ｗｍａｘと比べて小さいものとなる。
　本開示では、図４に示されるように、第１フレーム４６上において揺動台板部２４の可動域Ｒ１の中心線５１は第１フレーム４６の中心線５２から偏心しているので、従来と比べて、非可動域Ｒ２の径方向の最大幅Ｗｍａｘを大きくすることができる。よって、胴部容器４２内の空間を有効に活用することができる。例えば、胴部容器４２の内径及び揺動台板部２４の可動域Ｒ１の直径をそれぞれ従来と同様とした場合には、吸入ポート４６ａの面積を拡大することができる。この場合、冷媒の吸入圧損を従来よりも抑制できるので、圧縮機１００の効率を向上させることができる。
　また、例えば、胴部容器４２の内径及び吸入ポート４６ａの面積をそれぞれ従来と同様とした場合には、第１フレーム４６上における揺動台板部２４の可動域Ｒ１の直径を拡大する、あるいは揺動台板部２４の直径を拡大することができる。この場合、圧縮機１００の大きさを変えずに容量を増大させることができ、圧縮機１００の効率を向上させることができる。
　また、本開示では、固定スクロール２１が圧力容器４０に直接固定される構成である場合、すなわち、第１フレーム４６に、固定スクロール２１の固定台板部２３とネジ止めされる外壁が設けられていない場合に、その利点が損なわれない。図５に示されるように、揺動台板部２４の可動域Ｒ１の中心線５１の偏心方向において、揺動台板部２４の可動域Ｒ１を、胴部容器４２の内壁面の付近まで拡大することができる。
　また、図２の例のように、揺動スクロール２２のボス部２７に取り付けたブッシュ２８にウェイト部２８ｂ１設け、このウェイト部２８ｂ１を、可動域Ｒ１の中心線５１の偏心方向とは逆側に配置することで、偏心による揺動運動時の振動を抑制することができる。
　図７は、図１の圧縮機１００の圧縮機構部１０の第１変形例を模式的に示す横断面図である。図７に基づき、第１変形例における固定渦巻歯２５と揺動渦巻歯２６との位置関係について説明する。
　図７に示される第１変形例においても、図４に示される場合と同様、固定渦巻歯２５と揺動渦巻歯２６とは対象の渦巻形状を有している。ただし、第１変形例では、揺動渦巻歯２６の巻終わり部２６ｅが、固定渦巻歯２５の巻終わり部２５ｅから１８０°の位置に配置されている。また、第１変形例では、周方向における圧縮室入口１１ａの配置が、図４に示される場合と異なる。
　具体的には、第１変形例では、揺動渦巻歯２６の巻終わり部２６ｅは揺動台板部２４における奥側に位置し、固定渦巻歯２５の巻終わり部２５ｅは手前側に位置する。そして、吸入ポート４６ａの周方向の中央位置Ｌｐから、おおよそ手前側９０°の位置及びおおよそ奥側９０°の位置の２箇所に、圧縮室入口１１ａが形成されている。手前側の圧縮室入口１１ａは左向きに開口し、奥側の圧縮室入口１１ａは右向きに開口している。
　第１変形例のように吸入ポート４６ａから２つの圧縮室入口１１ａまでの距離を等しくすることで、吸入ポート４６ａからの冷媒を、揺動渦巻歯２６と固定渦巻歯２５とにより圧縮室１１に均等に吸入できるようになる。この場合、巻終わり部２５ｅ及び２６ｅの片側だけが吸入ポート４６ａの近くに位置する構成と比べ、効率が良くなる。
　図８は、図１の圧縮機１００の圧縮機構部１０の第２変形例を模式的に示す横断面図である。図８に示される第２変形例においても、図７に示される第１変形例の場合と同様、固定渦巻歯２５と揺動渦巻歯２６とは対象の渦巻形状を有し、揺動渦巻歯２６の巻終わり部２６ｅが、固定渦巻歯２５の巻終わり部２５ｅから１８０°の位置に配置されている。ただし、第２変形例では、周方向における圧縮室入口１１ａの配置が、第１変形例の場合と異なる。具体的には、第２変形例では、２つの圧縮室入口１１ａのうち吸入ポート４６ａと逆向きの圧縮室入口１１ａ、すなわち右向きの圧縮室入口１１ａが、左向きの圧縮室入口１１ａよりも吸入ポート４６ａにより近くなるように配置される。そのため、固定渦巻歯２５と揺動渦巻歯２６とは、図７に示される位置から周方向に角度θ（例えば、３０°）回転した位置に配置されている。図８に示される例では、図７に示される吸入ポート４６ａの周方向の中央位置Ｌｐから、おおよそ手前側１２０°の位置及びおおよそ奥側６０°の位置の２箇所に、圧縮室入口１１ａが設けられている。よって、奥側に位置する右向きの圧縮室入口１１ａは、手前側に位置する左向きの圧縮室入口１１ａよりも、吸入ポート４６ａ（図７参照）からの直線距離が短くなる。
　右向きの圧縮室入口１１ａと左向きの圧縮室入口１１ａとでは、第１変形例のように吸入ポート４６ａからの直線距離が同じでも、実際には右向きの圧縮室入口１１ａの方が冷媒は回り込まなくてはならず入りにくい。これに対して、第２変形例のように圧縮室入口１１ａの向きに応じて吸入ポート４６ａからの直線距離を違えることで、第１変形例の場合と比べて、２つの圧縮室入口１１ａから圧縮室１１に均等に冷媒を吸入できるようになる。なお、周方向で固定渦巻歯２５及び揺動渦巻歯２６を傾ける角度θは、上記の場合に限定されないが、０°より大きく３０°以下となる回転範囲内であることが好ましい。
　図９は、図１の圧縮機１００の圧縮機構部１０の第３変形例を模式的に示す横断面図である。図９に基づき、第３変形例における固定渦巻歯２５と揺動渦巻歯２６との位置関係について説明する。
　図９に示される第３変形例では、揺動渦巻歯２６と固定渦巻歯２５とは、圧縮室入口１１ａが吸入ポート４６ａの近くに位置するように設けられ、周方向において揺動渦巻歯２６の巻終わり部２６ｅの位置と固定渦巻歯２５の巻終わり部２５ｅの位置とは同じである。第３変形例では、周方向において、円弧状の吸入ポート４６ａが設けられる角度範囲以内に圧縮室入口１１ａが位置するように、揺動渦巻歯２６及び固定渦巻歯２５のそれぞれの巻きの長さが決められている。
　図９に示される例では、揺動渦巻歯２６の巻終わり部２６ｅ及び固定渦巻歯２５の巻終わり部２５ｅのそれぞれは、周方向において、吸入ポート４６ａの周方向の中央位置Ｌｐと略同じ位置に配置され、圧縮室入口１１ａが奥側に開口する構成とされている。
　このように、揺動渦巻歯２６の巻終わり部２６ｅ及び固定渦巻歯２５の巻終わり部２５ｅの双方が、周方向で吸入ポート４６ａが設けられる位置に配置されることにより、圧縮室入口１１ａを吸入ポート４６ａの近くに設けることができる。よって、揺動渦巻歯２６と固定渦巻歯２５とにより、吸入ポート４６ａから吸入した冷媒をより効率的に圧縮室１１内に導入することができ、冷媒供給の改善につながる。
　なお、第３変形例において、周方向における圧縮室入口１１ａの位置は、吸入ポート４６ａの周方向の中央位置Ｌｐと同じ位置に限定されず、径方向で吸入ポート４６ａの側の位置であればよい。例えば、左右方向において左側に圧縮室入口１１ａが配置される。換言すると、周方向の角度位置では、吸入ポート４６ａの周方向の中央位置Ｌｐから手前側９０°と奥側９０°との間の区間に、揺動渦巻歯２６の巻終わり部２６ｅと固定渦巻歯２５の巻終わり部２５ｅとにより形成される圧縮室入口１１ａが配置されていればよい。
　以上のように、実施の形態１に係るスクロール圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮機構部１０と、偏心軸部３３ａを有する回転軸３３と、回転軸３３を介して圧縮機構部１０を駆動する電動機部３０と、を備える。圧縮機構部１０は、固定スクロール２１及び揺動スクロール２２を有する。また、スクロール圧縮機は、圧縮機構部１０及び電動機部３０が収容される圧力容器４０と、圧力容器４０の内部に固定され、回転軸３３が延びる軸方向に揺動スクロール２２を支持するフレーム（第１フレーム４６）と、を備える。揺動スクロール２２は、揺動台板部２４と、揺動台板部２４において固定スクロール２１の側の第１面に設けられた揺動渦巻歯２６と、揺動台板部２４において第１面の裏面である第２面に設けられ、偏心軸部３３ａが嵌合されるボス部２７と、を有している。軸方向から見て、揺動台板部２４とボス部２７とは、揺動台板部２４の中心線５４の位置がボス部２７の中心線５３の位置と異なるように設けられている。
　これにより、揺動台板部２４の中心とボス部２７の中心とが同じ鉛直方向（矢印Ｚ方向）の直線上に存在しない構成となっている。したがって、揺動台板部２４の可動域Ｒ１の中心線５１は第１フレームの中心線５２から偏心する。よって、第１フレーム４６において非可動域Ｒ２は、偏心方向では狭くなる一方、偏心方向と逆側では広くなる。したがって、第１フレーム４６において揺動台板部２４の可動域Ｒ１の偏心方向と逆側に構造部を設けても、非可動域Ｒ２には、揺動台板部２４を大きくする、又は構造部を大きくする余白ができる。結果、揺動スクロール２２の大きさ及び第１フレーム４６の外周部の構造物の大きさの制限を緩和し、性能の良いスクロール圧縮機を提供することができる。
　また、軸方向から見て、フレーム（第１フレーム４６）における揺動台板部２４の可動域Ｒ１よりも外周側の非可動域Ｒ２には、圧縮機構部１０に冷媒を供給する吸入ポート４６ａが形成されている。これにより、非可動域Ｒ２に吸入ポート４６ａを設けることで、揺動台板部２４による圧力損失を回避しつつ、圧縮室１１へ冷媒を供給することができる。
　また、軸方向から見て、吸入ポート４６ａは、フレーム（第１フレーム４６）における揺動台板部２４の可動域Ｒ１の中心線５１の偏心方向とは逆側に形成されている。これにより、吸入ポート４６ａを従来よりも大きくすることができ、圧縮室１１へ供給できる冷媒量が増す。
　また、固定スクロール２１は、固定台板部２３と、固定台板部２３において揺動スクロール２２の側の面に設けられた固定渦巻歯２５と、を有する。そして、軸方向から見て、揺動渦巻歯２６と固定渦巻歯２５とにより形成される２つの圧縮室入口１１ａは、吸入ポート４６ａからの直線距離が等しくなるように設けられている。
　これにより、吸入ポート４６ａからの冷媒を、揺動渦巻歯２６と固定渦巻歯２５とにより圧縮室１１に均等に吸入できるようになる。この場合、巻終わり部２５ｅ及び２６ｅの片側だけが吸入ポート４６ａの近くに位置する構成と比べ、効率が良くなる。
　また、固定スクロール２１は、固定台板部２３と、固定台板部２３において揺動スクロール２２の側の面に設けられた固定渦巻歯２５と、を有する。そして、軸方向から見て、揺動渦巻歯２６と固定渦巻歯２５とにより形成される２つの圧縮室入口１１ａは、一方が吸入ポート４６ａ側を向き、他方が吸入ポート４６ａと逆側を向き、他方と吸入ポート４６ａとの直線距離は、一方と吸入ポート４６ａとの直線距離よりも近い。これにより、圧縮室入口１１ａの向きによらず、揺動渦巻歯２６と固定渦巻歯２５とにより圧縮室１１に均等に冷媒を吸入できる。
　また、固定スクロール２１は、固定台板部２３と、固定台板部２３において揺動スクロール２２の側の面に設けられた固定渦巻歯２５と、を有する。揺動渦巻歯２６と固定渦巻歯２５とは、周方向において巻終わり部２５ｅ及び２６ｅが同じ位置に配置されるように一方（図９の例では揺動渦巻歯２６）が他方よりも長く設けられている。そして、揺動渦巻歯２６と固定渦巻歯２５とにより形成される圧縮室入口１１ａは、径方向において吸入ポート４６ａの側に設けられている。これにより、圧縮室入口１１ａを吸入ポート４６ａの近くに設けることができるので、揺動渦巻歯２６と固定渦巻歯２５とにより、吸入ポート４６ａから吸入した冷媒をより効率的に圧縮室１１内に導入することができ、冷媒供給の改善につながる。
　また、固定スクロール２１は、フレーム（第１フレーム４６）を介さずに圧力容器４０に直接固定されている。これにより、第１フレーム４６を揺動台板部２４よりも下側だけに設ければよいので、第１フレーム４６が外壁を備える場合と比べ、揺動スクロール２２の外周部と胴部容器４２の内壁面との間の空間が広くなる。よって、外壁を備える場合と比べ、揺動スクロール２２のサイズの制約がなくなり、揺動台板部２４の外径及び揺動渦巻歯２６の巻径を大きくすることができる。また、渦巻を大きくすることができるので、低ＧＷＰ冷媒（低密度冷媒）で性能を確保することに有効である。
実施の形態２．
　図１０は、実施の形態２に係る圧縮機の構成を模式的に示す部分断面図である。図１１は、実施の形態２に係る圧縮機１００において揺動スクロール２２が右に寄った時の揺動スクロール２２と第１フレーム４６との位置関係を模式的に示す横断面図である。図１２は、図１１の圧縮機１００において揺動スクロール２２が左に寄った時の揺動スクロール２２と第１フレーム４６と回転軸３３との位置関係を模式的に示す縦断面図である。
　図１０に示されるように、実施の形態２では、揺動台板部２４の直径あるいは揺動台板部２４の可動域Ｒ１（図１１参照）の大きさを制限する構造物が、第１フレーム４６に設けられた凹部である点が、実施の形態１の場合とは異なる。図１１に示される例では、第１フレーム４６において凹部の周方向の両側に吸入ポート４６ａが設けられ、凹部及び２つの吸入ポート４６ａが、揺動台板部２４の直径等を制限する構造物とされる。実施の形態２では、実施の形態１と同一部分には同一符号を付し、実施の形態１との相違点を中心に説明するものとする。
　実施の形態２では、図１０に示されるように、第１フレーム４６の外周部の上面には、固定スクロール２１の固定台板部２３との組み立て位相出しに用いられる凹部４６ａ１が形成されている。図１１に示される例では、第１フレーム４６の凹部４６ａ１は、軸方向から見て円形状を有し、第１フレーム４６において左側、すなわち２つの吸入ポート４６ａの間に設けられている。また、図１０に示されるように、固定台板部２３の下面には、軸方向から見て第１フレーム４６の凹部４６ａ１と対向する位置に、穴２３ａが形成されている。固定台板部２３の穴２３ａは、軸方向から見て、第１フレーム４６の凹部４６ａ１と同様の形状を有している。
　なお、固定台板部２３の穴２３ａは、図１０に示されるように貫通孔であってもよく、あるいは、固定台板部２３の下面が上側へ凹んだ凹部であってもよい。また、固定台板部２３の下面には、軸方向から見て第１フレーム４６の凹部４６ａ１と対向する位置に、下方へ延びる突起部が設けられ、この突起部の下面に穴２３ａが設けられる構成としてもよい。また、第１フレーム４６において凹部４６ａ１及び吸入ポート４６ａを設ける位置は、上記の位置に限定されない。ただし、これらの複数の構造物は、第１フレーム４６の外周部の一領域（例えば、左側半分）に集中して設けられるとよい。
　圧縮機１００の製造段階では、胴部容器４２内において第１フレーム４６と固定台板部２３とが予め決められた位相で対向するように、位相決め部材６により位相出しが行われる。位相決め部材６は、例えば、円柱形状のピンで構成される。組み立て位相出しが行われる際、位相決め部材６の上端部が固定台板部２３の穴２３ａに創通され、位相決め部材６の下端部が第１フレーム４６の凹部４６ａ１内に差し込まれる。組み立て位相出しが行われた後、位相決め部材６は抜き取られる。なお、組み立て後において、位相決め部材６を抜き取らない構成としてもよい。位相決め部材６を抜き取る構成とする場合には、固定台板部２３の穴２３ａを介して冷媒が流れることを抑制する封止部材（図示を省略）を穴２３ａに設けるとよい。封止部材は、位相決め部材６を凹部４６ａ１から抜き取って、穴２３ａの内部に留めることで形成してもよい。
　図１２に示されるように、実施の形態２においても実施の形態１の場合と同様に、軸方向から見て、揺動台板部２４の中心線５４の位置はボス部２７の中心線５３の位置から偏心している。したがって、図１１に示されるように、揺動台板部２４の可動域Ｒ１の中心線５１は、第１フレーム４６の中心線５２から偏心している。
　図１１に示されるように、軸方向から見て、第１フレーム４６の凹部４６ａ１は揺動台板部２４の非可動域Ｒ２に設けられている。よって、図１２に示されるように、圧縮機１００の駆動中に揺動台板部２４が最も凹部４６ａ１に近づいたときでも、揺動台板部２４により第１フレーム４６の凹部４６ａ１が覆われることがない。
　以上のように、実施の形態２に係る圧縮機１００においても、実施の形態１の場合と同様に、軸方向から見て、揺動スクロール２２の揺動台板部２４の中心線５４とボス部２７の中心線５３とが異なる。よって、本開示では、揺動台板部２４の非可動域Ｒ２の最大幅Ｗｍａｘ（図４参照）が従来よりも大きくなり、揺動台板部２４を大きくする、又は凹部４６ａ１等の構造部を大きくする余白ができる。結果、実施の形態２に係る圧縮機１００においても、実施の形態１の場合と同様の効果が得られる。
　また、実施の形態２の圧縮機１００では、フレーム（第１フレーム４６）における揺動台板部２４の第２面（下面）と対向する対向面には、軸方向から見て、揺動台板部２４の可動域Ｒ１よりも外周側の非可動域Ｒ２に、凹部４６ａ１が形成されている。これにより、非可動域Ｒ２に凹部４６ａ１を設けることで、圧力容器４０内において意図する位相で第１フレーム４６を配置することが容易となる。
　また、図１１に示される例では、吸入ポート４６ａを２か所に分けることで一部焼き嵌め箇所を残すことができるので、実施の形態１のように、吸入ポート４６ａを１か所に広範囲に設ける場合と比べて、固定渦巻を焼き嵌め固定する場所を確保でき、焼き嵌め保持力を確保することができる。
　なお、実施の形態２においても、実施の形態１の第１変形例～第３変形例のように固定渦巻歯２５及び揺動渦巻歯２６を配置してもよい。
実施の形態３．
　図１３は、実施の形態３に係る圧縮機１００において揺動スクロール２２が右に寄った時の揺動スクロール２２と第１フレーム４６との位置関係を模式的に示す横断面図である。図１４は、図１３の圧縮機１００において揺動スクロール２２が左に寄った時の揺動スクロール２２と第１フレーム４６と回転軸３３との位置関係を模式的に示す縦断面図である。図１３及び図１４に示される白抜き矢印は、冷媒の向きを表している。
　図１３及び図１４に示されるように、実施の形態３では、揺動台板部２４の直径あるいは揺動台板部２４の可動域Ｒ１の大きさを制限する構造物が、第１フレーム４６に設けられた凸部である点が、実施の形態１の場合とは異なる。実施の形態３では、実施の形態１と同一部分には同一符号を付し、実施の形態１との相違点を中心に説明するものとする。
　図１４に示されるように、実施の形態３では、揺動台板部２４に実施の形態１の吸入ポート４６ａ（図５参照）は設けられておらず、吸入管４４は、胴部容器４２の高さ方向（矢印Ｚ方向）において第１フレーム４６と固定スクロール２１との間に設置されている。つまり、実施の形態３では、吸入管４４からの冷媒を、モータ空間Ｓｍを介さずに直接、冷媒吸入空間Ｓｉへ供給する構成とされている。また、実施の形態３では、吐出管４５は、胴部容器４２の高さ方向（矢印Ｚ方向）において第１フレーム４６よりも下側のモータ空間Ｓｍに設置されている。すなわち、実施の形態３では、圧力容器４０内の空間のうち、固定スクロール２１よりも上側の空間は開口が無い高圧空間となっており、第１フレーム４６よりも下側のモータ空間Ｓｍが、吐出空間を兼ねる構成となっている。
　図１３に示されるように、実施の形態３では、第１フレーム４６の外周部における周方向の一部が切り欠かれている。そして、図１４に示されるように、第１フレーム４６におけるこの切り欠き部４６ｃの縁部に、固定台板部２３（図１参照）へ向かって上方へ延びる隔離壁４６ａ２が設けられている。図１３に示されるように軸方向から見て、隔離壁４６ａ２の両側の側端部は胴部容器４２の内壁面と接続されており、隔離壁４６ａ２と胴部容器４２の内壁面とで囲まれるように連絡路７が形成されている。図１４に示されるように、連絡路７は、上方の高圧空間（不図示）と下方のモータ空間Ｓｍとを連通させる。
　図示していないが、固定台板部２３（図１参照）には、軸方向において第１フレーム４６の切り欠き部４６ｃと対向する位置に開口部が形成されており、この開口部が連絡路７の冷媒入口となり、第１フレーム４６の切り欠き部４６ｃが連絡路７の冷媒出口となる。圧縮機構部１０から吐出されて高圧空間に充満した高圧冷媒は、連絡路７を通って、モータ空間Ｓｍへ移動し、吐出管４５を介して外部（例えば、凝縮器）へ吐出される。
　図１４に示されるように、実施の形態３においても実施の形態１の場合と同様に、軸方向から見て、揺動台板部２４の中心線５４の位置はボス部２７の中心線５３の位置から偏心している。したがって、図１３に示されるように、揺動台板部２４の可動域Ｒ１の中心線５１は、第１フレーム４６の中心線５２から偏心している。
　図１３に示されるように、軸方向から見て、第１フレーム４６の隔離壁４６ａ２は揺動台板部２４の非可動域Ｒ２に設けられている。よって、図１４に示されるように、圧縮機１００の駆動中に揺動台板部２４が最も隔離壁４６ａ２に近づいたときでも、揺動台板部２４が隔離壁４６ａ２に干渉することがない。
　以上のように、実施の形態３に係る圧縮機１００においても、実施の形態１の場合と同様に、揺動スクロール２２の揺動台板部２４の中心線５４とボス部２７の中心線５３とが異なる。よって、本開示では、揺動台板部２４の非可動域Ｒ２の最大幅Ｗｍａｘが従来よりも大きくなり、揺動台板部２４を大きくする、又は連絡路７を大きくする余白ができる。結果、実施の形態３に係る圧縮機１００においても、実施の形態１の場合と同様の効果が得られる。
　また、実施の形態３の圧縮機１００では、フレーム（第１フレーム４６）における揺動台板部２４の第２面（下面）と対向する対向面には、軸方向から見て、揺動台板部２４の可動域Ｒ１よりも外周側の非可動域Ｒ２に、凸部（隔離壁４６ａ２）が形成されている。
　これにより、連絡路７を設ける場合に、連絡路７と冷媒吸入空間Ｓｉとが隔離壁４６ａ２により隔離されるので、気密性が確保される。結果、連絡路７に充満している高圧冷媒が冷媒吸入空間Ｓｉに漏れることによる電力入力のロスが抑制され、性能の向上を図ることができる。
　なお、実施の形態３においても、実施の形態１の第１変形例～第３変形例のように固定渦巻歯２５及び揺動渦巻歯２６を配置してもよい。ただし、実施の形態３では、圧縮室入口１１ａの配置は、吸入管４４との位置関係に応じて決めるとよい。図１３では、吸入管４４が右側に設けられているので、圧縮室入口１１ａは、図７の場合と同じ配置か、あるいは、図９の場合とは逆側の配置となる。また、吸入管４４が下に設けられる場合には、それにともなって固定渦巻歯２５及び揺動渦巻歯２６の位相も回転した構成とする。
　なお、各実施の形態を組み合わせたり、各実施の形態を適宜、変形、又は省略したりすることが可能である。例えば、実施の形態１においても、実施の形態２の場合と同様、吸入ポート４６ａを２か所に分けて設けてもよい。
　３　吐出口、４　チャンバー、４ａ　凹状部、４ｂ　チャンバー吐出口、５　吐出弁機構、５ａ　吐出弁、５ｂ　弁押さえ、５ｃ　固定部材、６　位相決め部材、７　連絡路、１０　圧縮機構部、１１　圧縮室、１１ａ　圧縮室入口、２０　吐出弁機構、２１　固定スクロール、２２　揺動スクロール、２３　固定台板部、２３ａ　穴、２４　揺動台板部、２４ａ　第１オルダム溝、２５　固定渦巻歯、２５ｅ　巻終わり部、２６　揺動渦巻歯、２６ｅ　巻終わり部、２７　ボス部、２８　ブッシュ、２８ａ　スライダ、２８ｂ　バランスウエイト、２８ｂ１　ウェイト部、２９　オルダムリング、２９ｂ　上面突起、２９ｒ　リング部、３０　電動機部、３１　固定子、３２　回転子、３３　回転軸、３３ａ　偏心軸部、３３ｂ　主軸部、３３ｃ　通油路、４０　圧力容器、４１　上部容器、４２　胴部容器、４３　下部容器、４４　吸入管、４５　吐出管、４６　第１フレーム、４６ａ　吸入ポート、４６ａ１　凹部、４６ａ２　隔離壁、４６ｂ　軸受部、４６ｃ　切り欠き部、４６ｆ　ボス収容部、４６ｏ　オルダム収容部、４６ｏ１　第２オルダム溝、４６ｓ　スラストプレート、４７　第２フレーム、４８　ボールベアリング、５０　境界、５１　中心線、５２　中心線、５３　中心線、５４　中心線、１００　圧縮機、Ａｘ１　中心線、Ａｘ２　中心線、Ｒ１　可動域、Ｒ２　非可動域、Ｓｉ　冷媒吸入空間、Ｓｍ　モータ空間、Ｓｏ　吐出空間、Ｌｐ　中央位置、Ｗｍａｘ　最大幅。

Claims (9)

  1. 　固定スクロール及び揺動スクロールを有し、冷媒を圧縮する圧縮機構部と、
    　偏心部を有する回転軸と、
    　前記回転軸を介して前記圧縮機構部を駆動する電動機部と、
    　前記圧縮機構部及び前記電動機部が収容される圧力容器と、
    　前記圧力容器の内部に固定され、前記回転軸が延びる軸方向に前記揺動スクロールを支持するフレームと、を備え、
    　前記揺動スクロールは、
    　揺動台板部と、
    　前記揺動台板部において前記固定スクロールの側の第１面に設けられた揺動渦巻歯と、
    　前記揺動台板部において前記第１面の裏面である第２面に設けられ、前記偏心部が嵌合されるボス部と、を有し、
    　前記軸方向から見て、前記揺動台板部と前記ボス部とは、前記揺動台板部の中心の位置が前記ボス部の中心の位置と異なるように設けられている
    　スクロール圧縮機。
  2. 　前記軸方向から見て、前記フレームにおける前記揺動台板部の可動域よりも外周側の非可動域には、前記圧縮機構部に冷媒を供給する吸入ポートが形成されている
    　請求項１に記載のスクロール圧縮機。
  3. 　前記フレームにおける前記揺動台板部の前記第２面と対向する対向面には、前記軸方向から見て、前記揺動台板部の可動域よりも外周側の非可動域に、凹部が形成されている
    　請求項１に記載のスクロール圧縮機。
  4. 　前記フレームにおける前記揺動台板部の前記第２面と対向する対向面には、前記軸方向から見て、前記揺動台板部の可動域よりも外周側の非可動域に、凸部が形成されている
    　請求項１に記載のスクロール圧縮機。
  5. 　前記軸方向から見て、前記吸入ポートは、前記フレームにおける前記揺動台板部の可動域の中心の偏心方向とは逆側に形成されている
    　請求項２に記載のスクロール圧縮機。
  6. 　前記固定スクロールは、固定台板部と、前記固定台板部において前記揺動スクロールの側の面に設けられた固定渦巻歯と、を有し、
    　前記軸方向から見て、前記揺動渦巻歯と前記固定渦巻歯とにより形成される２つの圧縮室入口は、前記吸入ポートからの直線距離が等しくなるように設けられている
    　請求項２又は５に記載のスクロール圧縮機。
  7. 　前記固定スクロールは、固定台板部と、前記固定台板部において前記揺動スクロールの側の面に設けられた固定渦巻歯と、を有し、
    　前記軸方向から見て、前記揺動渦巻歯と前記固定渦巻歯とにより形成される２つの圧縮室入口は、一方が前記吸入ポート側を向き、他方が前記吸入ポートと逆側を向き、前記他方と前記吸入ポートとの直線距離は、前記一方と前記吸入ポートとの直線距離よりも近い
    　請求項２又は５に記載のスクロール圧縮機。
  8. 　前記固定スクロールは、固定台板部と、前記固定台板部において前記揺動スクロールの側の面に設けられた固定渦巻歯と、を有し、
    　前記揺動渦巻歯と前記固定渦巻歯とは、周方向において巻終わり部が同じ位置に配置されるように一方が他方よりも長く、
    　前記揺動渦巻歯と前記固定渦巻歯とにより形成される圧縮室入口は、径方向において前記吸入ポートの側に設けられている
    　請求項２又は５に記載のスクロール圧縮機。
  9. 　前記固定スクロールは、前記フレームを介さずに前記圧力容器に直接固定されている
    　請求項１～８のいずれか一項に記載のスクロール圧縮機。
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