JPS60197832A - 自己給油性焼結ブシユ及びその製法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は軸受に対して相対移動４′る部品用の滑りコン
タクト軸受内で使用されろブシュ又はｌ茅き案内輪の分
野、特に自己給油性ブン、の分野に係る。

焼結によって得られる多孔賃金４１ブンユ又は軌道輪の
利点についてはＧＣ，１）Ｉｔ八へ’　Ｔの°’八へｅ
ｖｉｅｗ　ｏｆｓｉｎｔｅｒｅｄ　ｍｅｔａｌ　ｂｅａ
ｒｌｎｇｓ　：　ｔｌ＋ｃｉｒ　ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ
、ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ａｎｄ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎ
ｃｅｓ”　（ＰＯＷＤＩシＲＭｌ：ＴＡＬ−１、旧＋Ｇ
Ｙ、１９６９、ｖｏｌ、１２．Ｎｏ、２４．１）Ｉ）、
３５６−３８５）の総論の部分に概説されている。この
種のブシュの性能は起動の際の油膜の形成モードによっ
て限定される。

停止の度毎にブシュによって油か再吸収されるので、起
動の度毎に油膜形成以前にシャフトとブシュとの間の金
属接触による焼付きか生じる恐れがある。ｎ１ｊ出の引
用論文によればブシュ又は軌道輪の壁の透過性がある程
度影響しており、透過率が小さい程即ち多孔率か小さい
程有利である。

前記のごとき起動の際の焼トｊき以外にら、シャフトが
ブシュの内部で長時間回転したり、ブシュにかかる負荷
が増加しブシュに作用する圧ツノが増加したりする場合
、油膜が加熱と負担圧力とによって破れて焼付きが生じ
易くなる。

このような場合の許容負荷は複数のパラメータの関数で
あり、主としてシャフトとブシュとの間の相対速度と浦
の性質との関数である。一般にブシュの特性値は、実験
的な近似法則を用いて、比圧Ｐとシャフトの表面の相対
直線速度Ｖとの積ＰＶの最大値で示される。比圧Ｐは全
荷重Ｆをシャフトの直径ｄとブシュの長さ！とによって
除算した商である。所定のブシュに特有の積Ｐｖの限度
を超えると浦の温度が急激に上昇し、ＭＩ＋が劣化し、
比較的厳しい焼付きが生しる。

Ｇ、Ｃ，Ｉ’ｌ員［′１の総論の３８０ページによれば
、多孔質含油金属ブシュの場合、ＰＶの口Ｊ能な最大理
論値として５００００１ｂｆ／ｉｎ’ＸｆＬ／ｍｉｎ　
（１，８５ＭＰａＸｍ／ｓ）が多１ｉ＜サレテイルが、
実際ｉ、：１ｉＰＶ＝２００００１ｂｆ／ｉｎ’ｘ　Ｉ
’Ｌ／ｍ１ｎ（０，７４ＭＰａＸ　ｍ／ｓ）のレヘルで
の耐用寿命は５００時間に過きない。

１９２７年に発ｉｊされた文献ＤＥ−Ｃ−４４５１６９
は、例えはＣｕ７７％とＳｎ４．５％と５ｎＳｌ＋化合
物１３．５％（Ｓｎ及びＳｔ＋は実質的に等しい量で存
在４−る）と黒鉛５％とから成る組成の減摩焼結プソユ
の製造について記載している。金属間化合物Ｓ　ｎ　Ｓ
　ｂに代替してＣｕ　３Ｓ　ｎ又はＣｕ３Ｓｌｌを用い
てもよい。得られたブシュの性能は示されていないがこ
のようなブシュは工業的開発に適していなかったと思わ
れる。別の機能を果す黒鉛を４察の対象から外してこの
ような組成を用いた場合について考えると、後述の実施
例より明らかなごとく、ｓｂ含量が余りノこｂ高いため
及び場合によってはｓｂの導入モードが適当でないため
にＰｖが極めて改良された焼結ブシュを得ることは出来
なかったばすである。

本発明は積１）Ｖが顕著に向」ニジたアンヂモン青銅か
ら成る自己給油性焼結ブシュの製法を提供４−る。

λ吸然肌本 本発明は多孔質含油金属マトリックスから成る自己給油
性焼結ブシュに係る。該マトリックスは複数の分散相を
含んでおり、各分散相はマトリックスと連続的な拡散ハ
ローから成る。これらのハローの特性はマトリックスよ
りもはるかに硬質であること、三元（Ｃｕ、Ｓｎ、Ｓｂ
）金属間組成を有すること、各ハローが微孔を包囲して
いることである。

典型的には各々が各１つの拡散ハローから成る分散相の
８０％以上が３乃至２０μｍの直径または厚さを有する
。また、各拡散ハローの微小硬度”Ｖ１０ｇは２００ポ
イントを超える。

本発明の自己給油性焼結ブシュはアンヂモノ青銅から成
り、全体組成（質量％）が Ｓｂ：１．５乃至　４％ Ｓｎ・５　乃至１０％ （但しＳｎ／５ｂ＝１．３乃至３５） Ｃｕｌ別の元素と不純物残部 である。

任意に含よれる別の元素としては公知の（’を加物質た
るＮｉ、Ｐｂ及び／又はＢ１及び／又はＺｎがあり、Ｐ
　ｂ−１−Ｂｉの付加量は５％までに制限されており、
Ｚｎの付加量も同じく５％までに制限されている。

製法及び実施例にて後述するように、本発明のブシュの
特殊構造と性能とはＳｎ／ＳＬ＋比に関係か深いと考え
られる。即ち前記のごとき特性を（−ｒ　４る分散相が
形成される可能性はＳｎ／Ｓｂ比に左右される。Ｓｎ／
Ｓｂ比か好ましい値であるときはブシュの特殊構造と性
能とは、Ｓｎとｓｂとの濃度レベルとｓｂの導入モート
とに依存して、分散相の数が十分であるか否かに関係が
深い。

本発明のブシュの特徴はＰＶｍａｘ”か３乃至６ＭＰａ
Ｘｍ　／　ｓ以上であること、従って公知の自己給油性
青銅ブシュの”　Ｐ　Ｖ　ｍ　ａ　ｘ”が２乃至２．５
ＭＰａｘ　ｍ／ｓのオーダであるのに比較して大きいこ
と、及び起動の際のブシュの温度ピークか極めて減衰し
ているか又は消滅していることである。＋７４造及び組
成に関する研究と顕微鏡写真の観察との結果、出願人は
得られたブシュの構造とブックの特性の驚異的な改良と
について以下のごとく説明しうるに至った。即ち粉末集
合体の焼結によってマトリックスより硬質の拡散ハロー
を有する分散相が生しる。また、この粉末の組成は、拡
散によって金属間化合物（固相線の極大値に対応する化
合物）と共晶との中間の組成のものを局部的に生じるよ
うな組成を有する。　粗焼結ブシュの断面で観察される
拡散ハロ・。

、ｌ −はこのような中間組成物に特有の明らかに識別できる
粒度の粗い結晶即し相を含む。

この状態の拡散ハローはマトリックスよりもはるかに硬
質である。例えば実施例３のブン１．では拡散ハローの
１１Ｖ　Ｉ　Ｏｇが３００乃至６００てあり青銅マトリ
ックスの”ＶｌＯｇが６０乃至７０である。ブシュの擦
り合且による仕」二処理の終了後恐らく幾つかの硬質ハ
ローが悪所にかなり分散して露出し仕上処理済マトリッ
クスの表面からやや隆起しているであろう。このｊ、う
なフンユを使用Ｉ　すると、起動の際のシャフトとブシ
ュとの金属接触がこれらの硬質ハローの極めて小さい露
出先端に限定されるので、これら先端か急激に加熱され
て局部的に溶融し、この溶融によって摩擦がほぼ消滅し
、ノ＼［ｌ−の溶融変形部分が直しに凝固する。即ち金
属間化合物と共晶との局部的中間組成物の拡散）＼ロー
の部分かフノユ、、　ｏ）ｌ：　ｊ−済ポアから極くわ
ずかに隆起して露出しているとこれら部分はペースト状
に溶融しその後アモルファス構造又は“金属ガラス“構
造を維持することが可能であり事実、に４持する筈であ
る。

なぜならこれら部分は、局部加熱が終る度毎に、摩擦の
消滅とブック内部からの熱発生の消滅とによって極めて
急激に冷却されるからである。言い換えると、これら部
分は摩擦か生しると直しに軟化する硬質の点接触を形成
すると考えることかでき従ってこのような摩擦は直ちに
減少するか又はｌ自滅する。

本発明の青銅ブシュの拡散ハローの形成に関与すると思
われる金属間化合物は主としてＣｕ＋２Ｓｌ１７Ｓｂａ
（［算重量組成：Ｃｕ３９％、５ｎ４２％、５ｂ１９％
）から成る。

Ｃｕ−３ｎ−Ｎｉ組成物を使用した場合にも多少不利で
はあるが同様の結果が得られる。この場合金属間化合物
はＮｊ３Ｓｎである。

本発明のブシュが従来技術のブシュより顕苫に優れてい
ることは明らかである。特に、本発明のブックでは硬質
分散相のあるものが擦り合せ処理後にボア内で露出して
ボア而からやや隆起しており、恐らくこのために局部的
摩擦とペースト状溶融とが順次発生して摩擦が消滅する
。このような分散相の作用は文献ＤＥ−Ｃ−４４５１６
９の硬質金属間化合物の作用とは大きく異なる。更に、
本発明のブックではやや隆起した極めて小さいアモルフ
ァス合金部分か使用の際に“ｉｎ　５ｉＬｕ”で形成さ
れると想定されており、これは本発明のブックの構造に
由来４〜ると考えられまたこのことが本発明のブックの
優れた性能を説明しうると考えられる。乙しこのような
仮説が正しいとすれば、それはアモルファス合金の特性
を全く新しく利用したことになる。

即し、溶融と急冷とによってアモルファス合金を生じ得
る分散相がブシュのボアに変態ｉｊＪ能な状態で存在し
ており、この状態はブシュに粗焼結状態の硬度を与える
ことによって得られたものである。

所与の全体組成の場合この種の構造は粉末冶金によって
得られる。更に留意すべきは本出願の実施例で検問した
組成物の場合、溶融と鋳造とによっては前記の構造が得
られないことである。この構造を得るには常温で実質的
に均平な合金の場合の常法に準じて溶融と鋳造とに続き
十分に急激な冷却を行うことが必要である。

本発明の目的はまた前記のごとき自己給油性焼結ブック
の製法を提供することである。本発明の方法と従来の方
法との違いは、混合される粉末の全体組成の選択と焼結
条件との選択とにある。０（ｊ記の品質が得られるよう
な焼結条件が選択される。

本発明の方法によれば、異なる分Ｆｉｒ値を有する２種
以上の金属粉末と任色に圧縮潤滑剤粉末（この重量は全
体組成の計算に含めない）とを均質混合し、該粉末をブ
ランクの形状に圧縮し、Ｉｆ意に該圧縮ブランクを４０
０℃未満の温度？こ加熱して圧縮潤滑剤を除去し、該ブ
ランクを還元雰囲気中て熱処理して焼結し、得られた焼
結製品を冷却し、焼結製品を押型内で圧縮して成形し、
得られたブシュに油を含浸さＵる。これらの技術はいず
れも当業者に公知である。本発明の方法では金属粉末の
全体組成（質量％）が Ｓｂ：１．５乃至　４％ Ｓ　ｎ　：　５　乃至ＩＯ％ （但しＳｎ／Ｓｂ　＝　１　、３乃至３５）Ｃｕ十別の
元素と不純物、残；１＜ となるように選択されており、また、還元雰囲気中ての
焼結熱処理が６８０乃至８４０°Ｃの温度を５乃至１２
０分間維持して行なわれ、好ましくは、７４０ないし８
２０℃の温度を５乃至４５分間維持して行なわれる。

任αにＰ　ｂ　、　Ｂ　、Ｚ　ｎを添加することはスズ
青銅及びスズニッケル青銅用として公知であり、例えば
切削適性０改良に使用される・本発明の軌道輪子はブッ
クの場合にもこれらの物質の添加が可能である。　金属
間化合物Ｃｕ＋　、５ｎ７ｓｂｓが関与する拡散ハロー
を含む相を有利に形成させ且つマトリックス内でこの相
を有利に分散させるにはＳｎ又はその合金の粉末とｓｂ
の粉末とが微細であり粒度０．０６ｍｍ未満であるのが
好ましい。即ち、ＡＳＴＭ２３０ふるいを通過する粉末
又はより微細な粉末が好ましい。

実施例及び解説 以下の実施例及びその主たる結果をまとめた表及び図面
及びグラフより本発明が更に十分に理解されよう。

実施例上 全体組成かＣｕ９０％−３ｎｌＯ％の合金°“ビを得る
ために、 −ＡＳＴＭ１００ふるい（メツシュ０．１４９ｍｍ）を
通過４−るスズ１０疼ノ青銅粉末５０％（Ｃｕ−８ｎｌ
Ｏ％）と−同じふるいを通過する銅粉末４５％と−ＡＳ
ＴＭ３５０ふるい（メツシュ０．０４ｍｍ）を通過する
スズ粉末５％と 一更に圧縮潤滑剤として常用のステアリン酸亜鉛０７％
と を混合した。

混合粉末全体に１５０ＭＰａの圧力を作用させてブシュ
又は案内輪のブランクの形状に圧縮した。圧縮ブランク
の密度は６．３ｇ／ｃｍ３のオーダであった。

得られた圧縮ブランクを先ず３５０℃で約２０分間加熱
して圧縮潤滑剤を除去した。圧縮潤滑剤の添加及び、／
又はこの潤滑剤除去用の加熱とは一般に任意である。

次に圧縮ブランクをアンモニアの分解より生しる水素と
窒素とを含む雰囲気中で７８０°Ｃて１５分間加熱し、
冷却した。冷却の際特別な配慮は不要である。

次に自己給油性青銅ブシュの常用の製法に準してブラン
クをゲージ型に入れて再度圧縮した。得られたプソコ又
は軌道輪に４０℃での粘度１００センデストークスの鉱
油を含浸させた。このようにして等しい寸法のＷ、数の
自己給油性ブックが得られた。ブックの寸法は内径２５
ｍｍ及び外径３２ｍｍ及び長さ１２０＋＋＋ｍである。

硬度ＩＩＲｃ５０及び直径ｄ＝　２５ｍｍの鋼シャフト
を含んでおりシャフトと各ブックとの間に３５μｍの直
径方向機能クリアランスを有する装置を用いてブックの
テストを実施した。この装置は２種の回転速度が可能で
あり、各速度１５００及び３０００回転／分は夫々、シ
ャフトの表面とブシュの表面との２種の相対直線速度Ｖ
、即ち２及び５ｍ／ｓに対応する。作用負荷を１５から
１００ｄａＮに変化さＵて比圧を０．３ＭＰａから２　
Ｍ　Ｐ　ａまで変化させること、及び、債Ｐ■を０．６
ＭＰａｘｍ／ｓから８ＭＰａＸ　ｍ／ｓまで変化させる
ことが可能である。

装置は接触熱電対を介してテスト中のブシュの外面の温
度を測定するように構成されている。各ブシュに同じ順
序の連続テストを実施する。先ず低速度（２ｍ／ｓ）を
用い比圧が０．３−０．６−０．９−１．２−１．５−
１．８−２ＭＰａの順序で増加するように負荷を順次増
加させる。次に、任意により高い速度（４ｍ／ｓ）を用
い同し負荷と比圧とを同じ順序で変化さＵる。

各テスト毎に起動（０）後のブシュの温度Ｔ、を測定し
た（第１図）。従来のブシュではこの期間に流体力学的
油膜が形成されるまでは比較的顕著な温度ピークが生し
る（曲線１）。テストを少なくとも３０分間継続して以
後に得られる平衡’ＩＦＡ度１゛、を測定した。温度９
０℃に達する“Ｐ　Ｖ　ｍ　ａ　Ｘ　”のレベルで連続
テストを中止した。この“’　Ｐ　Ｖ　ｍ　ａ　ｘ　”
のレベルは多くの場合、まノ２十分なＰＶの値とこの値
の次にテストされ高温になり焼イー［きが生したＩＩＶ
の値との間のＮｌｉ間によって得られる。同し実施例の
シン、の’　Ｐ　Ｖ　ｍ　ａ　ｘ”は互いに近い値であ
り、また、ｌ）Ｖの値がまた十分なレベルのときの起動
の作用の特性温度ｉ’　１　、１’　２も力、いに近い
値である。結果をまとめた表１にはＰ　Ｖ　ｍ　ａ　ｘ
とｌ’ｌ（’Ｃ）／ｉ’２（℃）との平均値が示されて
いる。

実施例１てテストした３つのブックについて平均“ＰＶ
ｍａｘ”は２．５ＭＰａＸ　ｍ／ｓであり加熱比ＴＩ／
Ｔ２は１．５であった。この実施例１は従来の青銅ブシ
ュに関するテストであり、コントロールとして用いらイ
する。

実施例２ 全体組成ＣＬＩ９２％−３ｎ６％−８ｂ２％の合金“２
”を、得るノこ　め　に −ＡＳＴＭｌｏｏ（０，１４９ｍｍ）ふるいを通過する
スズ１０％の青銅粉末３０％と 一同じふるいを通過する銅粉末６５％と−ＡＳ’ｌ’Ｍ
３５０（０，０４ｍｍ）ふるいを通過するスズ粉末３％
とアンヂモン粉末２％と を混合した。

実施例１と同様にしてブックを製造し得られたブシュを
同様にテストした。３つのブックのテスト結果を表１に
示す。平均“ＰＶｍａｘ”は５ＭＰａＸｍ／ｓであり、
平均’Ｉ’ｌ／Ｔ２比はわずか１．３という驚異的な結
果が得られた。従って起動の際の加熱は極めて小さい。

全体組成の理論的算定が可能な金属間化合物Ｃｕ＋２Ｓ
肋Ｓｂ＊（Ｃｕ３９％−Ｓｎ４２％−３ｂ１９％）の割
合を算定した。この値はアンチモンの量５ｂ＝２％によ
−）で決定される。ごの金属間化合物のＳｎ／５ｂ＝３
は商Ｓｎ／５ｂ＝２．３よりやや大きい。この金属間化
合物の割合は１０％に近い値である。

実施例３ 全体組成Ｃｕ９２％−Ｓｎ５％−３ｂ３％の合金”３”
を得るノこ　め　に 一へＳ１旧００（メｙ　〕ｓ、　０．１４９ｍｍ）ふる
いを通過４°る銅粉末９２％と 一約ｌＯμｍ未満の粒子を生じる溶融合金の機械的粉砕
によって得られた５ｎ６２．５％−３ｂ３７・５％の合
金粉末８％と を混合した。

前記同様にしてブックを製造し得られたブックを同様に
テストンた。５つのブックのテスト結果によれは平均”
　Ｐ　Ｖ　ｍ　ａ　ｘ”は６ＭＰａｘｍ／ｓてあり、平
均１’　１　／　’Ｉ’　２比は約１である。即し起動
の際のブックの全体加熱は生じない（第１図の曲線２）
。

実施例３−２ 合金“３”と同じ全体組成の合金“３−２°゛を得るた
めに 一ΔＳ’ｒＭＩ００（０，１４９ｍｍ）ふるいを通過す
るスス１ｏ％の青銅粉末３３％と 一同しふるいを通過する銅粉末６２％と−ＡＳＴＭ３５
０（０，０４ｍｍ）ふるいを通過４゛るスズ粉末２％と
アンチモン粉末３％と を混合した。

１）１ｊ記と同様にしてブックを製造し得られたブシュ
を同様にテストした。５つのブックのテスト結果は実施
例３と同しである。

実施例３及び３−２ではＳｎ／Ｓｂ比が１．６７であり
、全体組成の理論的算定が＝Ｊ能な金属間化合物ＣｕＩ
２５ｎ７Ｓｂ３の割合をスズの量から算出すると、約５
１０．４２＝　１２％であった。

この割合は実施例２よりやや大きい。このことはより良
い結果か得られた１つの要因である。

ブック゛’３−２”の１つの半径方向顕微鏡写真（倍率
６９０）を第２図に示４′。第２図及び第３図にり比較
的十分に融着した粒子の凝結体から成る構造を何してお
り種々の形状の相３，４．５を含んでおり、これらの相
は時には中央孔６，７．８を有しておりごれらの相の幾
つかがより明るいハローで包囲されていることが理解さ
れよう。。

顕微鏡写真の観察によれはこれらは７トリックス１１と
連続的な実在の拡散ハｌニア−９，１０であり、これら
の明るい拡散ハロー９又は１０は所所に小さい結晶を含
む。局部的微小硬度の測定によれは拡散ハローの１１７
１０ｇ３００−６００に対して７トリックスのＩＩｖｌ
ｏ、６０７０であり拡散ハローが極めて硬質であること
が判明した。ハロー９又はＩＯによって包囲された中央
孔部ら微孔６又は７はほぼ６３０°Ｃて生したアンチモ
ンの溶融に対応しておりこのときスズは既に溶融済みて
完全に拡散している。従ってゾンユの性能の改良は拡散
ハローを含む分散相の存在に起因しておりこれらのハロ
ーの７０％以上が直径又はＩ’％さ２−２０μｍであり
ハロー間の間隔は２０−１００μ川である。

実施例４ 全体組成Ｃｕ９２％−Ｓｎ３％−３ｂ５％の合金“４”
′を得るノこ　め　１こ −ＡＳＴＭ１００（０，１４９ｍｍ）ふるいを通過づ−
るスズ１０％の青銅粉末３０％と 一同しふるいを通過する銅粉末６５％と−ＡＳｒＭ３５
０（０，０４ｍｍ）ふるいを通過４−ろアンチモン粉末
５％と を混合した。

前記と同様にしてブックを製造し得られたブックを同様
にテストした。４つのブックのテスト結果では平均”　
Ｐ　Ｖ　ｍ　ａ　ｘ　”は２ＭＰａ　Ｘ　ｍ／ｓであり
、平均ｒｌ／Ｔ２比は１．７である。

このような良くない結果はＳｎ／Ｓｂの比がイっずか０
６であることに起因する。全体組成の理論的算定かｉｊ
Ｊ能な金属間化合物Ｃｕ＋　、５ｎｔｓｂ３の割合は３
１０．４２−７％であるか、Ｓｎとｓｂとの溶融と拡散
とが同＋＋ｒ；　ニ生しろとＳｎ／５ｂ＝２．３の金属
間化合物Ｃｕ＋２Ｓ　ｎ　ｖ　Ｓ　ｂ　３を含むＩＩか
形成され難い。。

−ム二！狙イ烈−±入？１ 合金°゛４”のＳｂ５％を７％に代えて合金“４−２”
を製造した。得られた焼結ブシュは過度にもろいので使
用に適していなかった。

害ヲ弗−（９１１少− 全体組成Ｃｕ８７％−Ｓｎ７％−３ｂ３％−Ｎｉ３％の
合金“６°。

を得るために −Ａ３７Ｍ３００（メツ’ｉ　ｓ、’　０．０４８ｍｍ
）ふるいを通過づ′るスズ１０％の青銅粉末３０％と −ＡＳ’ｌ’Ｍ１００（０，１４９ｍｍ）ふるいを通過
４−る銅粉末６０％と −ＡＳＴＭ３５０（０，０４ｍｍ）ふるいを通過するス
ズ粉末２％と 一同しふるいを通過するアンヂモノ粉末３％と一同しふ
るいを通過するＮｉ６０％−Ｓｎ４０％合金粉末５％と を混合した。

この合金は実質的に金属間化合物Ｎｌ３６１＋の組成を
有する。

前記実施例と同様にしてブノ、を製造し得られた２つの
ブノユを同じ装置で同様にテストした。

テスト結果によれは平均”　Ｐ　Ｖ　ｍ　ａ　Ｘ　”は
６．５ＭＰａ　Ｘ　ｍ／ｓであり、平均Ｔｌ／Ｔ２比は
約１である。

この実施例では金属間化合物ＣＬＩ１２ＳＩｌ？５ｌ１
３とＮｉ３Ｓｎとが共存している。合金Ｎｉ３Ｓｎ中の
スズはそのまま存在しており理論的には金属間化合物相
の５％に相当する。

更に、スズ１０％の青銅の形状の出発組成物中に粉末ス
ズとして含まれるスズはアンチモンと共に化合物Ｃｕ＋
ｚＳＩ１７Ｓｂ３を形成しておりＳｎ／Ｓｂの比は５／
３−１．６７である。金属間化合物Ｃｕ＋　ｔｓｎ７ｓ
ｌｌ＋の割合はＳｎによって決定され、理論的には５１
０．４２＝　１２％である。従って上記２種の金属間化
合物相の合計は理論」二１２＋５＝１７％である。

この実施例を実施例“３−２°′に比較喝るとＮｉの添
加による性能の向上が小さくコストに合わなＬｌことか
判明する。

本発明の本質的な原理は青銅以外の合金にも適用するこ
とができ、本発明の総ての特徴は内径ｈ＜一般に２ｍｍ
乃至１５０ｍｍの範囲の育銅ブンコ又は軌道輪に適用さ
れろ。内径２ｍｍのブノユはマイクロフンユと指称され
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来ブンユと本発明ブンコとの起動後の温度変
化を示リーグラフ、第２図は本発明ブノユ（実施例３−
２）の半径方向断面の顕微鏡写真（倍率６９ｏ）、第３
図は第２図の顕微鏡写真で示した本発明ブンユの構造の
特徴を示す詳細図である。 ３．４．５・・相、６，７．８・・微孔、９．ｌＯ・・
ハロー、ＩＩ　マトリックス。 ＦＩＣ，１ 図面の浄書（内容に変更なし） 手続ネｉｌｌ正書（方式） １．事件の表示　昭和５９年特許願第２５０３５９号２
、発明の名称　自己給油性焼結ブシュ及びその製法３、
補正をする者 事件との関係　特許出願人 名　称　アリア−シュ・フリッチ・メタフラン４、代　
理　人　東京都新宿区新宿１丁目１番１４号　山田ビル
５、補正指令の日付　昭和６０年３月６日（１）　明細
書中、第３頁第１３行目にｒＧ、Ｃ。 ＰＲＡＴＴＪとあるを［ジー、シー、プラット（Ｇ、Ｃ
，ＰＲＡＴＴ）Ｊと補正゛する。 ■　明細書中、第３頁第１３行目乃至第１６行目に１“
Ａ　ｒｅＶｉｅＷ・・・・ｐｐ、３５６−３８５）　Ｊ
とあるを［゛焼結金属ベアリングのレビュー：その製造
、特性及び性能（Ａ　ｒｅｖｉｅｗ　ｏｆ　５ｉｎｔｅ
ｒｅｄ　ｍｅｔａｌｂｅａｒｉｎｇｓ：　ｔｈｅｉｒ　
ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ、　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ａｎ
ｄｐｅｒｆｏｒｇ＋ａｎｃｅｓ）　”　（粉末冶金（Ｐ
ＯＷＤＥＲＭＥＴＡＬＬＬＩＲＧＹ）　、１９６９年、
第１２巻第２４号、第３５６−３８５頁）」と補正する
。 （３）　明細書中、第２７頁第４行目を［施例３−２）
の半径方向断面の金属組織を示す顕微鏡写真（倍率６９
０）　、Ｊと補正する。 ０）　添付図面中、第２図を別紙の通り補正する。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （＋）　マトリックスより硬質の分散相を含むアンチモ
   ン青銅から成る自己給曲性焼結ブノユにおいて、１１１
   ｊ記ブノユの組成（質量％）がＳｂ：１．５乃至　４％ Ｓｎ：５　乃至１０％ （但しＳｎ／５ｂ＝１．３乃至３．５）Ｃｕ十別の元素
   と不純物残部 であること、及び、各分散相かマトリックスと連続的な
   拡散ハローから成りｏｊｊ記／Ｓローか微孔を包囲して
   おり三元金属間（Ｃｕ、Ｓｎ、Ｓｂ）組成を有すること
   を特徴とする自己給浦性焼結ブノユ。 （２）前記拡散ハローの硬度”ＶｉＯｇが２００以」−
   であることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の
   焼結ブノユ。 （３）金属粉末と任意に圧縮潤滑剤粉末とを均質混合し
   、該粉末をブノユのブランクの形状に圧縮し、任意に該
   ブランクを４００℃未満の温度に加熱して圧縮潤滑剤を
   除去し、該ブランクを還元雰囲気中で熱処理して焼結し
   、得られた製品を冷却し、焼結製品を押型内で圧縮し、
   得られたブンユに浦を含浸させるステップを含む自己給
   油性焼結ブンユの製法において、金属粉末の全体組成（
   質量％）がＳｂ：１．５乃至　４％ Ｓ１５　乃至１０％ （但しＳｎ／５ｂ＝１．３乃至３５） Ｃｕ十別の元素と不純物残部 であること、及び、還元雰囲気中てのブランクの熱処理
   が６８０乃至８４０°Ｃの温度を５乃至１２０分間維持
   して行なわれることを特徴とする自己給油性焼結ブノユ
   の製法。 （４）金属粉末の混合物に結晶粒度０．０６ｍｍ未満の
   純アンチモン粉末の形状のアンチモンを添加することを
   特徴とする特ａ′ｆ−請求の範囲第３項に記載の方法。 （５）還元雰囲気中てのブランクの熱処理が７４０乃至
   ８２０°Ｃの温度を５乃至４５分間鮪持して行なわれる
   ことを特徴とする特許請求の範囲第４項に記載の方法。