JPS60197821A - 応力腐食割れ抵抗の優れたＣｒ系ステンレス油井管の熱処理方法 - Google Patents
応力腐食割れ抵抗の優れたＣｒ系ステンレス油井管の熱処理方法Info
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- JPS60197821A JPS60197821A JP5103084A JP5103084A JPS60197821A JP S60197821 A JPS60197821 A JP S60197821A JP 5103084 A JP5103084 A JP 5103084A JP 5103084 A JP5103084 A JP 5103084A JP S60197821 A JPS60197821 A JP S60197821A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D9/14—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes wear-resistant or pressure-resistant pipes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は応力腐食割れ抵抗の優れたＣｒ系ステンレス油
井管の熱処理方法に関するものである。
井管の熱処理方法に関するものである。
（従来技術）
近年石油、ガスの採掘に使用される油井管素材は資源の
枯渇から不純物の多い石油、ガスが採掘され、さらに深
井戸比が余儀なくされている。採掘する石油、ガス中の
不純物として問題なのは特にＣＯ２、Ｈ２Ｓガスである
。この両者のうちＣＯ２が単独に含まれる油井では腐食
が激しくこのような油井に適した成分としてはＣｒ系ス
テンレス油井管が適していることは例えば特開昭５５−
１２８５６６号公報に開示されている。しかしながら不
純物はＣＯ２単独で含まれることは稀でＣＯ２と同時に
Ｈ２Ｓガスも含まれていることが多い。このような油井
では例えば鉄と鋼Ｖｏ１．６９ 、Ａ １３．５１５０
０ 。
枯渇から不純物の多い石油、ガスが採掘され、さらに深
井戸比が余儀なくされている。採掘する石油、ガス中の
不純物として問題なのは特にＣＯ２、Ｈ２Ｓガスである
。この両者のうちＣＯ２が単独に含まれる油井では腐食
が激しくこのような油井に適した成分としてはＣｒ系ス
テンレス油井管が適していることは例えば特開昭５５−
１２８５６６号公報に開示されている。しかしながら不
純物はＣＯ２単独で含まれることは稀でＣＯ２と同時に
Ｈ２Ｓガスも含まれていることが多い。このような油井
では例えば鉄と鋼Ｖｏ１．６９ 、Ａ １３．５１５０
０ 。
′８３に発表されているようにＣｒ系ステンレス鋼では
硫化物応力腐食割れが起９使用することが出来なくなる
ことが知られている。この例のＣｒ系ステンレス鋼は成
分系としては良く知られているＪＩＳのフェライト系ス
テンレス鋼であり熱処理は焼入焼戻鋼である。このよう
な従来鋼の応力腐食割れは旧オーステナイト粒界で起っ
ていると推察される。
硫化物応力腐食割れが起９使用することが出来なくなる
ことが知られている。この例のＣｒ系ステンレス鋼は成
分系としては良く知られているＪＩＳのフェライト系ス
テンレス鋼であり熱処理は焼入焼戻鋼である。このよう
な従来鋼の応力腐食割れは旧オーステナイト粒界で起っ
ていると推察される。
そこで本発明者らはＣｒ系ステンレス鋼で通常実施され
ている熱処理工程を改めて見直して応力腐食割れ性能の
優れた範囲をみつけるために次の実験を行なった。
ている熱処理工程を改めて見直して応力腐食割れ性能の
優れた範囲をみつけるために次の実験を行なった。
第１表に供試鋼の成分、熱処理条件を示し、得られた機
械的性質、応力腐食割れ性能を併記した。
械的性質、応力腐食割れ性能を併記した。
鋼は１００ゆ真空溶解で爵製後、１０００℃に加熱し圧
延２行なった。圧延仕上げ温度Ｕ９５０℃で行ない板厚
２０＋ｎｍｔ に仕上げた。その後２０ ｍｍｔ Ｘ
１５０ ｍｍＷＸ ２００ ｍｍＬに切９出し、９００
℃で溶体化Ｍ処［Ｌ、Ａ油焼入ｈ （６０ｔｌ：／ｓｅ
ｅ ）、Ｂ強制空冷（２０’Ｃ／ｓｅｅ ）、Ｃ空冷（
１味）、Ｄ炉冷（０，１℃人）およびＥ溶体化処理全行
なわないものの計５踵とし、焼戻しは温度６５０℃で実
施した。以上の５種類の熱処理後応力腐食割れ試片を切
９出した。採取方向はＬ方向、平行部は６．３鴫φＸ３
０＋＋＋ｍＬＴある。機械的性質についても応力腐食割
れ試片を用いて引張試験を行った。得られた降伏強度は
約５７〜６３ｋｇ／ｌｌ０１１２である。応力腐食割れ
の評価方法は最も正確に性能評価の可能である重錘式定
荷重負荷式遅れ破壊試験で実施した。即ち前記応力腐食
割れ試片を腐食容器の中に入れた後一定の応力を負荷し
た。腐食容器の中には応力腐食割れ環境として通常用い
られている５チ塩化ナトリー−ムー０．５％酢酸水溶液
を入れＨ２Ｓを連続バグリングし、破断時間から応力腐
食割れ性能を評価した。応力腐食割れ性能の判定は試料
に降伏点の０．７５倍の応力を負荷し、破断時間が５０
０時間以上を優（○）２００時間以上〜５００時間未満
を良（△）、２００時間末／Ｆ４を不良（Ｘ）の３段階
に判定した。結果＆−１＄１表中に記号で示したが、溶
体化後強制空冷及び空冷を行なった鋼板Ｂ、Ｃについて
優れた応力腐食割れ抵抗が得られることが解った。
延２行なった。圧延仕上げ温度Ｕ９５０℃で行ない板厚
２０＋ｎｍｔ に仕上げた。その後２０ ｍｍｔ Ｘ
１５０ ｍｍＷＸ ２００ ｍｍＬに切９出し、９００
℃で溶体化Ｍ処［Ｌ、Ａ油焼入ｈ （６０ｔｌ：／ｓｅ
ｅ ）、Ｂ強制空冷（２０’Ｃ／ｓｅｅ ）、Ｃ空冷（
１味）、Ｄ炉冷（０，１℃人）およびＥ溶体化処理全行
なわないものの計５踵とし、焼戻しは温度６５０℃で実
施した。以上の５種類の熱処理後応力腐食割れ試片を切
９出した。採取方向はＬ方向、平行部は６．３鴫φＸ３
０＋＋＋ｍＬＴある。機械的性質についても応力腐食割
れ試片を用いて引張試験を行った。得られた降伏強度は
約５７〜６３ｋｇ／ｌｌ０１１２である。応力腐食割れ
の評価方法は最も正確に性能評価の可能である重錘式定
荷重負荷式遅れ破壊試験で実施した。即ち前記応力腐食
割れ試片を腐食容器の中に入れた後一定の応力を負荷し
た。腐食容器の中には応力腐食割れ環境として通常用い
られている５チ塩化ナトリー−ムー０．５％酢酸水溶液
を入れＨ２Ｓを連続バグリングし、破断時間から応力腐
食割れ性能を評価した。応力腐食割れ性能の判定は試料
に降伏点の０．７５倍の応力を負荷し、破断時間が５０
０時間以上を優（○）２００時間以上〜５００時間未満
を良（△）、２００時間末／Ｆ４を不良（Ｘ）の３段階
に判定した。結果＆−１＄１表中に記号で示したが、溶
体化後強制空冷及び空冷を行なった鋼板Ｂ、Ｃについて
優れた応力腐食割れ抵抗が得られることが解った。
この原因について金属組織観察及び割れ破面の高倍率観
察を行なったところ、溶体化後に油焼入ｉを行なった鋼
は組織が旧オーステナイト粒界を明瞭に表わしており、
破面も旧オーステナイト粒界割れとなっているために、
応力腐食割れ抵抗がない０応力腐食割れ抵抗の高いＢ及
びＣ鋼の組織は旧オーステナイト粒界が不明瞭であり均
一炭化物析出組織となっている。一方炉冷材り及び圧延
打音そのまま焼戻しを行ったＥについてはフェライト粒
が方向性を持ってしまいフェライト粒界に析出した炭化
物のためフェライト粒界での割れが発生するので割れ抵
抗が下るようＶＣなる。
察を行なったところ、溶体化後に油焼入ｉを行なった鋼
は組織が旧オーステナイト粒界を明瞭に表わしており、
破面も旧オーステナイト粒界割れとなっているために、
応力腐食割れ抵抗がない０応力腐食割れ抵抗の高いＢ及
びＣ鋼の組織は旧オーステナイト粒界が不明瞭であり均
一炭化物析出組織となっている。一方炉冷材り及び圧延
打音そのまま焼戻しを行ったＥについてはフェライト粒
が方向性を持ってしまいフェライト粒界に析出した炭化
物のためフェライト粒界での割れが発生するので割れ抵
抗が下るようＶＣなる。
以上の結果から溶体化後の冷却速度が２０ウー以下から
１℃Å以上の範囲で同−成分鋼における応力腐食割れ抵
抗が大きく！１４なることが解フ、冷却速度全規制する
ことにより優れた応力腐食割れ性能を付与することが出
来ること全見出した。
１℃Å以上の範囲で同−成分鋼における応力腐食割れ抵
抗が大きく！１４なることが解フ、冷却速度全規制する
ことにより優れた応力腐食割れ性能を付与することが出
来ること全見出した。
（発明の構成）
本発明は以上の新規な知見に基いてなされたものであっ
て、熱処理条件を規制することによって応力腐食割れ抵
抗のぼれたＣｒ系ステンレス油井管が得られることを見
出したものである。
て、熱処理条件を規制することによって応力腐食割れ抵
抗のぼれたＣｒ系ステンレス油井管が得られることを見
出したものである。
即ち本発明は重量部でＣ０，０３〜０．３チ、 ５ｔＯ
１１〜０．４％、 Ｍｎ ０．４〜１．２ ％ 、 Ｎ
ｉ Ｏ，２〜２．５％ ｔ、 Ｃｒ ９〜１８ ％ ９
Ｍｏ ０．０５〜２％、 Ｐ ０．０３５チ以下、８０
．０２％以下全含み他は残部鉄及び不可避的な不純物か
らなる成分系を有する油井管を溶体化温度８５０〜９５
０℃に加熱し冷却速度２０ Ｃ／ｓ ” Ｉ Ｃ／ｓで
冷却したのちさらに焼戻しを温度５５０℃〜７５０Ｃに
加熱後室温まで冷却すること全特徴とする応力腐食割れ
抵抗の優れたＣｒ系ステンレス油井管の熱処理方法であ
る。
１１〜０．４％、 Ｍｎ ０．４〜１．２ ％ 、 Ｎ
ｉ Ｏ，２〜２．５％ ｔ、 Ｃｒ ９〜１８ ％ ９
Ｍｏ ０．０５〜２％、 Ｐ ０．０３５チ以下、８０
．０２％以下全含み他は残部鉄及び不可避的な不純物か
らなる成分系を有する油井管を溶体化温度８５０〜９５
０℃に加熱し冷却速度２０ Ｃ／ｓ ” Ｉ Ｃ／ｓで
冷却したのちさらに焼戻しを温度５５０℃〜７５０Ｃに
加熱後室温まで冷却すること全特徴とする応力腐食割れ
抵抗の優れたＣｒ系ステンレス油井管の熱処理方法であ
る。
以下に本発明の詳細な説明する。
最初に本発明における適用鋼種としてＣｒ系ステンレス
油井管の成分限定の理由を述べる。
油井管の成分限定の理由を述べる。
まずＣは強度を得るために添加するが、靭性とのかねあ
いで決る。０．３％超では強度が十分得られるが靭性が
劣化する。０．０３％未満では靭性が十分得られるが強
度が得られない。したがってＣは０．０３％〜０．３％
とする必要がある。
いで決る。０．３％超では強度が十分得られるが靭性が
劣化する。０．０３％未満では靭性が十分得られるが強
度が得られない。したがってＣは０．０３％〜０．３％
とする必要がある。
次にＳｔは脱酸のために添加するが０．４係超では鋼を
脆化させる。０．１ ’％未満では脱酸効果がない。
脆化させる。０．１ ’％未満では脱酸効果がない。
したがってＳｌは０．１％〜０．４％とする必要がある
。
。
またＭｎは靭性を得るために添加するが１．２係超では
鋼を脆化させる。０．４％未満では靭性が得られない。
鋼を脆化させる。０．４％未満では靭性が得られない。
したがってＭｎは０．４％〜１．２９６とする必要があ
る。
る。
またＮｉは鋼浴製の際の鋼浴を安定させるために添加す
るが２．５％超にしても効果は一定であり高価となる。
るが２．５％超にしても効果は一定であり高価となる。
０．２係未満では鋼浴全安定させる効果が乏しくなる。
したがってＮｉは０．２チ〜２．５係とする必要がある
。
。
Ｃｒは耐食性を得るためと強度を得るために添加する。
１８％超ではフェライト組織以外の組織が出易くなり、
９係未満では強度が得られない。したがってＣｒは９チ
〜１８％を含有する必要がある。
９係未満では強度が得られない。したがってＣｒは９チ
〜１８％を含有する必要がある。
Ｍｏは強度を得るために添加する。２．０％超では強度
が得られる割合に対してコスト篩となる。
が得られる割合に対してコスト篩となる。
０．０５％未満では強度が傅らｉ″Ｌない。したがって
Ｍｏは０．０５％〜２．０％とする必要がある。
Ｍｏは０．０５％〜２．０％とする必要がある。
Ｐは容易に脱Ｐ出来る０、０３５％以下で十分である。
従来の焼入れによってマルテンサイト組織を焼戻す焼戻
しマルテンサイト型の鋼と異り本発明対象鋼では均一な
フェライト−炭化物析出型組織を呈するのでＰは特に低
減を図る必要がない。
しマルテンサイト型の鋼と異り本発明対象鋼では均一な
フェライト−炭化物析出型組織を呈するのでＰは特に低
減を図る必要がない。
Ｓも容易に脱Ｓ出来る０、０２％以下で十分である。従
来鋼の場合でも応力腐食割れにＳ含有値は影響しないの
で本発明対象鋼の場合でも同様である。
来鋼の場合でも応力腐食割れにＳ含有値は影響しないの
で本発明対象鋼の場合でも同様である。
以上成分系の限定理由について述べたが、次にこの成分
系に適した熱処理方法についてその条件の限定理由金運
べる。
系に適した熱処理方法についてその条件の限定理由金運
べる。
まず溶体化湿度８５０℃〜９５０ｔ：を選んだ理由１ｄ
、ｒ粒径のコントロールのために決定された。
、ｒ粒径のコントロールのために決定された。
９５０℃超ではオーステナイト粒が粗大化し、靭性に悪
影響を及ぼす。同時に後に述べる冷却速度で冷却しても
均一なフェライト−炭化物混合組織が得られなくなる。
影響を及ぼす。同時に後に述べる冷却速度で冷却しても
均一なフェライト−炭化物混合組織が得られなくなる。
８５０’Ｃ未満では鋼が十分オーステナイト化されない
。したがって溶体化湿度は８５０℃〜９５０℃にする必
要がある。
。したがって溶体化湿度は８５０℃〜９５０℃にする必
要がある。
次に冷却速度２０ルー〜１印−を選んだ理由は先に述べ
た実験結果にも示した通り２−ＯＶＳｅｃ超では組織が
マルテンサイトになり焼戻しを行って焼戻しマルテンサ
イトとなるので旧オーステナイト割れによる応力腐食割
れ抵抗が悪くなる。１ル毎未満の冷却速ｔＷでは強度が
得られなくなることと同時に組織が方向性を持って均一
な組織でなくなるために応力腐食割れ抵抗が低下する。
た実験結果にも示した通り２−ＯＶＳｅｃ超では組織が
マルテンサイトになり焼戻しを行って焼戻しマルテンサ
イトとなるので旧オーステナイト割れによる応力腐食割
れ抵抗が悪くなる。１ル毎未満の冷却速ｔＷでは強度が
得られなくなることと同時に組織が方向性を持って均一
な組織でなくなるために応力腐食割れ抵抗が低下する。
したがって冷却速度２０ ’Ｃ／優〜１鴎どにする必要
がある。
がある。
さらに焼戻し温度５５０℃〜７５０Ｃ’ｉ選んだ理由は
７５０℃超の焼戻しでは組織がオーステナイトに一部変
態するようＫな、？、５５０℃未満の焼戻し温度では組
織に均熱化後の冷却時の歪が残る。したがって焼戻し温
度は５５０℃〜７５０℃にする必要がある。
７５０℃超の焼戻しでは組織がオーステナイトに一部変
態するようＫな、？、５５０℃未満の焼戻し温度では組
織に均熱化後の冷却時の歪が残る。したがって焼戻し温
度は５５０℃〜７５０℃にする必要がある。
（実施例）
次に実施例により本発明の効果音さらに具体的に説明す
る。
る。
実施例
第２表に示す成分の鋼２ｉｏｏｋｇ真空浴屏で溶製ｆｆ
１１２００℃に加熱し仕上げ温度９５０℃で圧延を行な
い板厚２０ｍｍｔに仕上げた。その後１５０ ｒａｎＷ
Ｘ ２００ ｍｍＬに切９出し熱処理を行なった。
１１２００℃に加熱し仕上げ温度９５０℃で圧延を行な
い板厚２０ｍｍｔに仕上げた。その後１５０ ｒａｎＷ
Ｘ ２００ ｍｍＬに切９出し熱処理を行なった。
溶体化温度、冷却速度、焼戻し温度の組み合わせは第２
表に併記したが、溶体化は８００℃、８５０℃、９５０
℃、１０００℃の４種類、冷却速度は５種項、焼戻し温
度は４種類である。熱処理後応力腐食割れ試片を加工し
応力腐食割れ特性を評価した。試片寸法及び評価方法は
先に述べた方法で行なった０ 第２にの結果から明らかな如く、本発明に規定された範
囲内の熱処理条件で本発明規定範囲内の鋼について熱処
理を行なうと応力腐食割れ抵抗の優れたＣｒ系ステンレ
ス油井８が得られるものであジ、今後のエネルギー分野
で有効な活用が期待される。
表に併記したが、溶体化は８００℃、８５０℃、９５０
℃、１０００℃の４種類、冷却速度は５種項、焼戻し温
度は４種類である。熱処理後応力腐食割れ試片を加工し
応力腐食割れ特性を評価した。試片寸法及び評価方法は
先に述べた方法で行なった０ 第２にの結果から明らかな如く、本発明に規定された範
囲内の熱処理条件で本発明規定範囲内の鋼について熱処
理を行なうと応力腐食割れ抵抗の優れたＣｒ系ステンレ
ス油井８が得られるものであジ、今後のエネルギー分野
で有効な活用が期待される。
手続補正書（自発）
昭和５９年６月１１日
特許庁長官 若 杉 和 夫 殿
■、 事件の表示
昭和５９年特許願第０５１０３０号
２、 発明の名称
応力腐食νＦｌ］れ抵抗の優れたＣｒ系ステンレス油井
管の熱処理方法 ３、補ｉ［：をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代１１１区大手町二丁１１６番３号（６６５）
新日本製鐵株式會社 代表者 武 ａｌ 豊 ６、補止の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ７、 補正の内容 （１１明細書９頁４行と５行の間に下記を挿入する。
管の熱処理方法 ３、補ｉ［：をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代１１１区大手町二丁１１６番３号（６６５）
新日本製鐵株式會社 代表者 武 ａｌ 豊 ６、補止の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ７、 補正の内容 （１１明細書９頁４行と５行の間に下記を挿入する。
［なお、この冷却速度で室温まで冷却してもよし為が、
本発明の対象とする成分範四の鋼では通常４５０℃付近
で既に変態が完了していることが多いので、それより低
い温度まで急冷する必要のない場合があり、そのような
場合には４５０℃近傍まで前記の冷却速度で冷却し、そ
の後は放冷しても一向にさしつかえない。」 （２）同１２頁第２表を別紙の通り補正する。
本発明の対象とする成分範四の鋼では通常４５０℃付近
で既に変態が完了していることが多いので、それより低
い温度まで急冷する必要のない場合があり、そのような
場合には４５０℃近傍まで前記の冷却速度で冷却し、そ
の後は放冷しても一向にさしつかえない。」 （２）同１２頁第２表を別紙の通り補正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量俤でＣ０，０３〜０．３優、 Ｓｔ Ｏ，１〜０．
４チ。 Ｍｎ ０．４〜１．２ ％ 、 Ｎｉ ０．２〜２．５
％ 、 Ｃｒ９〜１８％、Ｍｏ ０．０５〜２％ 、
Ｐ ０．０３５％以下、８０．０２％以下を含み他は
残部鉄及び不可避的な不純物からなる成分系を有する油
井管を溶体化温度８５０℃〜９５０℃に加熱し、冷却速
度２０ Ｃ／ｓｅｅ 〜ＩＱ優で冷却したのちさらに焼
戻し温度５５０℃〜７５０℃に加熱後室温まで冷却する
ことを特徴とする応力腐食割れ抵抗の優れたＣｒ系ステ
ンレス油井管の熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5103084A JPS60197821A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 応力腐食割れ抵抗の優れたＣｒ系ステンレス油井管の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5103084A JPS60197821A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 応力腐食割れ抵抗の優れたＣｒ系ステンレス油井管の熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60197821A true JPS60197821A (ja) | 1985-10-07 |
| JPH0114290B2 JPH0114290B2 (ja) | 1989-03-10 |
Family
ID=12875408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5103084A Granted JPS60197821A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 応力腐食割れ抵抗の優れたＣｒ系ステンレス油井管の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60197821A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6090230A (en) * | 1996-06-05 | 2000-07-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of cooling a steel pipe |
| CN106756520A (zh) * | 2017-03-04 | 2017-05-31 | 蒋培丽 | 一种高耐缝隙腐蚀钢筋及其制备方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55128566A (en) * | 1979-03-26 | 1980-10-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Highly corrosion resistant steel for well pipe use |
-
1984
- 1984-03-19 JP JP5103084A patent/JPS60197821A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55128566A (en) * | 1979-03-26 | 1980-10-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Highly corrosion resistant steel for well pipe use |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6090230A (en) * | 1996-06-05 | 2000-07-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of cooling a steel pipe |
| CN106756520A (zh) * | 2017-03-04 | 2017-05-31 | 蒋培丽 | 一种高耐缝隙腐蚀钢筋及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0114290B2 (ja) | 1989-03-10 |
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