JPS60194004A - 熱風炉の燃焼制御方法 - Google Patents
熱風炉の燃焼制御方法Info
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- JPS60194004A JPS60194004A JP4835984A JP4835984A JPS60194004A JP S60194004 A JPS60194004 A JP S60194004A JP 4835984 A JP4835984 A JP 4835984A JP 4835984 A JP4835984 A JP 4835984A JP S60194004 A JPS60194004 A JP S60194004A
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- temperature
- blast
- control
- brick
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B9/00—Stoves for heating the blast in blast furnaces
- C21B9/10—Other details, e.g. blast mains
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- Control Of Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、熱風炉の燃焼制御方法に関する。
近年の熱風炉の蓋熱室には、従来の粘土質、高アルミナ
質煉瓦に代って、ケイ石質煉瓦が高温下特性が優ｎてい
るため、高送風温度を得るに用いられている。
質煉瓦に代って、ケイ石質煉瓦が高温下特性が優ｎてい
るため、高送風温度を得るに用いられている。
一方、周知のように、熱風炉操業において、燃焼期の投
入熱量が不足すると、送風期において指定さｎた温度を
維持できず、高炉の円滑な操業を阻害する。他方で、過
剰な熱量を投入した場合は、高炉送風として有効に利用
さ扛る熱量以上を投入することになり、排ガスに伴う熱
損失が大きくなり、炉体放散熱損失量が増大し、結局熱
効率が低下する。
入熱量が不足すると、送風期において指定さｎた温度を
維持できず、高炉の円滑な操業を阻害する。他方で、過
剰な熱量を投入した場合は、高炉送風として有効に利用
さ扛る熱量以上を投入することになり、排ガスに伴う熱
損失が大きくなり、炉体放散熱損失量が増大し、結局熱
効率が低下する。
そこで、所定の送風温度を維持するために、本出願人の
出願に係る特公昭５７−１９７２５号公報記載の発明等
が提案されている。なるほど、この方法はある面におい
て有効であるけ扛ども、ケイ石質煉瓦等の管理下限温度
が存在する煉瓦を用いる最近の熱風炉や、必要とされる
送風温度が低下している高炉設備の下では、熱効率の面
でいま一歩の感がある。すなわち、現情では、送風温度
の維持のためよりも、ケイ石質煉瓦の下限管理温度を下
らせないために、投入熱量を調節する必要がある。
出願に係る特公昭５７−１９７２５号公報記載の発明等
が提案されている。なるほど、この方法はある面におい
て有効であるけ扛ども、ケイ石質煉瓦等の管理下限温度
が存在する煉瓦を用いる最近の熱風炉や、必要とされる
送風温度が低下している高炉設備の下では、熱効率の面
でいま一歩の感がある。すなわち、現情では、送風温度
の維持のためよりも、ケイ石質煉瓦の下限管理温度を下
らせないために、投入熱量を調節する必要がある。
本発明は、前記事情に鑑み提案されたもので、その目的
は必要とさ几る送風温度条件を満たしつつ、煉瓦の保護
を図りながら、投入熱量を極力少くして熱効率に優ｎｆ
ｃものとなる熱風炉の燃焼制御方法を提供することを目
的としてｂる。
は必要とさ几る送風温度条件を満たしつつ、煉瓦の保護
を図りながら、投入熱量を極力少くして熱効率に優ｎｆ
ｃものとなる熱風炉の燃焼制御方法を提供することを目
的としてｂる。
この目的を達成するための本発明法は、低゛温時の特性
が問題となる煉瓦を耐火材として用いた熱風炉にあって
、前記煉瓦部分を測温し、その煉瓦の管理下限温度よシ
低くなることを防止するために必要な燃料投入量と、送
風終了時の熱風炉出口温度を設定さｎた送風温度に制御
するために必要な燃料投入量との関係の下で、それらの
うち大なる方の燃料投入量を基準として熱風炉において
燃焼を行うことを特徴とするものである。
が問題となる煉瓦を耐火材として用いた熱風炉にあって
、前記煉瓦部分を測温し、その煉瓦の管理下限温度よシ
低くなることを防止するために必要な燃料投入量と、送
風終了時の熱風炉出口温度を設定さｎた送風温度に制御
するために必要な燃料投入量との関係の下で、それらの
うち大なる方の燃料投入量を基準として熱風炉において
燃焼を行うことを特徴とするものである。
すなわち、本発明は、送風温度から要求される燃料投入
量のほかに、煉瓦の管理下限温度から要求される燃料投
入量も加味し、両者の大なる方の燃料投入量を基準とし
て燃焼を行うことによって、熱効率を高めるとともに、
炉体保護を図らんとするものである。
量のほかに、煉瓦の管理下限温度から要求される燃料投
入量も加味し、両者の大なる方の燃料投入量を基準とし
て燃焼を行うことによって、熱効率を高めるとともに、
炉体保護を図らんとするものである。
以下本発明を図面に示した具体例を参照しながらさらに
詳説する。
詳説する。
高炉へ供給さ扛る送風温度の制御は、第１図に示すよう
に、熱風炉１と高炉２とを連通している熱風本管３の途
中に設けらｎている送風温度計４によって測温し、これ
を送風温度調節計５に取込み、この送風温度調節計５に
より、混合冷風管６の途中に設けら扛ている混合冷風調
節弁７の開度を調節し、冷風の混合比率を増減すること
によ）行なわｎている。そして、従来の開度に基いて、
調節計５からの制御出力を発信器８から計算機９に入力
し、計算機ｌＯで火燃焼サイクルでの最適燃料投入量を
算出し、その結果を発信器１１から燃料供給量調節計１
２へ与え、燃料供給調節弁１３を制御するものであった
。
に、熱風炉１と高炉２とを連通している熱風本管３の途
中に設けらｎている送風温度計４によって測温し、これ
を送風温度調節計５に取込み、この送風温度調節計５に
より、混合冷風管６の途中に設けら扛ている混合冷風調
節弁７の開度を調節し、冷風の混合比率を増減すること
によ）行なわｎている。そして、従来の開度に基いて、
調節計５からの制御出力を発信器８から計算機９に入力
し、計算機ｌＯで火燃焼サイクルでの最適燃料投入量を
算出し、その結果を発信器１１から燃料供給量調節計１
２へ与え、燃料供給調節弁１３を制御するものであった
。
すなわち、次記（１）式にあられさｎる制御方法である
。
。
ＦｇａｓＮ＋’＝ＦｇａｓＮ＋Ｋ Ｈ（ＲＶＡＬＶＮ−
ＲＶＡＬＶ”） （１）ここでＦｇａｓ 、次サイクル
燃料供給量ＦｇａｓＮ：今サイクル燃料供給量 Ｋ ：定数 ＲＶＡＬＶ、今サイクル送風終了時混合冷風調節弁開度 ＲＶＡＬＶ”：目標送風終了時混合冷風調節弁開度 Ｎ ：サイクルＮ。
ＲＶＡＬＶ”） （１）ここでＦｇａｓ 、次サイクル
燃料供給量ＦｇａｓＮ：今サイクル燃料供給量 Ｋ ：定数 ＲＶＡＬＶ、今サイクル送風終了時混合冷風調節弁開度 ＲＶＡＬＶ”：目標送風終了時混合冷風調節弁開度 Ｎ ：サイクルＮ。
しかし、この従来法では、ケイ石質煉瓦の管理下限温度
（たとえば煉瓦の継目部温度が５００℃未満になると炉
体の寿命低下が激しくなる）を考慮しておらず、この温
度以下になるような投入熱量を与えないことがあシ、ま
た逆に温度の余裕代を取り過ぎて不必要な熱量を投入し
て熱効率を悪くしがちである。
（たとえば煉瓦の継目部温度が５００℃未満になると炉
体の寿命低下が激しくなる）を考慮しておらず、この温
度以下になるような投入熱量を与えないことがあシ、ま
た逆に温度の余裕代を取り過ぎて不必要な熱量を投入し
て熱効率を悪くしがちである。
そこで、本発明では、ケイ石質煉瓦１６の下限温度を管
理するために、たとえば差熱室のケイ石質煉瓦１６の最
下部でかつ外側位置に煉瓦継目測温計１４を設け、発信
器１５により温度信号を計算機９に与え、次記（２）〜
（４）の演算処理を行い、最終的に（４）式の出力をも
って燃料供給調節弁１３を調節するものである。
理するために、たとえば差熱室のケイ石質煉瓦１６の最
下部でかつ外側位置に煉瓦継目測温計１４を設け、発信
器１５により温度信号を計算機９に与え、次記（２）〜
（４）の演算処理を行い、最終的に（４）式の出力をも
って燃料供給調節弁１３を調節するものである。
ｊ菖Ｏ
Ｊ諺０
（２）
Ｊ、、１０
（３ン
Ｆｇａｓ ＝ｍａｘ ［Ｆｇａｓ （Ｂｌａｓｔ）、
Ｆｇａｓ（Ｓｈｅｌｌ）） （４）ここでＦ ｇａｓ
（Ｂｌａｓｔ） ：送風温度制御に必要な次サイクル燃
料供給量 Ｆｇａｓ （Ｓｈｅｌｌ） ：珪石継目温度制御に必要
な次サイクル燃料供給量 Ｆｇａｓ ：今サイクル実績燃料供給量Ｆｇａｓ ：次
サイクル燃料供給量最終出力Ｔｂ：設定送風温度 Ｔｄｅｇ：送風終了時熱風炉出口温度 Ｔｓｈｅｌｌ ：送風終了時珪石継目温度帯 Ｔｓｈｅｌｌ ：目標珪石継目温度 Ｇｊ＋ Ｈｊ、 ｇｊ、 ／Ｉｊ ：定数また、ここで
、熱風炉出口温度Ｔ ｄｅｇは実測してもよいが、混合
冷風調節弁（バタ弁）７の開度ＲｖａｌＶおよび送風終
了時実測送風温度ＴＢから、欠配（５）式および第３図
のように推定によってめてもよい。
Ｆｇａｓ（Ｓｈｅｌｌ）） （４）ここでＦ ｇａｓ
（Ｂｌａｓｔ） ：送風温度制御に必要な次サイクル燃
料供給量 Ｆｇａｓ （Ｓｈｅｌｌ） ：珪石継目温度制御に必要
な次サイクル燃料供給量 Ｆｇａｓ ：今サイクル実績燃料供給量Ｆｇａｓ ：次
サイクル燃料供給量最終出力Ｔｂ：設定送風温度 Ｔｄｅｇ：送風終了時熱風炉出口温度 Ｔｓｈｅｌｌ ：送風終了時珪石継目温度帯 Ｔｓｈｅｌｌ ：目標珪石継目温度 Ｇｊ＋ Ｈｊ、 ｇｊ、 ／Ｉｊ ：定数また、ここで
、熱風炉出口温度Ｔ ｄｅｇは実測してもよいが、混合
冷風調節弁（バタ弁）７の開度ＲｖａｌＶおよび送風終
了時実測送風温度ＴＢから、欠配（５）式および第３図
のように推定によってめてもよい。
Ｎ Ｎ
Ｔｄｅｇ＝ ＴＢ ＋ＣＲ１・ＲＶａｌＶ −・（５）
このような本発明によれば、第４図のように従来法との
対比で示したように、高温送風期においては必要とさｎ
る送風温度を精度よく制御することができ、また低温送
風期においてはケイ石質煉瓦の管理下限温度を目標の温
度に精度よく制御できる。
このような本発明によれば、第４図のように従来法との
対比で示したように、高温送風期においては必要とさｎ
る送風温度を精度よく制御することができ、また低温送
風期においてはケイ石質煉瓦の管理下限温度を目標の温
度に精度よく制御できる。
かくして、ケイ石質煉瓦継目温度の目標値を管理下限値
ぎシぎりに設定して熱風炉を操業することが可能となシ
、不必要な燃料の投入を抑えた結果、熱効率が約１０係
向上した。
ぎシぎりに設定して熱風炉を操業することが可能となシ
、不必要な燃料の投入を抑えた結果、熱効率が約１０係
向上した。
以上の通り、本発明によりば、炉体保護の点から管理下
限温度を有する熱風炉にあって、煉瓦部分の測温を行い
、管理下限温度を少くとも超えるように燃料を投入する
ので炉体の保護を図ることができることは勿論、送風温
度に基く必要燃料投入量と管理下限温度に基く必要燃料
投入量とのうち大きいものをもって燃焼を行っているの
で、熱効率を顕著に高めることができる０
限温度を有する熱風炉にあって、煉瓦部分の測温を行い
、管理下限温度を少くとも超えるように燃料を投入する
ので炉体の保護を図ることができることは勿論、送風温
度に基く必要燃料投入量と管理下限温度に基く必要燃料
投入量とのうち大きいものをもって燃焼を行っているの
で、熱効率を顕著に高めることができる０
Claims (1)
- （１）低温時の特性が問題となる煉瓦を耐火材として用
いた熱風炉にあって、前記棟瓦部分を測温し、その煉瓦
の管理下限温度より低くなることを防止するために必要
な燃料投入量と、送風終了時の熱風炉出口温度を設定さ
扛た送風温度に制御するために必要な燃料投入量との関
係の下で、それらのうち大なる方の燃料投入量を基準と
して熱風炉において燃焼を行うことを特徴とする熱風炉
の燃焼制御方法０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4835984A JPS60194004A (ja) | 1984-03-13 | 1984-03-13 | 熱風炉の燃焼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4835984A JPS60194004A (ja) | 1984-03-13 | 1984-03-13 | 熱風炉の燃焼制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60194004A true JPS60194004A (ja) | 1985-10-02 |
| JPS649375B2 JPS649375B2 (ja) | 1989-02-17 |
Family
ID=12801153
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4835984A Granted JPS60194004A (ja) | 1984-03-13 | 1984-03-13 | 熱風炉の燃焼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60194004A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100496823B1 (ko) * | 2000-12-26 | 2005-06-22 | 주식회사 포스코 | 고로 열풍로의 온도 제어 방법 |
| CN103266193A (zh) * | 2013-05-24 | 2013-08-28 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 拨风保安系统 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01146273A (ja) * | 1987-12-02 | 1989-06-08 | Mitsuhiro Itoga | コネクタ |
| US11499563B2 (en) | 2020-08-24 | 2022-11-15 | Saudi Arabian Oil Company | Self-balancing thrust disk |
| US11920469B2 (en) | 2020-09-08 | 2024-03-05 | Saudi Arabian Oil Company | Determining fluid parameters |
| US11644351B2 (en) | 2021-03-19 | 2023-05-09 | Saudi Arabian Oil Company | Multiphase flow and salinity meter with dual opposite handed helical resonators |
| US11591899B2 (en) | 2021-04-05 | 2023-02-28 | Saudi Arabian Oil Company | Wellbore density meter using a rotor and diffuser |
| US11913464B2 (en) | 2021-04-15 | 2024-02-27 | Saudi Arabian Oil Company | Lubricating an electric submersible pump |
| US11994016B2 (en) | 2021-12-09 | 2024-05-28 | Saudi Arabian Oil Company | Downhole phase separation in deviated wells |
| US12085687B2 (en) | 2022-01-10 | 2024-09-10 | Saudi Arabian Oil Company | Model-constrained multi-phase virtual flow metering and forecasting with machine learning |
-
1984
- 1984-03-13 JP JP4835984A patent/JPS60194004A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100496823B1 (ko) * | 2000-12-26 | 2005-06-22 | 주식회사 포스코 | 고로 열풍로의 온도 제어 방법 |
| CN103266193A (zh) * | 2013-05-24 | 2013-08-28 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 拨风保安系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS649375B2 (ja) | 1989-02-17 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |