JPS60190546A - 無機繊維強化複合部材 - Google Patents
無機繊維強化複合部材Info
- Publication number
- JPS60190546A JPS60190546A JP4739684A JP4739684A JPS60190546A JP S60190546 A JPS60190546 A JP S60190546A JP 4739684 A JP4739684 A JP 4739684A JP 4739684 A JP4739684 A JP 4739684A JP S60190546 A JPS60190546 A JP S60190546A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fibers
- fiber
- ceramic
- reinforced
- reinforced composite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000003733 fiber-reinforced composite Substances 0.000 title claims description 8
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 104
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims abstract description 38
- 229910001234 light alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 52
- 239000012784 inorganic fiber Substances 0.000 claims description 25
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 31
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 abstract description 6
- 238000013329 compounding Methods 0.000 abstract description 4
- 239000010953 base metal Substances 0.000 abstract description 3
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 2
- 238000012856 packing Methods 0.000 abstract 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical class [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 9
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 3
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000003828 vacuum filtration Methods 0.000 description 3
- 239000008119 colloidal silica Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical compound [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010011732 Cyst Diseases 0.000 description 1
- 241000257465 Echinoidea Species 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 208000031513 cyst Diseases 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000006187 pill Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 239000010902 straw Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は無機繊維強化接合部材に係り、とくに軽合金を
加圧tR造して成る部材であって、少なくとも一部を無
(幾繊維で複合強化するようにした無機繊維強化接合部
材に関する。
加圧tR造して成る部材であって、少なくとも一部を無
(幾繊維で複合強化するようにした無機繊維強化接合部
材に関する。
従来技術
レラミックλ0繊11fあるいはセラミックウィスカで
アルミニウム合金等の軽合金から成る部材を複合強化リ
−ること、および複合材の製造に加圧鋳造を利用Jるこ
とは従来より広く行なわれており、公知の技術である。
アルミニウム合金等の軽合金から成る部材を複合強化リ
−ること、および複合材の製造に加圧鋳造を利用Jるこ
とは従来より広く行なわれており、公知の技術である。
アルミニウム合金等の軽合金の材料を強化する場合に、
アルミナ繊維を用いると、この繊維1とアルミニウム合
金との間の反応がなく、鋳造によって容易に製造するこ
とができるために、アルミナlli雑を補強材として利
用した繊維強化内燃機関用ピストンも実用化されている
。
アルミナ繊維を用いると、この繊維1とアルミニウム合
金との間の反応がなく、鋳造によって容易に製造するこ
とができるために、アルミナlli雑を補強材として利
用した繊維強化内燃機関用ピストンも実用化されている
。
しかしながらアルミナ繊維により強度特性をも向上させ
るためには、このアルミナ繊維を少なくとも体積比で1
0%以上加えて複合強化覆る必要があり、さらに常温特
性のみならず、高温時の特性をも向上させるためには、
アルミナ繊維を体積比で少なくとも15%以上複合する
心数がある。
るためには、このアルミナ繊維を少なくとも体積比で1
0%以上加えて複合強化覆る必要があり、さらに常温特
性のみならず、高温時の特性をも向上させるためには、
アルミナ繊維を体積比で少なくとも15%以上複合する
心数がある。
このJ:うな目的のために多filのアルミナ繊!41
(を複合しJ:うとすると、通常行なわれている減圧濾
過法で無機繊11[成形体を製造ザる際の能率が著しく
低下し、また複合材の切削性が悪化する。ざらに一部分
のみ無機繊維によって複合強化するようにした場合には
、その後に機械加工、例えば切削加工で仕上げを行なう
際に、複合部と非複合部との間の境界部に段差ができて
しまい、機械加工の精度がでないという問題を発生させ
ることになる。
(を複合しJ:うとすると、通常行なわれている減圧濾
過法で無機繊11[成形体を製造ザる際の能率が著しく
低下し、また複合材の切削性が悪化する。ざらに一部分
のみ無機繊維によって複合強化するようにした場合には
、その後に機械加工、例えば切削加工で仕上げを行なう
際に、複合部と非複合部との間の境界部に段差ができて
しまい、機械加工の精度がでないという問題を発生させ
ることになる。
一方セラミックウィスカ、例えば炭化珪素ウィスカの繊
維強化部材は、強度特性が母材金属より格段に向上する
利点があるが、その繊維成形体の強度が低く、取扱いが
面倒になる。また複合1時の成形体の割れや変形が大き
いというような欠点があり、加圧鋳造によって健全な複
合材を製造することは容易でない。
維強化部材は、強度特性が母材金属より格段に向上する
利点があるが、その繊維成形体の強度が低く、取扱いが
面倒になる。また複合1時の成形体の割れや変形が大き
いというような欠点があり、加圧鋳造によって健全な複
合材を製造することは容易でない。
そこで本願発明者は、アルミニウム合金等の軽合金材H
に複合される無機mmについて種々比較検討を加えた結
果、ある特定の11組径とアスペクト比の繊維を組合せ
、複合繊維成形体を作った接に、この成形体を加圧鋳造
によって母材金属に複合させることにより、必要な個所
のみを容易に繊維強化できることを見い出した。
に複合される無機mmについて種々比較検討を加えた結
果、ある特定の11組径とアスペクト比の繊維を組合せ
、複合繊維成形体を作った接に、この成形体を加圧鋳造
によって母材金属に複合させることにより、必要な個所
のみを容易に繊維強化できることを見い出した。
発明の目的
本発明は上記の問題点に鑑みてなされたものであって、
軽合金良材の特性を複合される無機繊維にJ、って改善
し、その特性を所期の値とするとともに、無機繊維によ
る複合強化の際のとくに無機繊組成形体の取扱いが容易
になり2.また複合部と非複合部との間の境界部にお(
プる亀裂の発生を防止ツることができるようにした無機
繊維強化接合部材を提供することを目的とするものであ
る。
軽合金良材の特性を複合される無機繊維にJ、って改善
し、その特性を所期の値とするとともに、無機繊維によ
る複合強化の際のとくに無機繊組成形体の取扱いが容易
になり2.また複合部と非複合部との間の境界部にお(
プる亀裂の発生を防止ツることができるようにした無機
繊維強化接合部材を提供することを目的とするものであ
る。
発明の4i4成と作用
本ブを明は、軽合金を加圧vI造して成る部材であって
、少なくとも一部を無機繊維で複合強化するようにした
部材において、セラミック短繊維とセラミックウィスカ
とを混合して複合繊維成形体を作成し、この成形体を鋳
型内に配して加圧鋳造により複合させるようにしたこと
を特徴とげる#!I[+Ei繊維強化複合部材に関する
ものである。
、少なくとも一部を無機繊維で複合強化するようにした
部材において、セラミック短繊維とセラミックウィスカ
とを混合して複合繊維成形体を作成し、この成形体を鋳
型内に配して加圧鋳造により複合させるようにしたこと
を特徴とげる#!I[+Ei繊維強化複合部材に関する
ものである。
本発明においては、とくにセラミック短繊維とセラミッ
クウィスカとを組合せ、雨音を混合して軽合金から成る
部材を複合強化するようにしている。このように2種類
の無機繊維を組合せるのは、これら2種類の繊維から成
る複合繊維成形体の強度が向上するために、鋳造時の取
扱いが容易になり、まlC紡造の自動化をし易くなるか
らである。
クウィスカとを組合せ、雨音を混合して軽合金から成る
部材を複合強化するようにしている。このように2種類
の無機繊維を組合せるのは、これら2種類の繊維から成
る複合繊維成形体の強度が向上するために、鋳造時の取
扱いが容易になり、まlC紡造の自動化をし易くなるか
らである。
またこのような構成とすることによって、複合強化材料
の特性も単独の場合より向上し、これによって母材の特
性の改善を行なつ′C所明の値とすることができる。
の特性も単独の場合より向上し、これによって母材の特
性の改善を行なつ′C所明の値とすることができる。
そしてこのような無機繊維強化複合部材において、複合
されるセラミック短繊維として、引張り強さが80kg
f/sd以上のものが、また複合されるセラミックウィ
スカとして、引張り強さが3゜Okg[/■イ以上の6
のがそれぞれ用いられるように4−ると、複合材の強度
特性を一段と改善することが可能になる。とくにこの場
合において、無機知繊絹の強度特性は重要であり、80
kg[/−以下である場合には、投合材の強度が単独の
繊維を使用して強化する場合よりも低下する。またヒラ
ミック短繊紹としては、アルミナ成分が40%以上のア
ルミナ繊キ11が、アルミニウム合金から成る母材との
親和性もよく、極めて適切である。この場合におりるア
ルミナ繊維の結晶形態は、α型がγ型が望ましく、とく
にγ型の場合には複合材の強度を改善するのに好都合で
ある。またセラミックウィスカとしては、炭化珪素や窒
化珪素が好ましい。
されるセラミック短繊維として、引張り強さが80kg
f/sd以上のものが、また複合されるセラミックウィ
スカとして、引張り強さが3゜Okg[/■イ以上の6
のがそれぞれ用いられるように4−ると、複合材の強度
特性を一段と改善することが可能になる。とくにこの場
合において、無機知繊絹の強度特性は重要であり、80
kg[/−以下である場合には、投合材の強度が単独の
繊維を使用して強化する場合よりも低下する。またヒラ
ミック短繊紹としては、アルミナ成分が40%以上のア
ルミナ繊キ11が、アルミニウム合金から成る母材との
親和性もよく、極めて適切である。この場合におりるア
ルミナ繊維の結晶形態は、α型がγ型が望ましく、とく
にγ型の場合には複合材の強度を改善するのに好都合で
ある。またセラミックウィスカとしては、炭化珪素や窒
化珪素が好ましい。
また複合されるセラミックの短繊維として、その繊維径
が1〜15μ、繊維長が5 cm以下のものが、またセ
ラミックウィスカとして、繊維径が0゜02〜1,0μ
、繊維長が300μ以下のものがそれぞれ用いられるよ
うにすることが好ましい。
が1〜15μ、繊維長が5 cm以下のものが、またセ
ラミックウィスカとして、繊維径が0゜02〜1,0μ
、繊維長が300μ以下のものがそれぞれ用いられるよ
うにすることが好ましい。
このような繊維の直径と長さとの組合せによって、繊維
の絡み合いを適切にし、複合11糾成形体の強度を向上
させ、その取扱いを容晃にすることができる。また複合
時の亀裂や変形を無くすことが可能となる。とくに11
雑の径が上記の範囲より小さい場合には、複合繊維成形
体の強度が低くなる。
の絡み合いを適切にし、複合11糾成形体の強度を向上
させ、その取扱いを容晃にすることができる。また複合
時の亀裂や変形を無くすことが可能となる。とくに11
雑の径が上記の範囲より小さい場合には、複合繊維成形
体の強度が低くなる。
また繊維の直径が上記の範囲より大きい場合には、とく
にセラミック短繊維の直径が大きい場合【こ、複合強化
部材の強度が低下づることになる。また繊維の長さがあ
まり長すぎると、所要の体積充填率Vfの成形体を作る
のがむずかしくなる。
にセラミック短繊維の直径が大きい場合【こ、複合強化
部材の強度が低下づることになる。また繊維の長さがあ
まり長すぎると、所要の体積充填率Vfの成形体を作る
のがむずかしくなる。
一般に複合繊維成形体の体積充填率V[は、3〜30%
の範囲とするのが好ましい。この範囲よりもV[が小さ
い場合には、セラミックウィスカの配合量を増加させて
も、投合材の強度を改善覆ることができない。一方V[
の上限が30%を超えて大きくなると、機械加工、例え
ば切削加二[による仕上げを行なう場合に、その精度が
所要の飴となり難くなり、切削性が落ちることになる。
の範囲とするのが好ましい。この範囲よりもV[が小さ
い場合には、セラミックウィスカの配合量を増加させて
も、投合材の強度を改善覆ることができない。一方V[
の上限が30%を超えて大きくなると、機械加工、例え
ば切削加二[による仕上げを行なう場合に、その精度が
所要の飴となり難くなり、切削性が落ちることになる。
一般に複合される繊維の体積充填率V[を上げていくと
、繊維が部分的に部材を複合強化づる場合にはその複合
部と非複合部との間の境界部で、lsl材と複合部との
(幾械的特性や熱膨張特性が急激に変化することになる
。従ってこのような複合強化部材を熱衝撃が加わるよう
な条件下で使用覆ると、その境界部で亀裂が発生する問
題がある。とくにセラミックウィスカにJ:る複合部材
の場合にその傾向が著しい。この問題に対しては複合材
の母材と複合部との間の境界部の密度を低下づ゛ればよ
いが、前述のように、セラミックウィスカの密度の低い
成形体は、その強度特性が悪く、鋳造の際の複合時の取
扱いが良好でない。これを解決するためには、例えば体
積充填率Vfを低くしたセラミック繊維をセラミック成
形体の周囲に接合さけることが考察される。しかしこの
ような対策によっても充分な効果は得られない。ざらに
セラミック繊維とセラミックウィスカの界面の強度があ
まり改善されないという問題があることが判明した。
、繊維が部分的に部材を複合強化づる場合にはその複合
部と非複合部との間の境界部で、lsl材と複合部との
(幾械的特性や熱膨張特性が急激に変化することになる
。従ってこのような複合強化部材を熱衝撃が加わるよう
な条件下で使用覆ると、その境界部で亀裂が発生する問
題がある。とくにセラミックウィスカにJ:る複合部材
の場合にその傾向が著しい。この問題に対しては複合材
の母材と複合部との間の境界部の密度を低下づ゛ればよ
いが、前述のように、セラミックウィスカの密度の低い
成形体は、その強度特性が悪く、鋳造の際の複合時の取
扱いが良好でない。これを解決するためには、例えば体
積充填率Vfを低くしたセラミック繊維をセラミック成
形体の周囲に接合さけることが考察される。しかしこの
ような対策によっても充分な効果は得られない。ざらに
セラミック繊維とセラミックウィスカの界面の強度があ
まり改善されないという問題があることが判明した。
このような問題を解決するためには、本発明のように2
種類の無111i1ftを用いて複合強化する場合に、
そ−の混合割合あるいは組成を母材と複合部との境界部
で変えるようにすればよい。Jなわら境界部でセラミッ
ク繊維の割合を多くし、強度特性を要求される複合部の
中央部においてセラミックウィスカの割合を多くするよ
うにすればよい。
種類の無111i1ftを用いて複合強化する場合に、
そ−の混合割合あるいは組成を母材と複合部との境界部
で変えるようにすればよい。Jなわら境界部でセラミッ
ク繊維の割合を多くし、強度特性を要求される複合部の
中央部においてセラミックウィスカの割合を多くするよ
うにすればよい。
このようにして特性の改善と境界面における亀裂の防止
とを同時に達成することができる。またこのような構成
によって、組成の異なる境界部においても、強度特性の
変化が少なく、熱tl+撃によっても亀裂の発生を防止
することが可能になる。
とを同時に達成することができる。またこのような構成
によって、組成の異なる境界部においても、強度特性の
変化が少なく、熱tl+撃によっても亀裂の発生を防止
することが可能になる。
以下本発明を実施例につき説明する。
実施例1
この実施例は第1図に示すような、高負荷のディーゼル
機関用ピストン1に関するものである。
機関用ピストン1に関するものである。
このピストン1はアルミニウム合金(JIS AC8A
)によって加圧鋳造されたものであって、とくにそのト
ップリング溝2の部分が態様繊維成形体3によって複合
強化されており、これによって耐摩耗性を改善するよう
にしている。
)によって加圧鋳造されたものであって、とくにそのト
ップリング溝2の部分が態様繊維成形体3によって複合
強化されており、これによって耐摩耗性を改善するよう
にしている。
無機繊組成形体3はアルミナ繊維と炭化珪素ウィスカと
の混合体から構成されており、しかもアルミナ繊維はα
型のアルミナ95に対して酸化珪素5の割合になってい
る。またアルミナ繊維は、その直径が2〜5μであって
、u&紺長が2 swr以下のものが用いられている。
の混合体から構成されており、しかもアルミナ繊維はα
型のアルミナ95に対して酸化珪素5の割合になってい
る。またアルミナ繊維は、その直径が2〜5μであって
、u&紺長が2 swr以下のものが用いられている。
これに対して炭化珪素ウィスカの直径は0.1〜0.5
μの範囲にあり、またその繊維長は18μ以下のものが
用いられている。
μの範囲にあり、またその繊維長は18μ以下のものが
用いられている。
そして上記2秒類の無m繊維の比率は、アルミナ繊維が
20%で炭化珪素ウィスカが80%となるように混合し
、この混合体を、コロイダルシリカ3%をバインダとし
て添加し、減圧濾過法によって、Vf15%の複合繊維
成形体を作成した。
20%で炭化珪素ウィスカが80%となるように混合し
、この混合体を、コロイダルシリカ3%をバインダとし
て添加し、減圧濾過法によって、Vf15%の複合繊維
成形体を作成した。
そしてこの成形体を加圧鋳造用の金型内に配し、加圧v
i造によって第1図に示すようなピストン1を)fl
+Qjするとともに、そのトップリング溝2の部分に無
機繊維成形体3を複合して補強した。
i造によって第1図に示すようなピストン1を)fl
+Qjするとともに、そのトップリング溝2の部分に無
機繊維成形体3を複合して補強した。
このようなピストン1の1−ツブリング溝2の部分から
デスI〜ピースを切出し、摩耗試験を行なつた結果を第
2図に示り。なお比較例として、アルミナ繊維のみ、炭
化珪素ウィスカのみ、およびニレジスト鋳鉄によってそ
れぞれ複合されたピストンについても作成し、同様にテ
ストピースを切出し、比較のために試験を行なった。こ
の第2図の結果から明らかなにうに、本実施例に係るピ
ストン1においては、そのトップリング溝2の部分が常
温および230℃の高温において、ともに高い耐摩耗性
を承り−ことが判明した。
デスI〜ピースを切出し、摩耗試験を行なつた結果を第
2図に示り。なお比較例として、アルミナ繊維のみ、炭
化珪素ウィスカのみ、およびニレジスト鋳鉄によってそ
れぞれ複合されたピストンについても作成し、同様にテ
ストピースを切出し、比較のために試験を行なった。こ
の第2図の結果から明らかなにうに、本実施例に係るピ
ストン1においては、そのトップリング溝2の部分が常
温および230℃の高温において、ともに高い耐摩耗性
を承り−ことが判明した。
高負荷のディーゼル機関用ピストンのトップリング溝は
、容易に200〜250℃になるために、この温度に長
時間さらされても耐摩耗性を有することが、どくに大型
エンジンにおいては必要とされる。公知のアルミナ繊維
を7%配合したものは、従来使用されていたニレジスト
鋳鉄に比較し、常温での耐摩耗性が改善されるが、23
0℃X100時間の加熱後の耐摩耗性は、むしろこのニ
レジスト鋳鉄より悪化する。これに比較し、本実施例に
係る複合繊維強化による材料では、高温加熱後の摩耗試
験にJ5いても、ニレ、シスト鋳鉄と同程瓜、あるいは
それ以上まで改善されている。さらに単一種の繊維だ【
)による補強の場合よりも耐摩耗性が改善されており、
この特性を生かしてピストンの1−ツブリングr:If
fを補強することは非常に有効である。
、容易に200〜250℃になるために、この温度に長
時間さらされても耐摩耗性を有することが、どくに大型
エンジンにおいては必要とされる。公知のアルミナ繊維
を7%配合したものは、従来使用されていたニレジスト
鋳鉄に比較し、常温での耐摩耗性が改善されるが、23
0℃X100時間の加熱後の耐摩耗性は、むしろこのニ
レジスト鋳鉄より悪化する。これに比較し、本実施例に
係る複合繊維強化による材料では、高温加熱後の摩耗試
験にJ5いても、ニレ、シスト鋳鉄と同程瓜、あるいは
それ以上まで改善されている。さらに単一種の繊維だ【
)による補強の場合よりも耐摩耗性が改善されており、
この特性を生かしてピストンの1−ツブリングr:If
fを補強することは非常に有効である。
実施例2
この実施例は、ディーゼル機関用ピストン1の燃焼室4
の開口縁部を無機繊維成形体5によって補強したもので
ある。この無機繊維成形体5の第3図J5よび第4図に
おける内側の部分6は、繊維径が2〜5μであって繊維
長が2顛以下のアルミナ繊組(と、繊肩口¥が0.1〜
0.5μであって、繊維長が180μ以下の炭化珪素ウ
ィスカとの混合体から構成されている。なお第1のアル
ミナ繊維は、そのアルミナと酸化珪素の比率が95対5
の割合になっており、アルミノ−としてはγ型のものが
用いられている。そしてアルミナ繊維と炭化珪素ウィス
カとは、その混合割合がアルミナ繊維が18%となるよ
うに配合されており、このような混合体を、体積充Ia
率Vfが22%となるように、減圧濾過法で円筒型に成
形した。これによって第3図にお【)る内側部分6を形
成した。ざら【ここの上に、アルミナ繊維と炭化珪素ウ
ィスカの21R合比率が40対60でウィスカが60%
になるJ、うに配合した混合繊維を■fが15%となる
ように成形した外側部分7を形成した。
の開口縁部を無機繊維成形体5によって補強したもので
ある。この無機繊維成形体5の第3図J5よび第4図に
おける内側の部分6は、繊維径が2〜5μであって繊維
長が2顛以下のアルミナ繊組(と、繊肩口¥が0.1〜
0.5μであって、繊維長が180μ以下の炭化珪素ウ
ィスカとの混合体から構成されている。なお第1のアル
ミナ繊維は、そのアルミナと酸化珪素の比率が95対5
の割合になっており、アルミノ−としてはγ型のものが
用いられている。そしてアルミナ繊維と炭化珪素ウィス
カとは、その混合割合がアルミナ繊維が18%となるよ
うに配合されており、このような混合体を、体積充Ia
率Vfが22%となるように、減圧濾過法で円筒型に成
形した。これによって第3図にお【)る内側部分6を形
成した。ざら【ここの上に、アルミナ繊維と炭化珪素ウ
ィスカの21R合比率が40対60でウィスカが60%
になるJ、うに配合した混合繊維を■fが15%となる
ように成形した外側部分7を形成した。
このような無機繊維成形体5を、第3図にJ30て鎖線
8で示ず部分で輪切り状に切断し、ピストン1を成形す
るための金型内に配し、この金へ?によってピストン1
を第4図に示すように+)115生成JI5づるとと−
bに、その燃焼室4の開口縁部に成15(木5を複合し
て強化するようにした。
8で示ず部分で輪切り状に切断し、ピストン1を成形す
るための金型内に配し、この金へ?によってピストン1
を第4図に示すように+)115生成JI5づるとと−
bに、その燃焼室4の開口縁部に成15(木5を複合し
て強化するようにした。
そしてこのピストン1から、熱衝撃試験用テストピース
を切出して作成した。これを高周波ににす400℃まで
加熱し、150℃まで空冷づ−る20秒の熱ザイクルを
加え、熱衝撃試験を行なった。
を切出して作成した。これを高周波ににす400℃まで
加熱し、150℃まで空冷づ−る20秒の熱ザイクルを
加え、熱衝撃試験を行なった。
そしてこの試験の比較例として、アルミナ繊維〔単独に
よって補強されたもの、炭化珪素ウイスノJによって補
強されたもの、およびアルミニウム台金のみから成る材
料について、同様の熱試験をイテなった。なお炭化珪素
ウィスカで第4図に示すように燃焼至4の開口縁部のみ
を強化すると、その強化部分の外周面とピストン1を構
成するアルミニウム合金のは材との境界部で1000ザ
イクル以内の熱ザイクルで亀裂が生ずることになる。従
ってこの炭化珪素ウィスカ成形体9によって補強したも
のについては、第5図に示すように、成形体9をピスト
ン1の頂面の外周部まで補強したデストピースを作成し
、その熱衝撃試験を行なうようにしている。
よって補強されたもの、炭化珪素ウイスノJによって補
強されたもの、およびアルミニウム台金のみから成る材
料について、同様の熱試験をイテなった。なお炭化珪素
ウィスカで第4図に示すように燃焼至4の開口縁部のみ
を強化すると、その強化部分の外周面とピストン1を構
成するアルミニウム合金のは材との境界部で1000ザ
イクル以内の熱ザイクルで亀裂が生ずることになる。従
ってこの炭化珪素ウィスカ成形体9によって補強したも
のについては、第5図に示すように、成形体9をピスト
ン1の頂面の外周部まで補強したデストピースを作成し
、その熱衝撃試験を行なうようにしている。
このような耐熱衝撃試験の結果は第6図に示されており
、本実施例に係る複合繊維で強化されたピストン1から
切出されたテストピースは、6000サイクルまで加熱
冷N1を繰返したが、全く亀裂が発生けず、耐熱衝撃特
性はアルミナ繊維単独より大幅に改善された。従ってこ
のような特性は、高い熱負荷を受ける内燃機関用ピスト
ンのような部品に対して非常に有用であることが理解さ
れる。
、本実施例に係る複合繊維で強化されたピストン1から
切出されたテストピースは、6000サイクルまで加熱
冷N1を繰返したが、全く亀裂が発生けず、耐熱衝撃特
性はアルミナ繊維単独より大幅に改善された。従ってこ
のような特性は、高い熱負荷を受ける内燃機関用ピスト
ンのような部品に対して非常に有用であることが理解さ
れる。
実施例3
つぎに本発明の第3の実施例を第7゛図および第8図に
つき説明する。この実施例は、ディーゼル機関用ビス]
・ン1のピン穴10の部分を無機繊維成形体11ぐ補強
1゛るようにしたちのCある。すなわちこの実施例は、
とくにピストン1のピン穴10の部分の強度特性を改善
するようにした例Cある。そして無機繊維成形体11は
、繊維径が0゜1〜0.5μでIi維組長180μ以下
の炭化珪素ウィスカと、繊維径が2〜5μであって繊維
長か2顛以下のδ型アルミナ繊維から構成されている。
つき説明する。この実施例は、ディーゼル機関用ビス]
・ン1のピン穴10の部分を無機繊維成形体11ぐ補強
1゛るようにしたちのCある。すなわちこの実施例は、
とくにピストン1のピン穴10の部分の強度特性を改善
するようにした例Cある。そして無機繊維成形体11は
、繊維径が0゜1〜0.5μでIi維組長180μ以下
の炭化珪素ウィスカと、繊維径が2〜5μであって繊維
長か2顛以下のδ型アルミナ繊維から構成されている。
なお第2のアルミナ繊維はそのアルミナ成分が95%の
ものを用いている。
ものを用いている。
そして上記2種類の繊維を、アルミナ短繊紹の混合割合
が20%となるように混合し、コロイダルシリカ30%
、水溶性フェノール樹脂5%の水溶液中で攪拌油含し、
減圧濾過法によって成形体を製造した。この成形体を5
00℃に加熱し、有機樹脂を焼却後、鋳型内に配し、加
圧圧ノJ 750kg / cTlの圧力を加え、ピス
トン1をアルミニウム合金によって鋳造するとともに、
そのピン穴10の部分にこの成形体11を複合した。な
おこのときの複合繊維成形体11の体積充填率Vfは2
0%である。またこのとぎのアルミナ繊維単独でのVf
は4%であり、炭化珪素ウィスカ単独ではV[が16%
となっている。
が20%となるように混合し、コロイダルシリカ30%
、水溶性フェノール樹脂5%の水溶液中で攪拌油含し、
減圧濾過法によって成形体を製造した。この成形体を5
00℃に加熱し、有機樹脂を焼却後、鋳型内に配し、加
圧圧ノJ 750kg / cTlの圧力を加え、ピス
トン1をアルミニウム合金によって鋳造するとともに、
そのピン穴10の部分にこの成形体11を複合した。な
おこのときの複合繊維成形体11の体積充填率Vfは2
0%である。またこのとぎのアルミナ繊維単独でのVf
は4%であり、炭化珪素ウィスカ単独ではV[が16%
となっている。
以上のようなピストン1のピン穴1oの部分からテスト
ピースを切出し、その強度特性を測定したれ一果を第8
図に示ず。なお比較のために、アルミナ繊維単独、炭化
珪素ウィスカ単独、およびアルミニウム合金のみから成
るテストピースについての結果も小り。この結果から明
らかなように、2種類の繊維の混合体によってアルミニ
ウム合金を複合りることにより、単独の繊維で複合した
場合よりも強度が向上覆ることが確認された。さらに炭
化珪素ウィスカ単独で、体積充@率V「が16%となる
ように成形しても、複合過程で繊維が圧縮されたり変形
されたりするが、本実施例に係る複合繊維の場合にはこ
のことがなく、従って複合を容易に行なうことができる
ようになった。
ピースを切出し、その強度特性を測定したれ一果を第8
図に示ず。なお比較のために、アルミナ繊維単独、炭化
珪素ウィスカ単独、およびアルミニウム合金のみから成
るテストピースについての結果も小り。この結果から明
らかなように、2種類の繊維の混合体によってアルミニ
ウム合金を複合りることにより、単独の繊維で複合した
場合よりも強度が向上覆ることが確認された。さらに炭
化珪素ウィスカ単独で、体積充@率V「が16%となる
ように成形しても、複合過程で繊維が圧縮されたり変形
されたりするが、本実施例に係る複合繊維の場合にはこ
のことがなく、従って複合を容易に行なうことができる
ようになった。
発明の効果
以上のように本発明は、セラミック短繊維とセラミック
ウィスカとを混合して複合!1 Iff成形体を作成し
、この成形体を鋳型内に配して加圧鋳造により複合させ
るにうにしたものである。従って本発明によれば、上記
2種類の無機繊維によって軽合金から成る部材の特性を
改善し、所期の値とリ−ることができるばかりでなく、
2種類の繊維の混合体を用いることによって、その成形
体の取扱いを容易にづることができ、複合の能率を向上
さけることが可能となる。
ウィスカとを混合して複合!1 Iff成形体を作成し
、この成形体を鋳型内に配して加圧鋳造により複合させ
るにうにしたものである。従って本発明によれば、上記
2種類の無機繊維によって軽合金から成る部材の特性を
改善し、所期の値とリ−ることができるばかりでなく、
2種類の繊維の混合体を用いることによって、その成形
体の取扱いを容易にづることができ、複合の能率を向上
さけることが可能となる。
第1図は本発明の第1の実施例に係る内燃機関用ピスト
ンの縦断面図、第2図はこのピストンのトップリング溝
の部分の耐摩耗性の試験結果を小ずグラフ、第3図は本
発明の第2の実施例に係るピストンに用いられる無+j
I I41i維成形体の縦断面図、第4図はこの成形体
によって補強されたピストンの縦断面図、第5図は比較
例のピストンのlj VJi面図、第6図はこの実施例
のピストンの耐熱8i撃試験の結果を示すグラフ、第7
図は本発明の第3の実施例に係るピストンの縦断面図、
第8図はこのピストンの複合強化部分の強度特性の試験
結果を示すグラフである。 1・・・ディーピル機関用ピストン、2・・・トップリ
ングIM、3・・・無機繊維成形体、4・・・燃焼室、
5・・・無機繊維成形体、10・・・ビン穴、11・・
・無機繊維成形体。 代理人 松 村 修 第2図 [4jtf (x+(1−”mm/に9・rnrn)−
こ ご1 一賀前(す)
ンの縦断面図、第2図はこのピストンのトップリング溝
の部分の耐摩耗性の試験結果を小ずグラフ、第3図は本
発明の第2の実施例に係るピストンに用いられる無+j
I I41i維成形体の縦断面図、第4図はこの成形体
によって補強されたピストンの縦断面図、第5図は比較
例のピストンのlj VJi面図、第6図はこの実施例
のピストンの耐熱8i撃試験の結果を示すグラフ、第7
図は本発明の第3の実施例に係るピストンの縦断面図、
第8図はこのピストンの複合強化部分の強度特性の試験
結果を示すグラフである。 1・・・ディーピル機関用ピストン、2・・・トップリ
ングIM、3・・・無機繊維成形体、4・・・燃焼室、
5・・・無機繊維成形体、10・・・ビン穴、11・・
・無機繊維成形体。 代理人 松 村 修 第2図 [4jtf (x+(1−”mm/に9・rnrn)−
こ ご1 一賀前(す)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、軽合金を加圧鋳造して成る部材であって、少なくと
も一部を無機繊維で複合強化するようにした部材におい
て、セラミック短繊維とセラミックウィスカとを混合し
て複合繊維成形体を作成し、この成形体を鋳型内に配し
て加圧鋳造により複合させるようにしたことを特徴とす
る無機繊維強化複合部材。 2.79合されるセラミック短繊維として、411tI
11径が1〜15μ、繊維長が5 cm以下のものが、
また複合されるセラミックウィスカどして、[[を径が
0.02〜1.0μ、m組長が300μ以下のものがそ
れぞれ用いられるとともに、2種の無機繊維の混合体中
におけるセラミック短繊維の混合割合が体積比で7〜6
0%の範囲内であることを特徴とする特許請求の範囲第
1項に記載の無機繊維強化複合部材。 3、複合されるセラミック短繊維として、引張り強さが
80kgf/i(以上のものが、また複合されるセラミ
ックウィスカとして引張り強さが300kg[/−以上
のものがそれぞれ用いられることを特徴とする特許請求
の範囲第1項または第2項に記載の無機繊維強化複合部
材。 4、混合されて軽合金に複合される無MI Ii IE
の割合を体積比で3〜30%としたことを特徴とする特
許請求の範囲第1項〜第3項の何れかに記載の無機繊維
強化複合部材。 5、軽合金の金属母材と無機繊維によって複合された部
品との境界部におけるセラミック短繊維の混合割合を体
積比で最大100%迄増加し、前記セラミック短繊維の
混合割合を複合部の中央部より前記境界部において多く
するようにしたことを特徴とする特許請求の範囲第1項
〜第4項の何れかに記載の無機繊維強化複合部材。 6、この強化複合部材が内燃機関用ピストンであって、
そのリング溝、燃焼苗の開口縁部、およびビン穴の内の
少なくとも1ケ所が前記2種類の無(幾Ili組の混合
体によって複合強化されていることを特徴とする特ム′
[請求の範囲第1項〜第5項の何れかに記載の1II(
機繊維強化複合部材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4739684A JPS60190546A (ja) | 1984-03-12 | 1984-03-12 | 無機繊維強化複合部材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4739684A JPS60190546A (ja) | 1984-03-12 | 1984-03-12 | 無機繊維強化複合部材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60190546A true JPS60190546A (ja) | 1985-09-28 |
JPH0340095B2 JPH0340095B2 (ja) | 1991-06-17 |
Family
ID=12773950
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4739684A Granted JPS60190546A (ja) | 1984-03-12 | 1984-03-12 | 無機繊維強化複合部材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60190546A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01242735A (ja) * | 1988-03-23 | 1989-09-27 | Suzuki Motor Co Ltd | 複合材用プリフォームの製造方法 |
JPH0718352A (ja) * | 1993-07-06 | 1995-01-20 | Nichias Corp | 傾斜機能金属基複合材料製造用複合強化材の製造法 |
-
1984
- 1984-03-12 JP JP4739684A patent/JPS60190546A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01242735A (ja) * | 1988-03-23 | 1989-09-27 | Suzuki Motor Co Ltd | 複合材用プリフォームの製造方法 |
JPH0718352A (ja) * | 1993-07-06 | 1995-01-20 | Nichias Corp | 傾斜機能金属基複合材料製造用複合強化材の製造法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0340095B2 (ja) | 1991-06-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR950014939B1 (ko) | 보강재로 보강한 피스톤 및 이의 제조방법 | |
EP0189508B1 (en) | Method of making short fiber preform | |
JPS6149156A (ja) | 内燃機関用のアルミニウムからなるピストン及びその製造方法 | |
JPH0317884B2 (ja) | ||
US6070323A (en) | Piston for internal combustion engine and material therefore | |
GB2294102A (en) | Fibre-reinforced metal pistons | |
JPS60190546A (ja) | 無機繊維強化複合部材 | |
CA2001137C (en) | Silicon carbide-reinforced light alloy composite material | |
KR100653161B1 (ko) | 알루미늄기 복합재를 이용한 반고상가압주조방법 | |
JPH01230737A (ja) | 複合材料製部材及びその製造方法 | |
JPH0486358A (ja) | 繊維強化ピストン | |
US6202618B1 (en) | Piston with tailored mechanical properties | |
JPS6050863B2 (ja) | 耐摩耗性焼結アルミニウム合金 | |
JP3628198B2 (ja) | 金属基複合材用プリフォーム及びその製造方法 | |
US11001914B2 (en) | Machinable metal matrix composite and method for making the same | |
JPS60190545A (ja) | 無機繊維強化複合部材 | |
JPH07216480A (ja) | 繊維強化Al合金 | |
JPH11157965A (ja) | 金属−セラミックス複合材料及びその製造方法 | |
JP3577748B2 (ja) | 金属基複合体およびその製造方法 | |
JP2002130048A (ja) | 内燃機関用ピストン | |
JP3171287B2 (ja) | 強化金属用繊維成形体およびその製造方法 | |
JPH0616481A (ja) | セラミックス−金属接合部品 | |
EP0468722A1 (en) | Ceramic-metal insert composite | |
EP0447701B1 (en) | Reinforced heat resisting member and production method | |
JPH01191759A (ja) | アルミニウム合金複合材料 |