JPS60187627A - 鋼線材・棒鋼の製造方法 - Google Patents
鋼線材・棒鋼の製造方法Info
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- JPS60187627A JPS60187627A JP4294384A JP4294384A JPS60187627A JP S60187627 A JPS60187627 A JP S60187627A JP 4294384 A JP4294384 A JP 4294384A JP 4294384 A JP4294384 A JP 4294384A JP S60187627 A JPS60187627 A JP S60187627A
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- Japan
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- steel wire
- wire rod
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高強度で且つ延性の優れた鋼線材・棒鋼の
製造方法に関するものである。
製造方法に関するものである。
従来、軟鋼の線拐および棒鋼（以下、「鋼線材１と総称
する）は、その鋼線材が必要とする強度に応じて、Ｃ、
Ｓｉ 、 Ｍｎなどのフェライトを固溶強化するための
元素を添加することによりその強度が調整されたリムド
鋼やギルド鋼を用いて製造されていた。
する）は、その鋼線材が必要とする強度に応じて、Ｃ、
Ｓｉ 、 Ｍｎなどのフェライトを固溶強化するための
元素を添加することによりその強度が調整されたリムド
鋼やギルド鋼を用いて製造されていた。
即ち、強度の低い軟鋼線材を製造する場合には、Ｃ含有
量の低い鋼片を、またある程度強度の高い軟鋼線材を製
造する場合には、Ｃ含有量の高い鋼片を、それぞれ熱間
圧延後、徐冷して累月を調製゛していた。また、Ｃ含有
量は低目にしておいて、Ｓｉ 、 Ｍｎなどのフェライ
ト強化元素を含有せしめることにより、強度の増加をは
かる方法もあるが、この方法は製造コストの上昇を招く
などの間；１ｎがあって好ましくない。
量の低い鋼片を、またある程度強度の高い軟鋼線材を製
造する場合には、Ｃ含有量の高い鋼片を、それぞれ熱間
圧延後、徐冷して累月を調製゛していた。また、Ｃ含有
量は低目にしておいて、Ｓｉ 、 Ｍｎなどのフェライ
ト強化元素を含有せしめることにより、強度の増加をは
かる方法もあるが、この方法は製造コストの上昇を招く
などの間；１ｎがあって好ましくない。
上述のように鋼線材の強度は、従来上としてＣの含有量
によって調整が行なわれていたため、Ｃの含有量が高く
なるとパーライトの体積率が増加する問題があった。即
ち、パーライトはフェライトに比べて変形しにくいため
、冷間加７ｔ−０時に破壊が生じやすく、従って、パー
ライトが増加すると、延性および冷間加土性が低下する
。
によって調整が行なわれていたため、Ｃの含有量が高く
なるとパーライトの体積率が増加する問題があった。即
ち、パーライトはフェライトに比べて変形しにくいため
、冷間加７ｔ−０時に破壊が生じやすく、従って、パー
ライトが増加すると、延性および冷間加土性が低下する
。
また、脱酸形式の異なるキルド鋼とリムド鋼とを比較す
ると、キルド鋼はリムド鋼に比べて非金属介在物が少な
く、延性もやや優れているが、キルｌ′鋼は、冷間加工
条件が厳しい場合には、球状化焼鈍などのような中間熱
処理が必要とされる。
ると、キルド鋼はリムド鋼に比べて非金属介在物が少な
く、延性もやや優れているが、キルｌ′鋼は、冷間加工
条件が厳しい場合には、球状化焼鈍などのような中間熱
処理が必要とされる。
近時、生産性の向上、量産化、製品形状の複雑化などに
よって、加工条件は一段と苛酷になり、省エネルギーお
よび省工程の面からも、一段と冷間加工［性の優れた累
月が要望されていることから、所望の強度を有すると共
に、延性の優れた軟鋼純利の製造方法の開発が強く望１
れている。
よって、加工条件は一段と苛酷になり、省エネルギーお
よび省工程の面からも、一段と冷間加工［性の優れた累
月が要望されていることから、所望の強度を有すると共
に、延性の優れた軟鋼純利の製造方法の開発が強く望１
れている。
この発明ｄ、上述のような観点から、高強度で且つ延性
の俊才また鋼線月を製造するための方法を提供するもの
で、炭素含有量が０１．Ｏｗｔ、％以上の鋼線利を、熱
間圧延後、１０°Ｃ／ｓｅｅ以上の冷却速度で冷却し、
次いで、室温から２００℃までの範囲内の温度で時効処
理することに特徴を有するものである。
の俊才また鋼線月を製造するための方法を提供するもの
で、炭素含有量が０１．Ｏｗｔ、％以上の鋼線利を、熱
間圧延後、１０°Ｃ／ｓｅｅ以上の冷却速度で冷却し、
次いで、室温から２００℃までの範囲内の温度で時効処
理することに特徴を有するものである。
次に、この発明方法において、熱間圧延された一国線利
の冷却速度を１０℃／ｓｅｃ以上に限定した理由につい
て説明する。一般に、熱間圧延さ才また鋼線Ａ’Ａ’
ｋ冷却すると、鋼中のＣおよびＮは、炭化物および窒化
物として析出するが、この冷却が徐冷の場合には、析出
した炭化物および窒化物は、その形状が比較的大きく、
且つ間隔も広いので、鋼線材の強度の向上にはほとんど
寄与しない。鋼線（」の強度は、鋼中のＣおよびＮをフ
ェライト中に過飽和固溶体としてとどめ、時効によつ１
準安定な炭化物および窒化物として均一−１］っ微細に
析出させることによって強化させることができ、そのた
めには、熱間圧延された鋼線拐を強制冷却することが必
要である。そのため、この発明の方法においては、熱間
圧延された鋼線利を、１０″Ｃ／ｓｃｃ以上の冷却速度
で強制冷却するものであり、とのＪ一つな速度で冷却す
ることによって、Ｃお」、びＮを過飽和固溶体としてフ
ェライト中にとどめることかできる。熱間圧延された鋼
線材の冷却速度が］ ０ ”に／ｓｅｅ未満では、Ｃお
よびＮ′ｆＩ：過飽和固溶体としてフェライト中にとど
めることはできない。
の冷却速度を１０℃／ｓｅｃ以上に限定した理由につい
て説明する。一般に、熱間圧延さ才また鋼線Ａ’Ａ’
ｋ冷却すると、鋼中のＣおよびＮは、炭化物および窒化
物として析出するが、この冷却が徐冷の場合には、析出
した炭化物および窒化物は、その形状が比較的大きく、
且つ間隔も広いので、鋼線材の強度の向上にはほとんど
寄与しない。鋼線（」の強度は、鋼中のＣおよびＮをフ
ェライト中に過飽和固溶体としてとどめ、時効によつ１
準安定な炭化物および窒化物として均一−１］っ微細に
析出させることによって強化させることができ、そのた
めには、熱間圧延された鋼線拐を強制冷却することが必
要である。そのため、この発明の方法においては、熱間
圧延された鋼線利を、１０″Ｃ／ｓｃｃ以上の冷却速度
で強制冷却するものであり、とのＪ一つな速度で冷却す
ることによって、Ｃお」、びＮを過飽和固溶体としてフ
ェライト中にとどめることかできる。熱間圧延された鋼
線材の冷却速度が］ ０ ”に／ｓｅｅ未満では、Ｃお
よびＮ′ｆＩ：過飽和固溶体としてフェライト中にとど
めることはできない。
上述した鋼線材の強制冷却に当り、冷却開始にｊ：、オ
ースティト域（即ちＡｒ３以上）であることが好ましく
、冷却は、パーライトの析出抑制およびオーステナイト
から析出するフェライトの炭素量の抑制の面から、オー
ステナイトとフェライトの共存域およびＡｒ＋点を通過
するまで継続することが好捷しい。そして、フェライト
への炭素の溶解度は、４口点以下においても温度の低下
とともに減少することから、徐冷は避けるべきである。
ースティト域（即ちＡｒ３以上）であることが好ましく
、冷却は、パーライトの析出抑制およびオーステナイト
から析出するフェライトの炭素量の抑制の面から、オー
ステナイトとフェライトの共存域およびＡｒ＋点を通過
するまで継続することが好捷しい。そして、フェライト
への炭素の溶解度は、４口点以下においても温度の低下
とともに減少することから、徐冷は避けるべきである。
このようなことから、上記冷却はＩ Ａ、ｒ＋点以下、
できるたけ低温度（例えば１００’ｃ以下）まで継続す
ることが好ましい。
できるたけ低温度（例えば１００’ｃ以下）まで継続す
ることが好ましい。
強制冷却後の鋼線月の時効温度は、室温から２００℃ま
での範囲内の温度とずべきである。即ち、」二記時効温
度が２００℃を超えると、直ちに安定な炭化物が形成さ
れる結果、時効による準安定な炭化物の（プｉ出強化作
用が行なわれない。一方、時効温度が室温未満では、強
度の上昇に長時間が必要とさｔする。
での範囲内の温度とずべきである。即ち、」二記時効温
度が２００℃を超えると、直ちに安定な炭化物が形成さ
れる結果、時効による準安定な炭化物の（プｉ出強化作
用が行なわれない。一方、時効温度が室温未満では、強
度の上昇に長時間が必要とさｔする。
鋼線利のＣの含有量は、０．１０ｗｔ、％以下とずべき
である。即ち、Ｃの含有量が０．１０ｗｔ９％を超える
と、パーライトの体積率が増加して延性が低下する問題
が生ずる。
である。即ち、Ｃの含有量が０．１０ｗｔ９％を超える
と、パーライトの体積率が増加して延性が低下する問題
が生ずる。
なお、Ｃ以外の元素については、特に限定を要しないが
、この発明の効果を十分に発揮せしめるためには、Ｓｉ
： ０．１５ｗｔ、％以下、Ｍｎ ： ０．３ｗｔ、
％以下、Ｎ ： ０．０１ｗｔ、％以下とすることがな
ｒｔしい。
、この発明の効果を十分に発揮せしめるためには、Ｓｉ
： ０．１５ｗｔ、％以下、Ｍｎ ： ０．３ｗｔ、
％以下、Ｎ ： ０．０１ｗｔ、％以下とすることがな
ｒｔしい。
即ち、Ｓ］およびＭｎの含有量が上述しプζ−沿を超え
ると、ＳｌおよびＭｌｌの固溶によりフェライトが強化
される結果、この発明における析出硬化以外の強化作用
を利用することになるためである。ＮＵｌ、空化物捷た
は炭窒化物として４３１出に寄−ｔジするが、その作用
は不純物として鋼中に混入しているＮて行なわね、積極
的に鋼中にＮを添加する盛装がないところから、この発
明方法においては、Ｎの含有量は、一般に鋼中に不純物
として混入されるｈｌである０、０１ｗｔ、％以下でよ
い。
ると、ＳｌおよびＭｌｌの固溶によりフェライトが強化
される結果、この発明における析出硬化以外の強化作用
を利用することになるためである。ＮＵｌ、空化物捷た
は炭窒化物として４３１出に寄−ｔジするが、その作用
は不純物として鋼中に混入しているＮて行なわね、積極
的に鋼中にＮを添加する盛装がないところから、この発
明方法においては、Ｎの含有量は、一般に鋼中に不純物
として混入されるｈｌである０、０１ｗｔ、％以下でよ
い。
次に、この発明の方法を実施例にょ９説明する。
第１表には、熱間圧延後の冷却速度および成分組成がこ
の発明の範囲内である実施例１〜５と、熱間圧延後の冷
却速度寸たは前記冷却速度と成分組成が本発明の範囲外
である比較例１〜４の直径５．５ｕの鋼線材について、
その引張強さと絞り稙とが示されている。
の発明の範囲内である実施例１〜５と、熱間圧延後の冷
却速度寸たは前記冷却速度と成分組成が本発明の範囲外
である比較例１〜４の直径５．５ｕの鋼線材について、
その引張強さと絞り稙とが示されている。
第 １ 表
なお、第１表において、冷却速度は、鋼線材を熱間圧延
後、Ａｒ３点以上の温度からほぼ常温まで冷却したとき
の平均冷却速度である。１だ、引張強さは、圧延後室温
で７日間放置した後の引張強さである。
後、Ａｒ３点以上の温度からほぼ常温まで冷却したとき
の平均冷却速度である。１だ、引張強さは、圧延後室温
で７日間放置した後の引張強さである。
Ｃ含有量が０．１０ｗｔ、％以下で、熱間圧延後の冷却
速度を１０８Ｃ／ｓｅｃ以上とし、冷却後室温から２（
１（１０Ｃまでの温度範囲内で時効処理する本発明の実
施例１〜５によって製造された鋼線４′Ａは、フェライ
ト中に過飽和に固溶されていたＣおよびＮが、月−延後
７日間の時効によって、準安定な炭化物および窒化物と
して均−且つ微細に分散析出する結果、Ｃ含有量が低い
にもかかわらず、高強度になりまた延性の低下も生じな
かった。
速度を１０８Ｃ／ｓｅｃ以上とし、冷却後室温から２（
１（１０Ｃまでの温度範囲内で時効処理する本発明の実
施例１〜５によって製造された鋼線４′Ａは、フェライ
ト中に過飽和に固溶されていたＣおよびＮが、月−延後
７日間の時効によって、準安定な炭化物および窒化物と
して均−且つ微細に分散析出する結果、Ｃ含有量が低い
にもかかわらず、高強度になりまた延性の低下も生じな
かった。
これに対して、熱間圧延後の冷却速度が＋ｏ’Ｃ／ｓｅ
ｃ未満であって、Ｃ、Ｓｉ 、 Ｍｎなと７エライトを
固溶強化する元素の量を調整することによって強度レベ
ルを変える従来例１〜４によつｔ製造された鋼線月は、
Ｃ含有量が高くなると、延１４１．の低下が生じた。
ｃ未満であって、Ｃ、Ｓｉ 、 Ｍｎなと７エライトを
固溶強化する元素の量を調整することによって強度レベ
ルを変える従来例１〜４によつｔ製造された鋼線月は、
Ｃ含有量が高くなると、延１４１．の低下が生じた。
第１図は、上記実施例１〜５および７７（ｉ来例１〜４
によって製造された鋼線月の引張強さおよび絞りを、冷
却速度をパラメータとして示したグラフであり、○印は
本発明方法の実施例、Ｉ」印は従来例を示す。第１図か
ら明らかなように、本発明方法の実施例によって製造さ
れた６＠線４′、Ａは、同−鋼■小で冷却速度を変える
ことによって所望の強度レベルのものが得られ、且つ、
絞りは殆んど低下しなかった。
によって製造された鋼線月の引張強さおよび絞りを、冷
却速度をパラメータとして示したグラフであり、○印は
本発明方法の実施例、Ｉ」印は従来例を示す。第１図か
ら明らかなように、本発明方法の実施例によって製造さ
れた６＠線４′、Ａは、同−鋼■小で冷却速度を変える
ことによって所望の強度レベルのものが得られ、且つ、
絞りは殆んど低下しなかった。
第２図は、手記実施例１〜５および従来例１〜４によっ
て製造さｉ′した鋼線拐の引張強さおよび絞９に示ずグ
ラフである。第２図から明らかなように、従来例では所
望の強度レベルｆ：得るためには、ＣＭを変えて製造す
る必要があるのに対し、本発明方法の実施例では、ＣＭ
が同じ鋼種であっても、冷却速度を変えて時効処理を施
すことによって、植々の強度レベルのものが得られ、し
かも常に高いレベルの絞りを得ることができた。
て製造さｉ′した鋼線拐の引張強さおよび絞９に示ずグ
ラフである。第２図から明らかなように、従来例では所
望の強度レベルｆ：得るためには、ＣＭを変えて製造す
る必要があるのに対し、本発明方法の実施例では、ＣＭ
が同じ鋼種であっても、冷却速度を変えて時効処理を施
すことによって、植々の強度レベルのものが得られ、し
かも常に高いレベルの絞りを得ることができた。
第３図は、上記実施例３および従来例３によって製造さ
れた、はぼ回し強度の直径５．５ｕの鋼線４−４を、ダ
ブルデツキ式連続伸線機によって、直径１ 、４ ｎｔ
、＋ｎのワイヤまで７００ｍ／ｍｉｎの速度で高速伸線
したときのワイヤの伸線歪〔伸線前の直径をｄ。、伸線
後の直径ｄ、とするときε−２７？ｎ （計）で表わす
〕と、引張強さおよび絞りの関係を示すグラフである。
れた、はぼ回し強度の直径５．５ｕの鋼線４−４を、ダ
ブルデツキ式連続伸線機によって、直径１ 、４ ｎｔ
、＋ｎのワイヤまで７００ｍ／ｍｉｎの速度で高速伸線
したときのワイヤの伸線歪〔伸線前の直径をｄ。、伸線
後の直径ｄ、とするときε−２７？ｎ （計）で表わす
〕と、引張強さおよび絞りの関係を示すグラフである。
第３図から明らかなように、本発明方法の実施例によっ
て製造された鋼線Ｈ４、従来例に、ｌ、って製造された
鋼線材に比べ、 （ｉｊＪねの伸線歪においても高い絞
りを示しており、高延性材として優ねていて、伸線中の
断線回数を皆無となしイ（Ｉた。
て製造された鋼線Ｈ４、従来例に、ｌ、って製造された
鋼線材に比べ、 （ｉｊＪねの伸線歪においても高い絞
りを示しており、高延性材として優ねていて、伸線中の
断線回数を皆無となしイ（Ｉた。
第４図は、上記実施例１〜５および従来例１〜４によっ
て製造された直径５．５朋の鋼線１例の強度レベルをほ
ぼそろえたものに対して、内径３ 、２ ｎｒ、ｍに伸
線後、冷鍛加工、転造により、Ｍ４タッピングネジに加
工する試験を行なったときの転造試験結果を示すグラフ
である。第４図において、 ｊａ ｉｌｌ＋は転造不良
率で、転造不良率は、冷鍛加りによりねじ頭部が形成さ
れた欠陥のない試験ｊｉヲタノビング加］−シ、その結
果、欠陥の発生で転造できなかった試験片数の割合を％
で示した。−１％こ４ｒ７ＩＩＩｌｌ＋ ６７１１、直
径３．２ｕに伸線されたワイヤの、絞り（％）／引張強
さくＫりｆ／ｍｆｆ１）である。
て製造された直径５．５朋の鋼線１例の強度レベルをほ
ぼそろえたものに対して、内径３ 、２ ｎｒ、ｍに伸
線後、冷鍛加工、転造により、Ｍ４タッピングネジに加
工する試験を行なったときの転造試験結果を示すグラフ
である。第４図において、 ｊａ ｉｌｌ＋は転造不良
率で、転造不良率は、冷鍛加りによりねじ頭部が形成さ
れた欠陥のない試験ｊｉヲタノビング加］−シ、その結
果、欠陥の発生で転造できなかった試験片数の割合を％
で示した。−１％こ４ｒ７ＩＩＩｌｌ＋ ６７１１、直
径３．２ｕに伸線されたワイヤの、絞り（％）／引張強
さくＫりｆ／ｍｆｆ１）である。
第４図から明らかなように、従来例によって製造された
鋼線材の転造不良率は、絞り（％）／引張強さく ＫＶ
ｆ ／ｍｉ ）が大きいほど小さくなる傾向を示して
おり、上記絞り（％）／引張強さく Ｋｙ （、ＡｎＩ
）を転造不良率の指数として評価し得るから、従来例
によって製造された鋼線材は、同一強度では延性の高い
ものほど、転造不良率が小さくなる。これに対して、本
発明方法の実施例によって製造された鋼線拐は、従来例
によって製造された鋼線拐に比へて、絞り（％）／引張
強さく Ｋ９ｆ ／ｍｒｌ ）が同一レベルでも転造不
良率は全く々く、その加工性は極めて優れていた。
鋼線材の転造不良率は、絞り（％）／引張強さく ＫＶ
ｆ ／ｍｉ ）が大きいほど小さくなる傾向を示して
おり、上記絞り（％）／引張強さく Ｋｙ （、ＡｎＩ
）を転造不良率の指数として評価し得るから、従来例
によって製造された鋼線材は、同一強度では延性の高い
ものほど、転造不良率が小さくなる。これに対して、本
発明方法の実施例によって製造された鋼線拐は、従来例
によって製造された鋼線拐に比へて、絞り（％）／引張
強さく Ｋ９ｆ ／ｍｒｌ ）が同一レベルでも転造不
良率は全く々く、その加工性は極めて優れていた。
第５図ｔよ、この発明の方法により、Ｃ含有量が０．０
３ｗｔ０％、直径が５．５ｙｒｕｐの鋼線拐を、熱間圧
延し、次いで３０℃／ｓｅｅの速度で冷却し、室温で７
日間時効させた後における、粒界近傍に均一微細に準安
定な炭化物が析出している状態を、透過型電子顕微鏡（
倍率５００００倍）によって撮影した電子顕微鏡写真で
ある。
３ｗｔ０％、直径が５．５ｙｒｕｐの鋼線拐を、熱間圧
延し、次いで３０℃／ｓｅｅの速度で冷却し、室温で７
日間時効させた後における、粒界近傍に均一微細に準安
定な炭化物が析出している状態を、透過型電子顕微鏡（
倍率５００００倍）によって撮影した電子顕微鏡写真で
ある。
以上述べたように、この発明の方法によれば、高強朋で
七つ延性の優れた加工性に富む品質の優れた軟鋼線材を
、安定して製造することができる二に業上優れた効果が
発揮される。
七つ延性の優れた加工性に富む品質の優れた軟鋼線材を
、安定して製造することができる二に業上優れた効果が
発揮される。
第１図は本発明方法および従来方法で製造された鋼線拐
の引張強さおよび絞りを冷却速度をパラメータとして示
したグラフ、第２図は同じく引張強さおよび絞シを示す
グラフ、第３図は同じく伸との関係を示すグラフ、第５
図は本発明方法で製造された鋼線材の炭化物の析出状態
を示す５００００倍の電子顕微鏡写真である。 出願人 株式会社吾嬬製鋼所 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） 手続補正書（方式） Ｉｌ、剛 ５９ で１ ６ 月 ７ ｎｌろ詐庁長官
若 杉 和 夫 １４ｉりｌ 事１′１０表ノＩ； ｐＦ４ｊ朗昭、５ つ−４２９４３号 ２、発明の名拍、 銅線材・棒鋼の製造方法 ：３． ｒ＋ｌｉ、ｎｌをする者 ’ｆｉｌｌ 、！の１ｙ１１．ｉ： 特許出願人１；、
ρ１＜ Ｆ＜ ７！＋、） 株式会社吾嬬製鋼所代表者
串 ロ 俊 平 昭和５（ン年５ Ｊ’ｌ ２９日（発送１−１）６ 補
ｉｔ二の対象 （１）明却１男、第１１頁、発明の詳細な説明のＪ１′
ｉ、第［４〜１５行、 ［撮影した電子顕微鏡写真」とあるを、「撮影した金属
組織の電子顕微鏡写ｆ−ｉ、」と言Ｊ正する。 （２） 明却１１、第１２頁、図面の簡単な説明のｍ、
第９行、 「析出状態を示す５００００」 とあるを、「析出状態
を示１、金属組織の５ ｏ ｔ−＋ ｏ ｎ Ｊと泪ｉ
）する。 」ソ Ｉ−
の引張強さおよび絞りを冷却速度をパラメータとして示
したグラフ、第２図は同じく引張強さおよび絞シを示す
グラフ、第３図は同じく伸との関係を示すグラフ、第５
図は本発明方法で製造された鋼線材の炭化物の析出状態
を示す５００００倍の電子顕微鏡写真である。 出願人 株式会社吾嬬製鋼所 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） 手続補正書（方式） Ｉｌ、剛 ５９ で１ ６ 月 ７ ｎｌろ詐庁長官
若 杉 和 夫 １４ｉりｌ 事１′１０表ノＩ； ｐＦ４ｊ朗昭、５ つ−４２９４３号 ２、発明の名拍、 銅線材・棒鋼の製造方法 ：３． ｒ＋ｌｉ、ｎｌをする者 ’ｆｉｌｌ 、！の１ｙ１１．ｉ： 特許出願人１；、
ρ１＜ Ｆ＜ ７！＋、） 株式会社吾嬬製鋼所代表者
串 ロ 俊 平 昭和５（ン年５ Ｊ’ｌ ２９日（発送１−１）６ 補
ｉｔ二の対象 （１）明却１男、第１１頁、発明の詳細な説明のＪ１′
ｉ、第［４〜１５行、 ［撮影した電子顕微鏡写真」とあるを、「撮影した金属
組織の電子顕微鏡写ｆ−ｉ、」と言Ｊ正する。 （２） 明却１１、第１２頁、図面の簡単な説明のｍ、
第９行、 「析出状態を示す５００００」 とあるを、「析出状態
を示１、金属組織の５ ｏ ｔ−＋ ｏ ｎ Ｊと泪ｉ
）する。 」ソ Ｉ−
Claims (1)
- 炭素含有量が０．１０ｗｔ、％以下の鋼線材・棒鋼を、
熱間圧延後、１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、
次いで、室温から２００℃までの範囲内の温度で時効処
理することを特徴とする鋼線材・棒鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4294384A JPS60187627A (ja) | 1984-03-08 | 1984-03-08 | 鋼線材・棒鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4294384A JPS60187627A (ja) | 1984-03-08 | 1984-03-08 | 鋼線材・棒鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60187627A true JPS60187627A (ja) | 1985-09-25 |
Family
ID=12650091
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4294384A Pending JPS60187627A (ja) | 1984-03-08 | 1984-03-08 | 鋼線材・棒鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60187627A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5825732A (ja) * | 1981-08-07 | 1983-02-16 | Yaesu Musen Co Ltd | 親機とトランスバ−タの組合わせ動作システム |
-
1984
- 1984-03-08 JP JP4294384A patent/JPS60187627A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5825732A (ja) * | 1981-08-07 | 1983-02-16 | Yaesu Musen Co Ltd | 親機とトランスバ−タの組合わせ動作システム |
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