JPS6018614A - テ−パ−ドランドスラスト軸受 - Google Patents
テ−パ−ドランドスラスト軸受Info
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- JPS6018614A JPS6018614A JP59109330A JP10933084A JPS6018614A JP S6018614 A JPS6018614 A JP S6018614A JP 59109330 A JP59109330 A JP 59109330A JP 10933084 A JP10933084 A JP 10933084A JP S6018614 A JPS6018614 A JP S6018614A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/1075—Wedges, e.g. ramps or lobes, for generating pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/04—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only
- F16C17/047—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only with fixed wedges to generate hydrodynamic pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
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- F16C2300/02—General use or purpose, i.e. no use, purpose, special adaptation or modification indicated or a wide variety of uses mentioned
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- Fluid Mechanics (AREA)
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- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明はすべり形スラスト軸受に関し、特にチーバード
ランドスラスト軸受の改良構造に関する。
ランドスラスト軸受の改良構造に関する。
従来技術
回転軸と軸受面との間ですべり係合をおこないながらス
ラスト荷重を受承するすべり形スラスト軸受は公知であ
り、この種公知のすべり形スラスト軸受は鉛や錫を含有
した銅系金属材料又は錫を含有したアルミ系金属材料に
よって形成され、その製造方法は主に上記金属帯板から
プレスを用いた打抜き加工によって製造する方法が採ら
れている。この種公知のスラスト軸受は第１（Ａ）図、
第１（Ｂ）図に示されるように中心部に回転軸が挿通さ
れる貫通軸孔１を有し、この貫通軸孔１の周囲に 、ス
ラスト荷重を受ける軸受面２及びこれと反対側の背面３
が形成され、また軸受面２には周方向に連続形成された
複数のチーバードランド４が具備された構造を有してい
る。この場合にチーバードランド４は軸受作用時にくさ
び形油膜を軸受面２と回転軸の軸表面との間に形成すべ
く設けられるものでプレスによる上記打抜き加工工程に
おいて、型を用いることによりスタンプ加工され、その
後に周知のタフトライド処理により表面を硬化処理され
、更にパフ研摩によって荒れた表面を密な鏡面状態にす
る工程を経て完成されている。上述のパフ研摩工程によ
って各チーバードランド４の頂点部分には通常の場合に
若干の丸味が付与されているが全般的にはエツジが残存
している。このためにくさび膨油膜面を介在してスラス
ト荷重を受承する間に特にエツジ部において油膜切れを
発生して回転軸とチーバードランド４との間で金属接触
を起し、究極的には摩擦熱により焼付を発生する場合が
ある。
ラスト荷重を受承するすべり形スラスト軸受は公知であ
り、この種公知のすべり形スラスト軸受は鉛や錫を含有
した銅系金属材料又は錫を含有したアルミ系金属材料に
よって形成され、その製造方法は主に上記金属帯板から
プレスを用いた打抜き加工によって製造する方法が採ら
れている。この種公知のスラスト軸受は第１（Ａ）図、
第１（Ｂ）図に示されるように中心部に回転軸が挿通さ
れる貫通軸孔１を有し、この貫通軸孔１の周囲に 、ス
ラスト荷重を受ける軸受面２及びこれと反対側の背面３
が形成され、また軸受面２には周方向に連続形成された
複数のチーバードランド４が具備された構造を有してい
る。この場合にチーバードランド４は軸受作用時にくさ
び形油膜を軸受面２と回転軸の軸表面との間に形成すべ
く設けられるものでプレスによる上記打抜き加工工程に
おいて、型を用いることによりスタンプ加工され、その
後に周知のタフトライド処理により表面を硬化処理され
、更にパフ研摩によって荒れた表面を密な鏡面状態にす
る工程を経て完成されている。上述のパフ研摩工程によ
って各チーバードランド４の頂点部分には通常の場合に
若干の丸味が付与されているが全般的にはエツジが残存
している。このためにくさび膨油膜面を介在してスラス
ト荷重を受承する間に特にエツジ部において油膜切れを
発生して回転軸とチーバードランド４との間で金属接触
を起し、究極的には摩擦熱により焼付を発生する場合が
ある。
他方、上記チーバードランド４の頂点部を研摩加工によ
って平坦化し、チーバードランド４の高さを均一化して
一部の高く突出したチーバードランド４にスラスト荷重
が集中しないようにした構造が提案されている。即ち、
第２図に示すようにチーバードランド４の一部にフラッ
トランド５を形成する構造である。然しなから、か＼る
第２図に示すフラットランド５を有したチーバードラン
ド４の構造に依ると、くさび形油膜を形成するだめの傾
斜面６の周方向長さが縮小化されるために軸受作用時に
おけるスラスト荷重担持面の面積が減少し、この結果と
して回転軸受を介して油膜に掛る一部スラスト荷重に対
する油膜圧力が増大して負荷許容量が増加する半面で油
膜の厚さが必然的に薄くなり、従ってチーバードランド
４と回転軸受の軸表面との間で金属接触が生じ易くなる
。
って平坦化し、チーバードランド４の高さを均一化して
一部の高く突出したチーバードランド４にスラスト荷重
が集中しないようにした構造が提案されている。即ち、
第２図に示すようにチーバードランド４の一部にフラッ
トランド５を形成する構造である。然しなから、か＼る
第２図に示すフラットランド５を有したチーバードラン
ド４の構造に依ると、くさび形油膜を形成するだめの傾
斜面６の周方向長さが縮小化されるために軸受作用時に
おけるスラスト荷重担持面の面積が減少し、この結果と
して回転軸受を介して油膜に掛る一部スラスト荷重に対
する油膜圧力が増大して負荷許容量が増加する半面で油
膜の厚さが必然的に薄くなり、従ってチーバードランド
４と回転軸受の軸表面との間で金属接触が生じ易くなる
。
特に傾斜面６とフラットランド５の表面との境界７に形
成される隅角部において前述したチーバードランド４の
頂点部分の場合と同様に油膜厚さの極端な減少によって
油膜切れが発生し易く、焼付けを生ずる危険がある。ま
た傾斜面６とフラットランド５の境界７に周端があると
、傾斜面６上の潤滑油がフラットランド７に移るとき、
乱流が生じてエアーを巻き込み、このエアーに起因する
キャビテーションエロージョンが発生する。更にチーバ
ードランド４の端部及びフラットランド５の後端部にお
いても同様な現象が生じる。
成される隅角部において前述したチーバードランド４の
頂点部分の場合と同様に油膜厚さの極端な減少によって
油膜切れが発生し易く、焼付けを生ずる危険がある。ま
た傾斜面６とフラットランド５の境界７に周端があると
、傾斜面６上の潤滑油がフラットランド７に移るとき、
乱流が生じてエアーを巻き込み、このエアーに起因する
キャビテーションエロージョンが発生する。更にチーバ
ードランド４の端部及びフラットランド５の後端部にお
いても同様な現象が生じる。
依って、本発明の目的はスラスト荷重受承時における潤
滑油の油膜切れが発生しないようまた潤滑油の流が乱れ
、エアーを巻き込むことにより、発生スるキャビテーシ
ョンエロージョンを防止するために各隅角部におけるエ
ツジを除去した構造のチーバードランド軸受を提供せん
とするものである。
滑油の油膜切れが発生しないようまた潤滑油の流が乱れ
、エアーを巻き込むことにより、発生スるキャビテーシ
ョンエロージョンを防止するために各隅角部におけるエ
ツジを除去した構造のチーバードランド軸受を提供せん
とするものである。
本発明によれば、軸受面の周方向に軸すべり方向に関し
て登り勾配を有□したチーバードランドを連設して軸の
すべり面との間にスラスト荷重支承用のくさび膨油膜層
を形成するようにしたチーバードランドスラスト軸受に
おいて、少くとも前記のチーバードランド端部の隅角に
おける８Ｍ端を除去して円滑球面形状の構造を具備させ
ることを特徴とするものであり、その場合に上記円滑球
面形状部は半径が５ミクロンから１０ミクロンの球面形
状を有した構造を具備するものである。また、上記改良
構造の実現に当っては金属板材からプレスによる打ち抜
き加工を経て形成されたチーバードランドスラスト軸受
の素材部品に対し種々の研摩工程を巧みに組み合せて施
すことによりチーバードランドの各隅角部におけるエツ
ジを除去した所期構造のチーバードランドスラスト軸受
を得ることができ、研摩工程には砥石研摩、ペーパーラ
ンプ研摩、パフ研摩等の諸工程が利用できる。以下、本
発明を添付図面に示す実施例に基づき更に詳細に説明す
る。
て登り勾配を有□したチーバードランドを連設して軸の
すべり面との間にスラスト荷重支承用のくさび膨油膜層
を形成するようにしたチーバードランドスラスト軸受に
おいて、少くとも前記のチーバードランド端部の隅角に
おける８Ｍ端を除去して円滑球面形状の構造を具備させ
ることを特徴とするものであり、その場合に上記円滑球
面形状部は半径が５ミクロンから１０ミクロンの球面形
状を有した構造を具備するものである。また、上記改良
構造の実現に当っては金属板材からプレスによる打ち抜
き加工を経て形成されたチーバードランドスラスト軸受
の素材部品に対し種々の研摩工程を巧みに組み合せて施
すことによりチーバードランドの各隅角部におけるエツ
ジを除去した所期構造のチーバードランドスラスト軸受
を得ることができ、研摩工程には砥石研摩、ペーパーラ
ンプ研摩、パフ研摩等の諸工程が利用できる。以下、本
発明を添付図面に示す実施例に基づき更に詳細に説明す
る。
第３（Ａ）図及び第３（Ｂ）図は本発明によるチーバー
ドランドスラスト軸受の実施例における全体的形状を示
す平面図及び側面図であり、第４図はその要部の形状、
構造を詳示した部分拡大断面図である。
ドランドスラスト軸受の実施例における全体的形状を示
す平面図及び側面図であり、第４図はその要部の形状、
構造を詳示した部分拡大断面図である。
上記第３図、第４図において、本発明に係るチーバード
ランドスラスト軸受は中心部に回転軸（図示なし）を挿
通するための軸孔１１を有した全般的に輪環形を有した
軸受として形成され、この軸孔１１の周囲にすべり軸受
面１２と、これと反対側に背面１３とを具備している点
においては従来のチーバードランド軸受と変化はない。
ランドスラスト軸受は中心部に回転軸（図示なし）を挿
通するための軸孔１１を有した全般的に輪環形を有した
軸受として形成され、この軸孔１１の周囲にすべり軸受
面１２と、これと反対側に背面１３とを具備している点
においては従来のチーバードランド軸受と変化はない。
然しなから、この実施例に依れば、すべり軸受面１２に
後述する特定形状のチーバードランド１４が形成される
ことによりスラスト軸受として使用時に負荷容量が比較
的大きく、なおかつ低摩擦で耐焼付性にすぐれ又摩擦ト
ルクもスラスト荷重の変化に対して安定している高性能
スラスト軸受として作用するのである。さて、上述のチ
ーバードランド１４はすべり軸受面１２の周方向に複数
個が連続的に形成されている。このチーバードランド１
４は第４図に示すように回転軸のすべり方向（矢印Ｓ）
に対して登り勾配を有する傾斜面１５とこの傾斜面１５
と引き続いた比較的ゆるい勾配の緩傾斜面１６とを具備
している。傾斜面１５は軸受中心線に垂直な水平線に対
して傾斜角βを有し、この傾斜角βは各チーバードラン
ド１４で共にほぼ一定となるように形成され、回転軸を
介して負荷されるスラスト荷重の大きさに応じて予め０
〈βく９０°の範囲で選定される。一方、緩傾斜面１６
は軸受中心に対して垂直な水平線に対して傾斜角αを有
し、かつこの緩傾斜面１６のすべり方向に見た長さ、１
２は各チーバードランド１４のすべり方向に見た全長β
１に対して０＜ｌ！２／ｊ２＋ ＜０．６の関係を有す
るように形成される。なおαとβとの間では好ましくは
Ｏくα〈β〈５°の関係とする。更に傾斜面１５と緩傾
斜面１６との境界部１７における隅角部は半径が４０な
いし５０ミクロン程度の丸味を有した隅角部に形成され
、また各チーバードランド１４の端部１８は半径５ない
し１０ミクロン程度の丸味を有した隅角部に形成される
。
後述する特定形状のチーバードランド１４が形成される
ことによりスラスト軸受として使用時に負荷容量が比較
的大きく、なおかつ低摩擦で耐焼付性にすぐれ又摩擦ト
ルクもスラスト荷重の変化に対して安定している高性能
スラスト軸受として作用するのである。さて、上述のチ
ーバードランド１４はすべり軸受面１２の周方向に複数
個が連続的に形成されている。このチーバードランド１
４は第４図に示すように回転軸のすべり方向（矢印Ｓ）
に対して登り勾配を有する傾斜面１５とこの傾斜面１５
と引き続いた比較的ゆるい勾配の緩傾斜面１６とを具備
している。傾斜面１５は軸受中心線に垂直な水平線に対
して傾斜角βを有し、この傾斜角βは各チーバードラン
ド１４で共にほぼ一定となるように形成され、回転軸を
介して負荷されるスラスト荷重の大きさに応じて予め０
〈βく９０°の範囲で選定される。一方、緩傾斜面１６
は軸受中心に対して垂直な水平線に対して傾斜角αを有
し、かつこの緩傾斜面１６のすべり方向に見た長さ、１
２は各チーバードランド１４のすべり方向に見た全長β
１に対して０＜ｌ！２／ｊ２＋ ＜０．６の関係を有す
るように形成される。なおαとβとの間では好ましくは
Ｏくα〈β〈５°の関係とする。更に傾斜面１５と緩傾
斜面１６との境界部１７における隅角部は半径が４０な
いし５０ミクロン程度の丸味を有した隅角部に形成され
、また各チーバードランド１４の端部１８は半径５ない
し１０ミクロン程度の丸味を有した隅角部に形成される
。
一方、チーバードランド１４の全高りは４ないし６ミク
ロン程度に形成される。上述のように本発明によれば、
チーバードランド１４が傾斜面１５の頂部側で緩傾斜面
１６が形成されることによって第１（八）図、第１（Ｂ
）図に示した従来のチーバードランド４における頂端の
高さ不均一に伴う油膜切れ現象を阻止し得ると共に両頭
斜面１５．１６が共にくさび形油膜を形成する軸受面と
して機能するので軸受面が豊富であり、このために第２
図に示したフラットランド５を有するチーバードランド
４の場合のように油膜厚さの減少によって金属接触が発
生し易くなる不具合も回避できる。しかも両頭斜面１５
、１６の境界部１７や端部１８が丸味を有しているの
で、スラスト荷重が周端に集中して油膜切れを発生させ
る危険も回避できるのである。
ロン程度に形成される。上述のように本発明によれば、
チーバードランド１４が傾斜面１５の頂部側で緩傾斜面
１６が形成されることによって第１（八）図、第１（Ｂ
）図に示した従来のチーバードランド４における頂端の
高さ不均一に伴う油膜切れ現象を阻止し得ると共に両頭
斜面１５．１６が共にくさび形油膜を形成する軸受面と
して機能するので軸受面が豊富であり、このために第２
図に示したフラットランド５を有するチーバードランド
４の場合のように油膜厚さの減少によって金属接触が発
生し易くなる不具合も回避できる。しかも両頭斜面１５
、１６の境界部１７や端部１８が丸味を有しているの
で、スラスト荷重が周端に集中して油膜切れを発生させ
る危険も回避できるのである。
その上、緩傾斜面１６を設けることによって油膜圧力の
ピーク値は第１（＾）図、第１（Ｂ）図に示した従来の
チーバードランド４より高く、従ってスラスト負荷容量
の向上をも得ることができるのである。
ピーク値は第１（＾）図、第１（Ｂ）図に示した従来の
チーバードランド４より高く、従ってスラスト負荷容量
の向上をも得ることができるのである。
本発明によるチーバードランドスラスト軸受の性能向上
は実験的にも確認されたので第５図、第６図に実験結果
を示す。
は実験的にも確認されたので第５図、第６図に実験結果
を示す。
（１）摩擦トルク試験
第Ｌ（Ａ）図、第１（Ｂ）図に示す形状のチーバードラ
ンド４を具備した従来のチーバードランドスラスト軸受
を比較例、第２図に示すチーバードランドスラスト軸受
に境界部エフや端部１８で丸味を付したものを第一実施
例、第３（八）図、第３（Ｂ）図に示す形状のチーバー
ドランド１４を具備した本発明によるチーバードランド
スラスト軸受を第二実施例として次の試験条件の下で摩
擦トルクの比較試験を行ったものが第５図である。
ンド４を具備した従来のチーバードランドスラスト軸受
を比較例、第２図に示すチーバードランドスラスト軸受
に境界部エフや端部１８で丸味を付したものを第一実施
例、第３（八）図、第３（Ｂ）図に示す形状のチーバー
ドランド１４を具備した本発明によるチーバードランド
スラスト軸受を第二実施例として次の試験条件の下で摩
擦トルクの比較試験を行ったものが第５図である。
拭腋条且
使用油種二Ａ、ＴＦ（オートマチック−オイル）負荷方
法ニスラスト荷重漸増法（ｌＯＫｇ／ｍ１ｎ）油 量ニ
ア００（ｍｌ） 軸回転数： １８５０ ｒ、ｐ、ｍ （周速で２．２ｍ
／秒）潤滑方法：浸漬 なお、第５図に示した比較実験から従来の軸受は約７０
〜８０Ｋｇのスラスト荷重で焼付きを生じたが、本発明
によるチーバードランドスラスト軸受は広範囲のスラス
ト荷重値に亘って摩擦トルク値が比較的低レベルに安定
維持されることがわかる。
法ニスラスト荷重漸増法（ｌＯＫｇ／ｍ１ｎ）油 量ニ
ア００（ｍｌ） 軸回転数： １８５０ ｒ、ｐ、ｍ （周速で２．２ｍ
／秒）潤滑方法：浸漬 なお、第５図に示した比較実験から従来の軸受は約７０
〜８０Ｋｇのスラスト荷重で焼付きを生じたが、本発明
によるチーバードランドスラスト軸受は広範囲のスラス
ト荷重値に亘って摩擦トルク値が比較的低レベルに安定
維持されることがわかる。
（Ｉｔ）耐焼付性試験
上述の摩擦トルク試験と同様の従来、本発明の軸受を用
い、更に試験条件も上記条件と同様に選定して焼付開始
時のスラスト荷重値を測定した結果が第６図に示す通り
である。すなわち、第６図は従来のスラスト軸受では１
５〜３５Ｋｇ／ｃＪのスラス１へ荷重において多く焼付
が生じたにもかかわらず、本発明のスラスト軸受では焼
伺開始荷重が第一実施例では４０〜５０Ｋｇ ／ ｃＪ
、第二実施例では何れも６０Ｋｇ／ｃ請以上である。
い、更に試験条件も上記条件と同様に選定して焼付開始
時のスラスト荷重値を測定した結果が第６図に示す通り
である。すなわち、第６図は従来のスラスト軸受では１
５〜３５Ｋｇ／ｃＪのスラス１へ荷重において多く焼付
が生じたにもかかわらず、本発明のスラスト軸受では焼
伺開始荷重が第一実施例では４０〜５０Ｋｇ ／ ｃＪ
、第二実施例では何れも６０Ｋｇ／ｃ請以上である。
以上、（１）（ＩＩ）の試験より明らかな如く、本発明
のスラスト軸受はすぐれた効果がある。これは各隅角部
のエツジを除去し、円滑球面形状を形成したことにより
、油膜切れとキャビテーションエロージョンを防止した
ことによるものである。
のスラスト軸受はすぐれた効果がある。これは各隅角部
のエツジを除去し、円滑球面形状を形成したことにより
、油膜切れとキャビテーションエロージョンを防止した
ことによるものである。
次に本発明によるチーバードランドスラスト軸受の製造
方法に付いて説明する。
方法に付いて説明する。
本発明によるチーバードランドスラスト軸受は金属板材
料、例えば５ｐｃｃ材から一旦規定の厚さく例えば３ｍ
ｍ）のワッシャー形部品に打ち抜きによって加工する。
料、例えば５ｐｃｃ材から一旦規定の厚さく例えば３ｍ
ｍ）のワッシャー形部品に打ち抜きによって加工する。
次いでプレス型を用いることによってチーバードランド
１４を上記ワッシャー形部品の一面にスタンプ形成する
。この結果とじて第７図に図示する軸受素材部品２１が
形成される。
１４を上記ワッシャー形部品の一面にスタンプ形成する
。この結果とじて第７図に図示する軸受素材部品２１が
形成される。
この場合のチーバードランド１４の高さは約１０ミクロ
ンに設定される。次いでタフトライド処理（窒化処理）
をチーバードランド１４の表面に施して該表面に１０〜
１２ミクロンの硬化層２２を形成する。次いで荒い研摩
紙を用いて上記の硬化層２２の上皮部分を取り除きなが
らチーバードランド１４の全高を略均−に揃える。その
後、軸受素材部品２１のチーバードランド１４を有する
面とは反対側の背面を例えば砥石研摩によって平行度を
出すべく加工する。なお、上述したタフトライド処理を
用いる表面硬化処理法は、硬質クロムメッキ層からなる
硬化層２２をメッキによって形成する方法に代えること
も可能であり、その場合には上述した上皮部分を取除く
黒皮取り工程を省くことも可能である。なお、５ｐｃｃ
材を用いた硬質クロムメッキ処理の場合のメッキ条件は
４５℃のサージェント浴（クロム酸−硫酸含有浴）中で
、電流密度２０Ａ／ｄｍ” 、電圧４．５ボルトに設定
すれば電流効率１３％で厚さ２０ミクロン、硬さマイク
ロビッカース８３０の硬質クロムメッキ層を形成できる
。
ンに設定される。次いでタフトライド処理（窒化処理）
をチーバードランド１４の表面に施して該表面に１０〜
１２ミクロンの硬化層２２を形成する。次いで荒い研摩
紙を用いて上記の硬化層２２の上皮部分を取り除きなが
らチーバードランド１４の全高を略均−に揃える。その
後、軸受素材部品２１のチーバードランド１４を有する
面とは反対側の背面を例えば砥石研摩によって平行度を
出すべく加工する。なお、上述したタフトライド処理を
用いる表面硬化処理法は、硬質クロムメッキ層からなる
硬化層２２をメッキによって形成する方法に代えること
も可能であり、その場合には上述した上皮部分を取除く
黒皮取り工程を省くことも可能である。なお、５ｐｃｃ
材を用いた硬質クロムメッキ処理の場合のメッキ条件は
４５℃のサージェント浴（クロム酸−硫酸含有浴）中で
、電流密度２０Ａ／ｄｍ” 、電圧４．５ボルトに設定
すれば電流効率１３％で厚さ２０ミクロン、硬さマイク
ロビッカース８３０の硬質クロムメッキ層を形成できる
。
次にランプ盤または細い研摩紙によりチーバードランド
１４の傾斜面の頂部側に平坦面をラップ加工法で形成す
る。そしてこの時点ではチーバードランド１４の全高は
７〜８ミクロンに設定される。
１４の傾斜面の頂部側に平坦面をラップ加工法で形成す
る。そしてこの時点ではチーバードランド１４の全高は
７〜８ミクロンに設定される。
このようにして平坦面が形成されたチーバードランドＩ
４に対して次にハフ研摩を施して前記平坦面を緩傾斜面
に形成し傾斜面の境界部又は端部における隅角に丸味を
施すと共にチーバードランド１４の全表面を鏡面に仕上
げる。仕上げ状態ではチーバードランド１４の全高はほ
ぼ４〜６ミクロンに設定される。上述しパフ研摩に当っ
ては回転盤にフェルトを張ったものを用いればよいが、
その他にレザー、フェルト、ゴム布、紙等を何枚か重ね
て作った回転パフを用いるようにしてもよい。
４に対して次にハフ研摩を施して前記平坦面を緩傾斜面
に形成し傾斜面の境界部又は端部における隅角に丸味を
施すと共にチーバードランド１４の全表面を鏡面に仕上
げる。仕上げ状態ではチーバードランド１４の全高はほ
ぼ４〜６ミクロンに設定される。上述しパフ研摩に当っ
ては回転盤にフェルトを張ったものを用いればよいが、
その他にレザー、フェルト、ゴム布、紙等を何枚か重ね
て作った回転パフを用いるようにしてもよい。
またパフ研摩に代えてバレル研摩法、液体噴射による液
体ホーニップ法、電気化学的に表面を研摩する電解研摩
法、化学薬品を用いて金属溶出を行う化学研摩法等を単
独に或いは組合せ利用して研摩工程を実施するようにし
てもよい。なお、第８図（八＞、 （Ｂ） 、 （Ｃ）
、 （Ｄ）の各図は本発明によるチーバードランドス
ラスト軸受の製造工程における経過状態を示す図であり
、（Ａ）図はチーバードランドがプレス形でスタンプ加
工された直後の状態、（Ｂ）図はチーバードランド表面
にタフトライド硬化処理を施した後の状態、（Ｃ）図は
細い研摩紙のランプ工程によって緩傾斜面を形成した後
の状態、（Ｄ）図は最終のパフ仕上げ工程によって各隅
部に所要量の半径を有した丸味を付与して仕上げられた
状態のチーバードランド表面の状態をそれぞれ示してい
る。
体ホーニップ法、電気化学的に表面を研摩する電解研摩
法、化学薬品を用いて金属溶出を行う化学研摩法等を単
独に或いは組合せ利用して研摩工程を実施するようにし
てもよい。なお、第８図（八＞、 （Ｂ） 、 （Ｃ）
、 （Ｄ）の各図は本発明によるチーバードランドス
ラスト軸受の製造工程における経過状態を示す図であり
、（Ａ）図はチーバードランドがプレス形でスタンプ加
工された直後の状態、（Ｂ）図はチーバードランド表面
にタフトライド硬化処理を施した後の状態、（Ｃ）図は
細い研摩紙のランプ工程によって緩傾斜面を形成した後
の状態、（Ｄ）図は最終のパフ仕上げ工程によって各隅
部に所要量の半径を有した丸味を付与して仕上げられた
状態のチーバードランド表面の状態をそれぞれ示してい
る。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、チー
バードランドスラスト軸受におけるチーバードランドの
形状を特定形状に形成することによってすべり形スラス
ト軸受の軸受面と回転軸のすべり面との間において形成
される油膜圧力バターンを改善し、耐焼付性を向上させ
ると共に摩擦トルクの低レベル安定化を計り、なおかつ
負荷容量の向上をも計ることができるのである。
バードランドスラスト軸受におけるチーバードランドの
形状を特定形状に形成することによってすべり形スラス
ト軸受の軸受面と回転軸のすべり面との間において形成
される油膜圧力バターンを改善し、耐焼付性を向上させ
ると共に摩擦トルクの低レベル安定化を計り、なおかつ
負荷容量の向上をも計ることができるのである。
第１図（Ａ）、第１図（Ｂ）は従来のチーバードランド
スラスト軸受における構造を例示する平面図および側面
図、第２図は同じく他の従来のチーバードランドスラス
ト軸受を示す側面図、第３図（Ａ）、第３図（Ｂ）は本
発明によるチーバードランド軸受の実施例を示す平面図
および側面図、第４図は同実施例の要部部分拡大図、第
５図は従来および本発明の軸受について摩擦トルク試験
の比較データを示すグラフ図、第６図は従来および本発
明による軸受について耐焼付性試験の比較データを示す
グラフ図、第７図は本発明によるチーバードランドスラ
スト軸受の製造方法における初工程で形成される軸受素
材部品の側面図、第８図は同製造方法における各工程経
過時のチーバードランド形状を示す断面図。 １１・・・軸孔、１２・・・軸受面、１３・・・背面、
１４・・・チーバードランド、 １５・・・傾斜面、１
６・・・緩傾斜面、１７・・・境界部、１８・・・端部
。 第１図 第２図
スラスト軸受における構造を例示する平面図および側面
図、第２図は同じく他の従来のチーバードランドスラス
ト軸受を示す側面図、第３図（Ａ）、第３図（Ｂ）は本
発明によるチーバードランド軸受の実施例を示す平面図
および側面図、第４図は同実施例の要部部分拡大図、第
５図は従来および本発明の軸受について摩擦トルク試験
の比較データを示すグラフ図、第６図は従来および本発
明による軸受について耐焼付性試験の比較データを示す
グラフ図、第７図は本発明によるチーバードランドスラ
スト軸受の製造方法における初工程で形成される軸受素
材部品の側面図、第８図は同製造方法における各工程経
過時のチーバードランド形状を示す断面図。 １１・・・軸孔、１２・・・軸受面、１３・・・背面、
１４・・・チーバードランド、 １５・・・傾斜面、１
６・・・緩傾斜面、１７・・・境界部、１８・・・端部
。 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■、平板状の軸受面の周方向に軸ずべり方向に関して順
次複数個の登り勾配を有したチーバードランドを連設し
たチーバードランドスラスト軸受において、少くとも前
記チーバードランド端部の隅角における周端を除去して
円滑球面形状の構造を具備させたことを特徴とするチー
バードランドスラスト軸受。 ２、前記チーバードランド端部の円滑球面形状部は半径
が５ミクロンから１０ミクロンの球面形状を有した構造
を具備する特許請求の範囲第１項に記載のチーバードラ
ンドスラスト軸受。 ３、前記チーバードランドの頂部にフラットランド面又
は暖傾斜ランド面を形成して該チーバードランドの登り
勾配傾斜面との境界隅角における周端を除去して円滑球
面形状を具有させた特許請求の範囲第１項に記載のチー
バードランドスラスト軸受。 ４、前記境界隅角における円滑球面形状部の半径が４０
ミクロンから５０ミクロンの球面形状を有した構造を具
備する特許請求の範囲第３項に記載のチーバードランド
スラスト軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59109330A JPS6018614A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | テ−パ−ドランドスラスト軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59109330A JPS6018614A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | テ−パ−ドランドスラスト軸受 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16760279A Division JPS5690119A (en) | 1979-12-25 | 1979-12-25 | Tapered-land type thrust bearing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6018614A true JPS6018614A (ja) | 1985-01-30 |
| JPH0160687B2 JPH0160687B2 (ja) | 1989-12-25 |
Family
ID=14507485
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59109330A Granted JPS6018614A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | テ−パ−ドランドスラスト軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6018614A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002077473A1 (fr) | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Nok Corporation | Palier de butee |
| WO2005003577A1 (de) * | 2003-07-05 | 2005-01-13 | Man B & W Diesel Aktiengesellschaft | Axialgleitlager |
| JP2008261474A (ja) * | 2007-03-19 | 2008-10-30 | Nok Corp | スラストワッシャ |
| WO2014030727A1 (ja) * | 2012-08-23 | 2014-02-27 | 大豊工業株式会社 | テーパランド軸受 |
| WO2016031013A1 (ja) * | 2014-08-28 | 2016-03-03 | 三菱重工業株式会社 | 軸受装置、及び回転機械 |
| CN107781293A (zh) * | 2016-08-26 | 2018-03-09 | Ntn株式会社 | 动压轴承及制法、流体动压轴承装置、电动机及成形模具 |
-
1984
- 1984-05-31 JP JP59109330A patent/JPS6018614A/ja active Granted
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6976788B2 (en) | 2001-03-27 | 2005-12-20 | Nok Corporation | Thrust bearing |
| JPWO2002077473A1 (ja) * | 2001-03-27 | 2004-07-15 | Nok株式会社 | スラスト軸受 |
| WO2002077473A1 (fr) | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Nok Corporation | Palier de butee |
| US7470064B2 (en) | 2003-07-05 | 2008-12-30 | Man B&W Diesel Ag | Axial thrust bearing |
| CN100402874C (zh) * | 2003-07-05 | 2008-07-16 | 曼·B及W柴油机公开股份有限公司 | 推力滑动轴承 |
| WO2005003577A1 (de) * | 2003-07-05 | 2005-01-13 | Man B & W Diesel Aktiengesellschaft | Axialgleitlager |
| JP2008261474A (ja) * | 2007-03-19 | 2008-10-30 | Nok Corp | スラストワッシャ |
| WO2014030727A1 (ja) * | 2012-08-23 | 2014-02-27 | 大豊工業株式会社 | テーパランド軸受 |
| WO2016031013A1 (ja) * | 2014-08-28 | 2016-03-03 | 三菱重工業株式会社 | 軸受装置、及び回転機械 |
| CN106662144A (zh) * | 2014-08-28 | 2017-05-10 | 三菱重工业株式会社 | 轴承装置及旋转机械 |
| JPWO2016031013A1 (ja) * | 2014-08-28 | 2017-06-15 | 三菱重工業株式会社 | 軸受装置、及び回転機械 |
| US9897137B2 (en) | 2014-08-28 | 2018-02-20 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Bearing device and rotary machine |
| CN107781293A (zh) * | 2016-08-26 | 2018-03-09 | Ntn株式会社 | 动压轴承及制法、流体动压轴承装置、电动机及成形模具 |
| CN107781293B (zh) * | 2016-08-26 | 2021-09-24 | Ntn株式会社 | 动压轴承及制法、流体动压轴承装置、电动机及成形模具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0160687B2 (ja) | 1989-12-25 |
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