JPS6017250A - 内燃機関の燃料噴射方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は内燃機関の燃料噴射方法および装置に関する。

従来技術 ディーゼル機関において騒音の低減と燃焼効率の向上と
を両立させるだめには、燃焼の後期はど燃焼を激しくし
てやることが必要であシ、これはよく知られた事実であ
るが、実現が困難なこともよく知られている。この問題
を解決するためには、高速応答形の燃料噴射ポンプを用
いて電子式燃料噴射制御を行なうことが有効であると考
えられるが、そのような燃料噴射ポンプも制御方法およ
び装置もまた知られていない。

発明の目的 本発明の目的は、燃焼の後半で燃焼を激しくして、内燃
機関の騒音の発生を抑制しつつ、内燃機関の燃焼効率を
向上させることにある。

発明の構成 本発明においては、基本形態として、１回の燃焼毎に複
数回のポンプ作用によって内燃機関の筒内に複数回の燃
料噴射を行なうにあたシ、該複数回の噴射における噴射
毎の間隔を内燃機関の運転条件に応じて制御する内燃機
関の燃料噴射方法が提供される。

本発明においては、また、噴口を開く方向にポンプ０室
の圧力が作用させられ、噴口を閉じる方向にフィード圧
が作用させられるノズルニードルが設けられ、１回の燃
焼毎に複数回のポンプ作用によって内燃機関の筒内に複
数回の燃料噴射を行なうにあたυ、該複数回の噴射にお
ける噴射毎の間隔が内燃機関の運転条件に応じて制御さ
れる内燃機関の燃料噴射装置が提供される。

実施例 本発明の一実施例としての燃料噴射方法を行なう装置が
第１図に示される。第１図の装置は直噴ディーゼル型の
内燃機関に適用した場合について示される。

直噴ディーゼル型の内燃機関Ｅのヘッドにはユニットイ
ンク・エクタ１が取シ付けられており、該ユニットイン
ジェクタ１にはフィード圧アキュームレータ２から燃料
が供給される。該アキュームレータ２には内燃機間によ
って駆動されるフィードポンプによって数十気圧の燃料
が蓄圧されている。

ユニットインジェクタ１はその作動機構に電歪式アクチ
ュエータ１２０を用いた高速応答形の燃料噴射ポンプで
あシ、該電歪式アクチュエータ１２０にコントローラ４
から駆動信号を印加されることによって噴射弁の開閉動
作を行ない、燃焼室内に燃料を噴射供給する。すなわち
、ユニットインジェクタ１は、コントローラ４から電歪
式アクチュエータ１２０に印加される駆動信号電圧が正
の高電圧でちるときには該電歪式アクチュエータ１２０
の伸長作用によって噴射弁を開いて燃焼室内に燃料噴射
を行ない、一方、その駆動電圧が負の高電圧であるとき
には電歪式アクチュエータ２の収縮作用によって噴射弁
を閉じて燃料噴射を停止する。このユニットインジェク
タの構成作用については後に詳しく述べる。

角度センサ５１は例えばフォトインクラゲタ等を用いて
構成され、エンジンクランクシャフトの棒の回転に同期
して回転するシャフト５２に装着されたシグナルプレー
ト５３の外周部近傍に配置されて、このシグナルプレー
ト５３の外周部に刻設されたスリット部５４を検出し、
シグナルプレートの１回転あたシフ２０個の角度信号Ｓ
　（ＣＡ）を発生する。すなわち、該角度センサ５１の
１・やルスはエンジンクランクシャフトの回転角１°Ｃ
Ａに対応している。

基準位置センサ５５は例えばフォトインクラブタ等を用
いて構成され、シグナルプレート５３に設けられた１個
のスリット部５６を検出して基準信号を発生する。この
スリット部５６は基準信号が内燃機関の圧縮上死点前３
０’ＣＡに発生されるような適当な位置に設ける。

負荷センサ５７はスロットル弁５９と連動するアクセル
ペダル５８に連動するポテンショメータを用いて構成さ
れ、アクセル４ダル５８の開度θに対応した電圧信号Ｖ
（θ）を発生する。

角度センサ５１．基準位置センサ５５．負荷センサ５７
の各出力信号はそれぞれコン）１ｍ＋−／Ｆ４に導かれ
る。コントローラ４はこれらの信号に基づき１回の燃料
あたシの適正な燃料噴射量ｑを演算し、さらにこの燃料
噴射量ｑを噴射するためのユニットインジェクタ１の噴
射回数、噴射間隔τ。

燃料噴射時期Ｄｉ等を演算し、その演算結果に基づいた
駆動信号をユニットインジェクタ１に送出し、燃料噴射
を行々う。なお、３はエアフローメータ。

９はエアクリーナである。

次に、第１図装置における燃料噴射方法について述べる
。

第２図は第１図装置における電歪式アクチュエータ１２
０への駆動信号波形図である。第２図中、横軸は時間、
縦軸は駆動信号電圧をあられし、Ｄｉは噴射開始時期、
Ｔは全噴射期間、τｌ、τ２．τ３・・・は噴射間隔を
あられし、（１）　、（２）　ｅ　（３）はそれぞれ内
燃機関の低速回転時、中速回転時、高速回転時の信号波
形である。

いま、駆動信号電圧が＋３００■であるものとし、ユニ
ットインジェクタ１の１回の開閉あたシに噴射される噴
射量を１ｗ＋＋３とする。もし内燃機関が１回の燃成ち
たシに３０　ｔｍｐ＋３の燃料量を必要とするならば、
ユニットインジェクタ１は要求される噴射開始時期Ｄ１
から噴射を始めて要求される噴射期間の間に３０回の噴
射を行なう。

この３０回の噴射の噴射間隔τは等間隔に行なわれるの
ではなく、例えば回転！ｆｆＮｃｒｐｒｒ＋］で噴射回
数がｎ回目から（ｎ＋１）回目にかけての噴身」間隔τ
。〔μＢｅｅ）は次式で与えられる。

ただし、とのτ。が６０μ８θＣ以下と在るときには６
０μ５ｅｃ一定とされる。

とのように第１図装置においては、Ｉｔ射間隔τは後の
噴射回数と外るｉｔど、また回転数が犬きく六るほど短
くなり、一方、ちる限度まで短くなればその後は一定の
間隔とされる。

例えば各回転数Ｎについて上式で計算される噴射間隔τ
１は、 Ｎ＝５０Ｏｒｐｍの時　τ１＝３０５μ５ｅｃＮ＝　１
００　Ｏｒｐｍの時　τｔ　＝３００μ５ｅｃＮ＝　２
００　Ｏｒｐｍの時　τ１＝２００μ６ｅａＮ＝３４０
Ｏｒｐｍの時　τ１＝　６０μｓｅｃなおＮ≧３４０Ｏ
ｒｐｍではτ１は６０／ｊｓｅｃ一定となる。

また、Ｎ＝２０００ｒｆ＋”の時ならば１回目の噴射間
隔は　τ１＝２００μ５ｅｃ２回目の噴射間隔は　τ、
＝１９０μ５ｅｃ３回目の噴射間隔は　τ３＝１８０μ
Ｉ！ｅｃ１５回目の噴射間隔は　τ、、＝６０μｌ１ｅ
ｅとなシ、１５回目以降は６０μ’５ｅｅ一定となる０
以上の概念を模式的に示したのが前述の第２図である。

第２図では噴射回数を一定としているが、要求噴射量が
減れば噴射回数の前の方から数えて必要な回数の噴射が
行なわれた時点で噴射は終了される。なお、噴射のため
に＋３００■の駆動電圧が電歪式アクチュエータ１２０
に印加される時間は１回の噴射につき６０μ１ｌｅｃに
しである。

以上に説明したうちの常数的な数値は当然ながら用いら
れる内燃機関の性格によって任意に選びうるものである
。また、１燃焼あたシに要求される最大噴射回数５０回
とするならば、この内燃機関における負荷の分解能は１
１５０にしかならないことに力るが、この分解能をもっ
と細かくするには、最後の回の噴射における印加電圧を
可変としてもよい。

内燃機関が４気筒ならば４気筒とも同一回数の噴射にす
る必要はなく、分解能を１／（５０Ｘ４）とすることも
できる。また同一気筒２回の燃焼を１サイクルとして噴
射回数を１回だけかえてやれば分解能は１／（５０Ｘ２
）となシ、４気筒全体でこれを行なえば１／（５０刈×
２）の分解能が可能になる。

このように第１図装置においては燃焼の後期となるほど
噴射間隔を狭めて単位時間あたシの噴射量を増すことに
よシ燃焼を激しくさせることができ、これによシデ、イ
ーゼル機関における騒音の低減と燃焼効率の向上とが両
立される。

次にユニットインジェクタ１の構成作用を第３図の側断
面図により詳しく述べる。電歪式アクチーエータ１２０
は電歪効果を有する薄い円盤状の素子を円柱状に積層し
たものであシ、各々の素子はその厚み方向に５００ｖを
印加すると約０．５１ＩｆＩｎ伸長し、逆に一５００ｖ
を印加すると約０．５μｍ収縮する。よってこの素子を
１００枚積層すればその１００倍の伸縮が得られる。仁
の電歪式アクチュエータ１２０に電圧の印加を行なうた
めにリード線１２１を用いておシ、このリード線はグロ
メット１２２を介してケーシングアッパ１０１　ヲＪｉ
１通して外部に取シ出されておシ、コントローラ４に接
続される。

電歪式アクチュエータ１２０の伸縮動作はピストン１２
３に直接伝達され、これを往復動させる。

ピストン１２３はケーシングアッパ１０１に形成したシ
リンダ１０２内を摺動し、ポンプ室１０３の容積を拡大
および縮少してポンプ仕事を行々う。

ポンプ室１０３内には皿バネ１０４が設けてあり、電歪
式アクチュエータ１２０の収縮方向に♂ストン１２３を
付勢している。ポンプ室１０３が縮少するとき、ポンプ
室１０３内の燃料は高圧となって噴射弁１０７に供給さ
れ、その噴口１１２から噴出する。

ｎＪｔ射弁１０７はノズルボディ１０９とニードル１ｉ
０とによりなシ、ニードル１１０は大小の径を持つ段付
きで、その小径部１１０ａがノズルボディ１０９に設け
た噴口１１２を開閉する。ニードル１１００大径部１１
０ｂの端面にはアキューム１／−タ２から供給される燃
料圧が作用しておシ、ニードル１１０が噴口１１２を閉
じるように働いている。この燃料はアキュームレータ２
からケーシングアッパ１０１に設けた燃料入口１１８よ
υケーシングアラ”　１０１を構成する壁内に設けた燃
料通路１０６を経て、さらにディスタンスピース１０８
に設けた燃料通路１０６ａを経て、ノズルボディ１０９
に設けた背圧室１０９ｍに至っている。

ディスタンスピース１０８はポンプ室１０３と噴射弁１
０７とを隔離しているが、ポンプ室１０３と燃料だま、
９１０９ｂとを結ぶ燃料通路１０８ａを備えている。燃
料だま＃）１０９ｂはノズルデディ１０９内に設けてあ
ってニードル１１０の段部１１０ｃにその燃料圧がニー
ドル１１０によって噴口１１２を開けるように作用して
いる。自然状態ではニードル１１０が噴口１１２を閉じ
ようとする力が勝っているが、ポンプ室１０３が縮少し
たときのみニードル１１０は噴口１１２を燃料だまり１
０９ｂに開放することができる。

ポンプ室１０３が拡大するとき、逆止弁１０５を介して
燃料通路１０６からポンプ室１０３内に燃料を吸入する
。この逆止弁１０５はディスタンスピース１０８に設け
られておシ、弁体である鋼球１０５ａがポンプ室１０３
内に脱落しないように、ピストン１２３に設けた突起１
２３ａがストッパーの役割を担っている。

ケーシングアッパｉｏｉとディスタンスピース１０８と
ノズルボディ１０９とは同径であって、その順序に積み
重ねられ、袋ナツト状のケーシングロア１１３によって
軸方向に押圧され固定される。このためにケーシングロ
ア１１３のメネジ１１３Ｂとケーシングアッパｉｏｉの
オネジ１０１ａとがネジ結合されている。なお、１１６
は。リング、１１７はノックビンである。

ユニットインジェクタ１の１回おたシの噴射量は電歪式
アクチュエータ１２０のストロークに上ってきｔシ、ス
トロークは印加電圧によってきまる。印加電圧を一３０
０Ｖがら＋３００Ｖに変えたときには例えば１霧３が噴
射する。

とのように第３図のインジェクタは噴射弁を開閉させる
ためにノズルニードルの閉方向に燃料フィード圧を、開
方向にポンプ圧を作用させてその差圧で開閉を行なって
いるので、従来のスプリング開弁式のノズルよシも大幅
に高速応答性が向上され、高周波駆動が可能となる。ま
た、このような噴射弁は従来の内開きの自動弁に必ず必
要とされていた、ニードルの背圧のドレーン機構を設け
る必要がなくなるため、噴射弁の小型化が可能となる。

次に第１図装置におけるコン）ｏ−２４について述べる
。

第４図はコントローラ４のブロック構成図である。第４
図において、角度センサ５１および基準位置センサ５５
の出力はそれぞれ第１整形回路４１１および第２整形回
路４１２で波形整形され、０ｖまだは５ｖレベルのデジ
タル信号に変換される。また、負荷センサ５７からの電
圧信号Ｖ（θ）はＡ−Ｄ変換回路４１３によシ１６ビツ
トのデジタル信号Ｓ（１／）に変換されてパスライン４
９４に導かれる。

エンジン回転カウンタ４１５は１６ビツトのカウンタで
あシ、そのリセット入力には第２整形回路４１２からの
基準信号Ｓ　（ｒｅｆ）が導かれ、またそのクロック入
力にはクロック信号発生回路４１６にて発生された１０
旧ｃＨｚのクロック信号φ１が導かれる。このエンジン
回転カウンタ４１５はリセット信号が入力される前にカ
ウンタがオーツ々フローすることのないようにカウンタ
の最大カウント値で自動的に停止する機能を備えている
。なお、以下に述べる各カウンタもこの機能を備えてい
るものとする。

エンジン回転カウンタ４１５の内容は前記リセット信号
が入力された時点でラッチされ、パスライン４９４に導
かれる。前記のように、このリセット信号としては基準
信号Ｓ　（ｒｅｆ）が用いられているから、エンジン回
転カウンタ４１５の出力信号８　（ＴＮ）はエンジン回
転周期ＴＨに対応していることになる。

角度カウンタ４１７は１６ビツトのカウンタであり、そ
のリセット入力には前記基準信号５（ｒｅｆ）が導かれ
、そのクロック入力には前記角度信号Ｓ　（ＣＡ）が導
かれる。したがって、この角度カウンタ４１７の内容５
（Ｄ）は基準信号Ｓ　（ｒｅｆ）が発生してからの時々
刻々のエンジン回転角度りを表わしている。

角度ラッチ回路４１８は１６ビツトのラッチ回路であυ
、ＣＰＵ４９１の演算した噴射開始時期Ｄｉをラッチし
て角度コンパレータ４１９に出力する。

角度コン７やレータ４１９ハ１６ビツトのコンパレータ
であシ、角度カウンタ４１７の出力信号８　（Ｄ）と、
角度ラッチ回路４１８の出力信号８（Ｄｓ）とを比較し
、信号Ｓ　（Ｄ）が信号５（Ｄｓ）と等しくなった時点
、すなわちエンジン回転角度りが噴射開始時期Ｄｉと々
り死時点でルベルの一致信号８１９をオア回路４２２に
出力する。

プリセックプル・ダウンカウンタ４２０はそのＤＡＴＡ
入力にＣＰＵ４９１の演算した噴射間隔てに相当する信
号Ｓ（τ）が入力され、クロック入力にクロック信号発
生回路４１６からＩ　ＭＨｚのクロック信号φ２が導か
れる。さらにキャリー人力ｅｉにはワンショットマルチ
４２３の出力が導かれ、このキャリー人力がＯレベルと
たったときにダウンカウンタ４２０はダウンカウントを
行なう。ダウンカウンタ４２０の内容が零になった時点
でキャリー出力ｃｏにルベルの信号が発生する。さらに
このダウンカウンタ４２０はリセット入力を有しておシ
、このリセット入力がルベルのときにはダウンカウント
動作を停止する。

ラッチ回路４２１は１ビツトのラッチ回路であｊ９、Ｃ
ＰＵ４９１によシ判定されたカウント終了フラグをダウ
ンカウンタ４２０のリセット入力に出力し、これによシ
該ダウンカウンタ４２０の動作の開始と終了を制御する
。

オア回路４２２は角度コン／臂レータ４１９の出力信号
とダウンカウンタ４２０のキャリー出力Ｃ８との論理和
をとシ、その論理和信号Ｓ　（ＯＲ）をワンショットマ
ルチ４２３に出力する。ワンショットマルチ４２３はそ
のトリガ入力に該オア回路４２２の出力信号Ｓ　（ＯＲ
）が導かれておシ、該出力信号の立上りに同期して６０
μｓｅｃの一定時間幅の出力信号Ｓ　（Ｑ）を発生する
。この出力信号Ｓ　（Ｑ）はダウンカウンタ４２０のキ
ャリー人力Ｃ１に導かれる。

駆動回路４９５は電歪アクチュエータ１２０を駆動する
回路でチシ、ワンショットマルチ４２３の出力がルベル
のときは＋３００ｖの駆動電圧を出力し、０レベルのと
きは一３００■の駆動電圧出力する。駆動回路４９５の
出力電圧は電歪アク５エータ１２０に印加される。

電源回路４９６はバッテリ６からキースイッチ６１を介
して供給された電圧を安定化した後にコントローラ４の
各部へ供給する。さらに電歪アクチェエータ駆動用の＋
３００ｖの高電圧を発生して駆動回路４９５へ供給する
。

ＣＰＵ４９１は１６ビツトの中央処理装置であシ、その
割込み人力ｌＮＴｌには基準信号Ｓ　（ｒｅｆ）が導か
れ、寸だその割込み入力ＩＮＴ　２にはオア回路４２２
の出力信号Ｓ　（ＯＲ）が導かれる。ＲＯＭ　４９２は
ＣＰＵ４９１のプログラムおよび各種データを格納しで
ある読出し専用メモリであシ、ＲＡＭ４９３はＣＰＵ４
９１の作業用のランダム拳アクセス・メモリである。

次に」二記構成のコントローラの動作を説明する。

第５図ないし第７図は第４図におけるコントローラ４の
プログラム流れ図であり、それぞれ第５図はメインルー
チン、第６図はＩＮＴ　１ルーチン、ｆｇ７図はＩＮＴ
２ルーチンである。第８図は該コントローラ４の各部信
号波形図である６第８図において、（１）は基準信号（
ＩＮＴＩ）　、（２）は角度信号、（３）は角度コンパ
レータ出力、（４）はダウンカウンタリセット信号、（
５）はオア回路出力、、　（６）はワンシ書ットマルチ
出力、（７）はダウンカウンタキャリー出力、（８ンは
駆動信号、（９）は噴射状態であってＪは噴射を、Ｓは
停止をあられす。

ＣＰＵ４９１の処理ルーチンはメインルーチンと、割込
みｌＮＴｌが入力されるたびに起動するｌＮＴｌルーチ
ンおよび割込みＩＮＴ　２が入力されるたびに起動する
ＩＮＴ２ルーチンとからなる。

メインルーチンでは各部のイニシャライズを行なった後
に割込みを許可してアイドルルーズに入る。

ｌＮＴｌルーチンは第８図（υに示す基準信号５（ｒｅ
ｆ）が発生する九びに起動され、必要な燃料噴射量ｑ１
噴射開始時期Ｄ１、噴射間隔τ、開弁回数ｎを演算して
出力することによシ主に燃料噴射開始時期の制御を行な
う。ＩＮＴ　１ルーチンの最初で、Ａ−Ｄ変換回路４１
３からアクセル開度θを読み込み、つづいてエンジン回
転カウンタ４１５から回転周期ＴＮを読み込む。回転周
期ＴＮによジエンジン回転数Ｎつを演算し、台上試験等
で予めめておいたアクセル開度θおよびエンジン回転数
ＮＦ、に対する噴射量ｑのマツプから補間によシ適正な
噴射量ｑをめる。

次に、仁の噴射量ｑをユニットインジェクタ１の１回の
開弁あたシの噴射量１−で割ることによってノズルの開
弁回数ｎをめる。これとは別に、噴射量ｑとエンジン回
転数Ｎ］、！に対する噴射開始時期Ｄｉのマツプから補
間によシ適正な噴射開始時期Ｄ１をめる。

さらに、噴射間隔ての初期値τ１を τ＝３００−１０（ｎ−１）−生」μ乳［：μ１ｌｅｔ
ｅ：］０ の式のｎに１を代入した式、 τ、　＝ａｏｏ−’ｉｕづ訓肥〔μｓｅｃ〕０ に基づき演算し、との初期値τ１が６０μｓｅａ以上で
あるか否かをチェックし、６０μｆｌｅｅ以下であれば
この初期値τ！を６０μｓｅａ　とする。゛そして噴射
を開始するために終了フラグをＯレベルにし、これをラ
ッチ回路４２１に出力する。次に噴射開始時期Ｄｉを角
度ラッチ回路４１８に出力する。

噴射回数ｎ１噴射間隔初期値τ１および終了フラグはメ
モリにストアしておく。

ＩＮＴ　２ルーチンは第８図（５）に示すオア回路４２
２の出力がルベルになるたびに起動され、噴射回数ｎお
よび噴射間隔τの制御を行なう。まず、噴射回数ｎをメ
モリから読み出し、とのｎから１を減じた（ｎ−１）を
新たなｎとし、この新たなｎが零となったか否かをチェ
ックし、零であれば噴射終了であるから終了フラグをル
ベルにセットし、これをラッチ回路４２１へ出力する。

ｎが零でなければＯレベルとなっている終了フラグをラ
ッチ回路４２１へ出力し、続いて噴射間隔てをメモリか
ら読み出してダウンカウンタ４２０へ出力した後、この
噴射間隔τから１０μｇｅＣを減じた（τ−１０）μ８
＠Ｃを新たなτとし、この新たなτが６０μ１ｌｅｅ以
上かどうかをチェックし、６０μｌ１ｅｅ未満であれば
τを６０μＨ１ｅとした後、該τを再びメモリにストア
する。また噴射回数ｎもメモリにストアしてメインルー
チン鈍リターンする。

ｌＮＴｌルーチン、ＩＮＴ　２ルーチンで各部やラメー
タを出力したあとは前述の回路構成によシ所定のタイミ
ングで信号を発生する。

まず、第６図（１）の基準信号Ｓ　（ｒｅｆ）が発生し
てから第８図（２）の所定／Ｊルス数の角度信号８（Ｃ
Ａ）が角度カウンタ４１７に入力された時点で、角度カ
ウンタ４１７の出力信号５（Ｄ）と角度ラッチ回路４１
８の出力信号Ｓ（Ｄ＋）とが等しくなシ、角度コントロ
ーラ４１９の出力信号に第８図（３）に示すルベルのパ
ルス出力信号が発生する。これはエンジン回転角度りが
噴射開始時期ＤＩとなったことを意味する。これによシ
オア回路４２２から第８図（５）の出力信号Ｓ　（ＯＲ
）が出力されてワンショットマルチ４２３がトリガされ
、該ワンショットマルチ４２３から第８図（６）の６０
μＩＩｅｃのパルス出力信号が出力される。同時にＩＮ
Ｔ２ルーチンによシダランカウンタ４２０のリセット入
力が第８図（４）に示すようにＯレベルとなり、ダウン
カウンタはアクティブになる。

ワンショットマルチ４２３の出力の立下シに同期してダ
ウンカウンタ４２０がダウンカウントを開始し、噴射間
隔τμ８ｅｅの経過後、ダウンカウンタ４２０のキャリ
ー出力Ｃ８に第６図（７）に示すよつＫ　Ｉ　Ｌ／　ヘ
ルのパルス出力信号が発生し、この・マルス出力信号は
オア回路４２２を経て再びワンショットマルチ４２３を
トリガし、６０μ８ｅｅ　のパルス信号が再び発生され
る。

以下、噴射回数だけ上記の動作が繰シ返され、最後のＩ
ＮＴ２ルーチンでラッチ回路４２１の出力信号が第８図
（４）に示すようにルベルとなり、ダウンカウンタ４２
０がアクティブでなくなるため、ワンショットマルチ４
２３の最終の出力信号が得られる。

ワンショットマルチ４２３の出力信号は駆動回路４９５
に入力され、この信号がルベルのときには第８図（８）
に示すように駆動回路４９５から＋３００ｖの駆動電圧
を電歪アクチュエータ２に出して燃料噴射を行ない、０
レベルのときには一３００■の駆動電圧を出力して燃料
噴射を停止する。この様子が第６図（９）の噴射状態図
に示される。

本発明の実施にあっては種々の変形形態が可能である。

例えば本実施例はディーゼル機関に本発明を適用した例
を示したが、これに限らず電気点火式の内燃機関を含め
、あらゆる筒内噴射機関にも適用可能である。筒内噴射
機関の場合、その全負荷性能は燃焼における空気の利用
度によって決定される。空気の利用度が高いほど性能が
向上するのは当然であるが、この空気利用度を向上させ
るだめには、空気の流れ（一般には吸気スワール）ので
きるだけ広い部分に向って燃料を噴射させる必要がある
。この空気の流れの速度は、機関の回転速度に比例する
のが普通であるので、噴射時間が一定ならば低速である
ほど空気利用度は低下し、これにともなって全負荷性能
が低下する。本発明においては、機関回転速度が低速と
なるほど、噴射停止時間が長くなって全燃料噴射期間が
長くなシ、空気の利用度が機関速度によらず常に良好に
維持される。

発明の効果 本発明によれば、燃焼の後期となるはど単位時間あたシ
の燃料噴射量を増大して燃焼を激しくすることができ、
内燃機関の騒音の発生を抑制しつつ、内燃機関の燃焼効
率を向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例としての内燃機関の燃料噴射
方法を行なう装置を示す図、第２図は第１図装置におけ
るユニットインジェクタへの駆動信号電圧波形図、第３
図は第１図装置におけるユニットインジェクタの側断面
図、第４図は第１図装置におけるコントローラの構成を
示す図、第５図ないし第７図は第４図のコントローラに
おける処理手順の流れ図、第８図は第４図のコントロー
ラにおける各部信号波形図である。 １・・・ユニットインジェクタ、１２ｏ・・・電歪式ア
クチュエータ、４・・・コントローラ、５１・・・角ｆ
センサ、５３・・・シグナルプレート、５５・・・基準
位置センサ、５７・・・負荷センサ、５９・・・スロッ
トル弁、１０１・・・ケーシングアラ／”、１０７・・
・噴射弁、１０９・・・ノズルボディ、１１０・・・ニ
ードル、１１２・・・噴口、４１１，４１２・・・整形
回路、４１３・・・Ａ−Ｄ変換回路、４１５・・・エン
ジン回転カウンタ、４１７・・・角度カウンタ、４２０
・・・ダウンカウンタ、４９１・・・ＣＰＵ、４９２・
・・ＲＯＭ、　４９３・・・Ｒハ１４９５・・・駆動回
路、Ｅ・・・陛燃機関。 特許出願人 株式会社　日本自動車部品総合研究所 特許出願代理人 弁理士　青　木　朗 弁理士　西　舘　和　之 弁理士　小　林　隆　夫 弁理士　山　口　昭　之 第１図 宅２図 ｉ 第５図　第６図 第７図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １．１回の燃焼毎に複数回のポンプ作用によって内燃機
   関の筒内に複数回の燃料噴射を行なうにあたり、該複数
   回の噴射における噴射毎の間隔を内燃機関の運転条件に
   応じて制御することを特徴とする内燃機関の燃料噴射方
   法。 ２、該複数回の噴射において、噴射毎の間隔が内燃機関
   の回転数の増大に従って短縮されることを特徴とする特
   許請求の範囲第１項に記載の方法。 ３、該複数回の噴射において、噴射の回数を追う毎に噴
   射の間隔が短かくなることを特徴とする特許請求の範囲
   第１項または第２項に記載の方法。 ４、該複数回の噴射におけるｎ回目の噴射と（ｎ＋１）
   回目の噴射との噴射の間隔τ〔μｓｅｃ〕が、 −Ｃ τ＝　Ａ　−Ｂ　（ｎ−１）　−− ただし、Ａ−Ｂ−ＣｔＤは常数であシ、Ｎ［ｒｐｍ）は
   内燃機関の回転数である、 で与えられることを特徴とする特許請求の範囲第１項な
   いし第３項のいずれかの項に記載の方法。 ５、該噴射の間隔には所定の下限値が設けてあシ、要求
   値が該下限値以下であるときには該下限値とされること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第４項のいず
   れかの項に記載の方法。 ６、噴口な開く方向にポンプ室の圧力が作用させられ、
   噴口を閉じる方向にフィード圧が作用させられるノズル
   ニードルが設けられ、１回の燃焼毎に複数回のポンプ作
   用によって内燃機関の筒内に複数回の燃料噴射を行なう
   にあたシ、該複数回の噴射における噴射毎の間隔が内燃
   機関の運転条件に応じて制御されることを特徴とする内
   燃機関の燃料噴射装置。