JPS60165344A - 高クリ−プ破断強度と耐浸炭性を有する耐熱鋳造合金 - Google Patents
高クリ−プ破断強度と耐浸炭性を有する耐熱鋳造合金Info
- Publication number
- JPS60165344A JPS60165344A JP2250384A JP2250384A JPS60165344A JP S60165344 A JPS60165344 A JP S60165344A JP 2250384 A JP2250384 A JP 2250384A JP 2250384 A JP2250384 A JP 2250384A JP S60165344 A JPS60165344 A JP S60165344A
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- JP
- Japan
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- creep rupture
- less
- heat resistant
- resistant cast
- cast alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、石油化学工業において反応管等に使用する耐
熱鋳造合金、例えばエチレン製造用クランキングチュー
ブに用いる耐熱鋳造合金に関し、更に詳述すれば高温ク
リープ破断強度が大きく、１１１ｉ、ｌ浸炭性に優れ、
しかも溶接性も良好な耐熱ＩＩ造金合金関する。
熱鋳造合金、例えばエチレン製造用クランキングチュー
ブに用いる耐熱鋳造合金に関し、更に詳述すれば高温ク
リープ破断強度が大きく、１１１ｉ、ｌ浸炭性に優れ、
しかも溶接性も良好な耐熱ＩＩ造金合金関する。
従来、上記クラツキ／クチコーグ等。イイ釈として、Ｎ
ｉやＯｒを含む耐熱ｒ４ｉ鋼が用いられている。
ｉやＯｒを含む耐熱ｒ４ｉ鋼が用いられている。
例えば、ＡＳ ＴＭ １１Ｋ ４ ｇ材（Ｕ、４ Ｃ−
２５Ｃｒ−２ＯＮｉ −４４Ｊ”ｅ ）ヤＨ１’ ４０
４Ｊ’（０，４０−２０−２５Ｏｒ−３５Ｎｉ−）、又
はｏ４ｃ−２５Ｏｒ −３５Ｎｉ −１，５Ｗ鋼カ使用
さレテいル。
２５Ｃｒ−２ＯＮｉ −４４Ｊ”ｅ ）ヤＨ１’ ４０
４Ｊ’（０，４０−２０−２５Ｏｒ−３５Ｎｉ−）、又
はｏ４ｃ−２５Ｏｒ −３５Ｎｉ −１，５Ｗ鋼カ使用
さレテいル。
コノうち、Ｈ，Ｋ ４０材は、７００〜１０００’ｃＯ
７晶度範囲で使用されるのが一般である。その理由は、
鋳造時にオーステナイト中へ固溶する累月中のＣが、高
／ｌ’ｌｉ’を加熱されるとＯｒと結合し、徽細なカー
バイト゛として分数析出し、史に長時間加護保持さｎる
と上記カーバイドは成長粗大化する結果、その状態での
クリープ破断強度は、短時間側データから直線的に外挿
した値より低ＴＴるからである。
７晶度範囲で使用されるのが一般である。その理由は、
鋳造時にオーステナイト中へ固溶する累月中のＣが、高
／ｌ’ｌｉ’を加熱されるとＯｒと結合し、徽細なカー
バイト゛として分数析出し、史に長時間加護保持さｎる
と上記カーバイドは成長粗大化する結果、その状態での
クリープ破断強度は、短時間側データから直線的に外挿
した値より低ＴＴるからである。
また１（Ｐ２Ｏ月は、ｆ（Ｎ４０材に比し、Ｎ１の含有
量が１５％多く、高温域での１耐酸化性、強度又は組織
的安定性の而Ｖ（おいて優ｊしている。しかし、長時間
、Ｋ：！、Ａに加熱保持さｎると、ｉｉＫ４０ＡＩと同
様にクリープ破−［強度か１１工、下するという傾向が
あるので、９５０〜１０５０℃の温度範囲Ｖこて常用さ
れる。
量が１５％多く、高温域での１耐酸化性、強度又は組織
的安定性の而Ｖ（おいて優ｊしている。しかし、長時間
、Ｋ：！、Ａに加熱保持さｎると、ｉｉＫ４０ＡＩと同
様にクリープ破−［強度か１１工、下するという傾向が
あるので、９５０〜１０５０℃の温度範囲Ｖこて常用さ
れる。
史に０．４０−２５ Ｃｒ−３５Ｎｉ −ｔ５ｗ鋼も、
」１記ｔｔｒ４ｏ４Ｊと同等のクリープ破断特性τ有し
ており、９５０〜１０５０°Ｃの温度範囲にて常用され
る。この材料は１４Ｐ４Ｑ材と異なってＷを含有してい
るので、とのＷの固溶強化効果によって長時間、高温に
加熱保持された状態でのクリープ破断強度の低［はＦＩ
Ｐ４０材よりも小さいが、その強度は十分なものではな
い。
」１記ｔｔｒ４ｏ４Ｊと同等のクリープ破断特性τ有し
ており、９５０〜１０５０°Ｃの温度範囲にて常用され
る。この材料は１４Ｐ４Ｑ材と異なってＷを含有してい
るので、とのＷの固溶強化効果によって長時間、高温に
加熱保持された状態でのクリープ破断強度の低［はＦＩ
Ｐ４０材よりも小さいが、その強度は十分なものではな
い。
また上述した如き耐熱鋳鋼は、いずれも１０５０〜１１
００°Ｃを越えた温度領域で耐浸Ｗ ｉ’ｌ、が劣ると
いう欠点も有している。
００°Ｃを越えた温度領域で耐浸Ｗ ｉ’ｌ、が劣ると
いう欠点も有している。
従って石油化学工業において反応管等に使用される耐熱
ｖＩ造金合金しては、高温領域におけるクリープ破断強
度が大きく、耐浸炭性に優れた材料の開発が望まれてい
る。
ｖＩ造金合金しては、高温領域におけるクリープ破断強
度が大きく、耐浸炭性に優れた材料の開発が望まれてい
る。
更に石油化学工業においてクラッキングチューブ等の反
応管を組み立てるべく連続Ｉ！！Ｉ［！菅する場合には
、ＴＩＧＩ接、ＭＩＧ溶］゛＆、被覆アーク溶接等のア
ーク溶接が用いられるので、上記反応管等に使用される
耐熱鋳造合金としては良好な溶接性も要求される。
応管を組み立てるべく連続Ｉ！！Ｉ［！菅する場合には
、ＴＩＧＩ接、ＭＩＧ溶］゛＆、被覆アーク溶接等のア
ーク溶接が用いられるので、上記反応管等に使用される
耐熱鋳造合金としては良好な溶接性も要求される。
本発明は、かかる要求を充足する１ｌｊｔ熱鋳造台金を
開発した結果、得られたものであり、高温領域における
クリープ破断強度が大きく、耐浸炭性に優れ、しかも溶
接性も良好な耐熱鋳造合金を提供することを目的とする
。
開発した結果、得られたものであり、高温領域における
クリープ破断強度が大きく、耐浸炭性に優れ、しかも溶
接性も良好な耐熱鋳造合金を提供することを目的とする
。
本発明に係る高クリープ破断強度の耐浸炭性耐熱鋳造合
金は、Ｃ：ｏ、ａ〜０．５５％、ｓｉ：３．０％以下、
Ｍｎ：２．０％以１０、Ｐ ： ０．０３ ％ 以下、
ｓ：ｏ、ｏａ％以下、Ｃｒ ： ２０．０〜３０．０％
、Ｎｉ：２０．０〜４０．０％、Δｔｏ：ｇ、５〜６０
％、Ｗ：０３〜６０％、Ａｅ ： ０．０２〜０．６％
、１３二０．０００５〜０．０１％金含有する上、Ｚｒ
：０．０２〜０５％及び／又はＩｌｌ ｉ： ｏ、 ０
２〜０．５％を含有し、残部が実質的に■“′ｅである
。
金は、Ｃ：ｏ、ａ〜０．５５％、ｓｉ：３．０％以下、
Ｍｎ：２．０％以１０、Ｐ ： ０．０３ ％ 以下、
ｓ：ｏ、ｏａ％以下、Ｃｒ ： ２０．０〜３０．０％
、Ｎｉ：２０．０〜４０．０％、Δｔｏ：ｇ、５〜６０
％、Ｗ：０３〜６０％、Ａｅ ： ０．０２〜０．６％
、１３二０．０００５〜０．０１％金含有する上、Ｚｒ
：０．０２〜０５％及び／又はＩｌｌ ｉ： ｏ、 ０
２〜０．５％を含有し、残部が実質的に■“′ｅである
。
次に」二記本発明シ？造合金の成分限定理由について説
明する。
明する。
（３：０．３〜０．５５％
ＣはＮｂと結合して粒界に共晶カーバイドを生成し、粒
界破壊抵抗を高める結果、クリープ破断強度を高める。
界破壊抵抗を高める結果、クリープ破断強度を高める。
このためには、特に９５０°Ｃ以上における高クリープ
破断強度を得るためには、少なくとも０．３％を必要と
する。一方、Ｃが０．５５％を越えるとクリープ破断強
度向上への寄与は少なくなる上、Ｃｒカーバイドの析出
による脆化の方が大きくなるので、その上限は０５５％
とした。
破断強度を得るためには、少なくとも０．３％を必要と
する。一方、Ｃが０．５５％を越えるとクリープ破断強
度向上への寄与は少なくなる上、Ｃｒカーバイドの析出
による脆化の方が大きくなるので、その上限は０５５％
とした。
Ｓｉ ：３，９％以下
溶解原柑料から少量混入するＳｉは、溶鋼の流動性を高
めて鋳造性を向上させる」二、脱酸効果を高めるので有
効な元素である。しかし、３０％を越えるとクリープ破
断強度に悪彩響を及はずので、その」１限を３．０％と
した。
めて鋳造性を向上させる」二、脱酸効果を高めるので有
効な元素である。しかし、３０％を越えるとクリープ破
断強度に悪彩響を及はずので、その」１限を３．０％と
した。
餅ｎ：２．０％以下
ｆｌｉｎは溶湯の脱酸を行い、溶湯中の不純物元素Ｓを
固定して溶接時の高温割れを防止する元素として有効で
ある。しかし、２０％金越えて含有させてもその添加敗
の割には効果が小さいので、その−に限を２０％とした
。
固定して溶接時の高温割れを防止する元素として有効で
ある。しかし、２０％金越えて含有させてもその添加敗
の割には効果が小さいので、その−に限を２０％とした
。
Ｐ：０．０３％以下
Ｐの含有量が０．０３％を越えると、溶接時の高温割れ
感受性を著しく高めるため、その上限は０．０３％とし
た。
感受性を著しく高めるため、その上限は０．０３％とし
た。
ｓ：ｏ、ｏａ％以１゜
ＳもＰと同様、その含有量が００３％を越えると、溶接
時の高温割れ感受性を著しく高めるため、その上限を０
．０３％とし／ζ。
時の高温割れ感受性を著しく高めるため、その上限を０
．０３％とし／ζ。
Ｃｒ ： ２０．０〜３０．０％
使用下限温度ニア００″Ｃの状軽から材料に１１ｉｔ酸
化性、高温強度を与えるためＶζは、Ｃｒを少なくとも
２０．０％含有させる必要がある。史に２００％を越え
て含有させる場合、その増加量と共に＋＃ｉＪ酸化性及
び高温強度が向上するが、３００％を越えると、低温域
（９００°Ｃ以［）において組織的に不安定となり、Ｃ
ｒカーバイド析出による脆化が著しくなるため、その」
１限は３０．０％とした。
化性、高温強度を与えるためＶζは、Ｃｒを少なくとも
２０．０％含有させる必要がある。史に２００％を越え
て含有させる場合、その増加量と共に＋＃ｉＪ酸化性及
び高温強度が向上するが、３００％を越えると、低温域
（９００°Ｃ以［）において組織的に不安定となり、Ｃ
ｒカーバイド析出による脆化が著しくなるため、その」
１限は３０．０％とした。
Ｎｉ：２０．０〜４０．０％′
ＮｉはＯｒ、ｌＩ’ ｅと共にオーステナイト相を形成
し、オーステナイトを安定化させる元素である上、耐酸
化性を向上させ、高温強度を高める元素である。７００
°Ｃ以上の温度領域において、上記耐酸化性、高温強度
を向」ニさせるためには、Ｎｉは少なくとも２００％は
必要である。Ｎｊ−を２００％以」−含有させた場合、
その含有ハにの増加に伴い、耐酸化性、耐浸炭性は向上
し、高温領域における組織（特にカーバイドの凝集度合
）を安定化させる。しかし、４００％を越えて含有させ
ても高温強度に対する顕著な効果がないため、その上限
は４０．０％とした。
し、オーステナイトを安定化させる元素である上、耐酸
化性を向上させ、高温強度を高める元素である。７００
°Ｃ以上の温度領域において、上記耐酸化性、高温強度
を向」ニさせるためには、Ｎｉは少なくとも２００％は
必要である。Ｎｊ−を２００％以」−含有させた場合、
その含有ハにの増加に伴い、耐酸化性、耐浸炭性は向上
し、高温領域における組織（特にカーバイドの凝集度合
）を安定化させる。しかし、４００％を越えて含有させ
ても高温強度に対する顕著な効果がないため、その上限
は４０．０％とした。
Ｍｏ：Ｑ、５〜６０％
ＭＯはオーステナイト中に固溶し、固溶強化効果がある
。その効果は、Ｍ−Ｑが、０．５％程度含有される状態
から認められ、その含有量の増加と共に大きくなる。し
かし、その含有量が６０％を越えると硬化して低温域で
の延性が小さくなり、加＝Ｌ性、溶接性も悪化する。従
ってＭｏは０５〜６０％とした。
。その効果は、Ｍ−Ｑが、０．５％程度含有される状態
から認められ、その含有量の増加と共に大きくなる。し
かし、その含有量が６０％を越えると硬化して低温域で
の延性が小さくなり、加＝Ｌ性、溶接性も悪化する。従
ってＭｏは０５〜６０％とした。
Ｗ−０３〜６０％
Ｗはオーステナイト中に固浴し、固溶強化効果がある。
その効果は、Ｗが０．３％程度含有される状態から認め
られ、その含有−歌の増加と共に大きくなる。しかし、
その含有量が６０％を越えると硬化して低温域での延性
が小さくなり、加工性、溶接性も悪化する。従ってＷは
０．３〜６０％とした。
られ、その含有−歌の増加と共に大きくなる。しかし、
その含有量が６０％を越えると硬化して低温域での延性
が小さくなり、加工性、溶接性も悪化する。従ってＷは
０．３〜６０％とした。
Ａ６：ｏ、ｏ２〜０．６％
ＡＩのクリープ破断強度向上に対する効果は小さく、む
しろＡｄが０．６％を越えると室温における延性に対し
て悪影響を及はすので、Ａｌの」１限は０．６％以下と
した。一方、Ａβが０．０２％以」二含有されると、高
温に加熱された状態にて表面皮膜を生成し、浸炭雰囲気
中のＣの拡散を防止するため、耐浸炭性が向」−する。
しろＡｄが０．６％を越えると室温における延性に対し
て悪影響を及はすので、Ａｌの」１限は０．６％以下と
した。一方、Ａβが０．０２％以」二含有されると、高
温に加熱された状態にて表面皮膜を生成し、浸炭雰囲気
中のＣの拡散を防止するため、耐浸炭性が向」−する。
従ってその「限は０．０２％とした。
Ｂ：０．０Ｏ０５〜０．０１％
Ｂはオーステナイト中に生成する二次炭化物の成長を抑
制し、りＩＪ −７）破断強度向」二に寄与する。
制し、りＩＪ −７）破断強度向」二に寄与する。
その効果は０．０００５％から認められるが、０．０１
％を越えると溶接性に悪影響を及はすので、０．０００
５〜００１％をＢの許容範囲とした。
％を越えると溶接性に悪影響を及はすので、０．０００
５〜００１％をＢの許容範囲とした。
次にＺｒとＴｉについて述べる。Ｚｒはその量と共にク
リープ破断強度が向上する。一方、Ｔｉは再加熱によっ
てオーステナイト中に生成するＯｒカーバイドの成長粗
大化を遅延させ、クリープ破断強度を向上させる。いず
れの元素も、００２〜０５％含有されていると上記クリ
ープ破断強度の向上効果が認められる。従って本発明に
係る鋳造合金は、Ｚｒ：０．０２〜０５％及び／又は′
１耳０．０２〜０．５％を含有させることとした。
リープ破断強度が向上する。一方、Ｔｉは再加熱によっ
てオーステナイト中に生成するＯｒカーバイドの成長粗
大化を遅延させ、クリープ破断強度を向上させる。いず
れの元素も、００２〜０５％含有されていると上記クリ
ープ破断強度の向上効果が認められる。従って本発明に
係る鋳造合金は、Ｚｒ：０．０２〜０５％及び／又は′
１耳０．０２〜０．５％を含有させることとした。
以下、実施例によって本発明を具体的に説明する。
高周波誘導溶解炉を用い、第１表に月くす如き成分組成
を有する鋳鋼を各種溶製した。第１表中、届１〜五３は
本発明材に相当し、各種試験用素材として溶製したもの
であり、また應４は本発明材に相当するが、溶接用フィ
ラーワイヤ調製用素材として溶製したものである。更に
第１表中、届１１〜届１３は従来材に相当し、各試験用
素材として溶製したものであり、またｊ６１４は従来材
に相当するが、溶接用フィラーワイヤ調製用素材として
溶製したものである。
を有する鋳鋼を各種溶製した。第１表中、届１〜五３は
本発明材に相当し、各種試験用素材として溶製したもの
であり、また應４は本発明材に相当するが、溶接用フィ
ラーワイヤ調製用素材として溶製したものである。更に
第１表中、届１１〜届１３は従来材に相当し、各試験用
素材として溶製したものであり、またｊ６１４は従来材
に相当するが、溶接用フィラーワイヤ調製用素材として
溶製したものである。
」二記鐙鋼に遠心カシＩ造をイボして外径１３８ｍｍＸ
肉厚２１５ｍｍＸ長さ５２０ ｍｍの鋳鋼管を得、夫々
から試験片を調製し、クリープ破断強度試験及び耐浸炭
性試験を行った。−上記クリープ破断試験は、本発明材
と従来ＡＡとを比較すること、及び本発明材の溶接性を
検ｉｔ”ｌするために溶接母材と溶接継手部とを比較す
ることの二つの目的の下に実施した。
肉厚２１５ｍｍＸ長さ５２０ ｍｍの鋳鋼管を得、夫々
から試験片を調製し、クリープ破断強度試験及び耐浸炭
性試験を行った。−上記クリープ破断試験は、本発明材
と従来ＡＡとを比較すること、及び本発明材の溶接性を
検ｉｔ”ｌするために溶接母材と溶接継手部とを比較す
ることの二つの目的の下に実施した。
なお、」１記溶接性継手を得るための溶接法としては、
手動ＴＩＧ溶接（下向き溶接）を用いた。
手動ＴＩＧ溶接（下向き溶接）を用いた。
即ち、第１表のＡ８又はＡ１８からなるＦＪ材に所定の
開先加工（開先角：２０°）を施し、該母料を突き合わ
せだ上、第１表のＡ４又は４１４からなる材料を切シ出
して伸展せしめたフィラーワイヤを用いて所定の溶接条
件（溶接電流： １００〜１５０Ａ、溶接電圧：１４〜
１８Ｖ１溶接速度５５〜７、５ ｍ ／分）にて手動’
Ｔ Ｉ Ｇ溶接を行い、」１記溶接継手を得た。
開先加工（開先角：２０°）を施し、該母料を突き合わ
せだ上、第１表のＡ４又は４１４からなる材料を切シ出
して伸展せしめたフィラーワイヤを用いて所定の溶接条
件（溶接電流： １００〜１５０Ａ、溶接電圧：１４〜
１８Ｖ１溶接速度５５〜７、５ ｍ ／分）にて手動’
Ｔ Ｉ Ｇ溶接を行い、」１記溶接継手を得た。
クリープ破断試験は、ＪＩＳＺ２２７２の規定に基づい
て行った（試験温度：１０８８°Ｃ）。寸だ耐浸炭性試
験としては、試片（直径１２ｒＩｍ×長さ６０朋）を固
定浸炭剤（デグサＫＧ３０）中に温度１１００°Ｃで３
００時間保持した後、試片表面から０２５騎ピッチで切
粉を採取して化学分析を行い、表面から１門の位置にお
ける炭素増量をめ、これによって耐浸炭性を評価する方
法を用いた。
て行った（試験温度：１０８８°Ｃ）。寸だ耐浸炭性試
験としては、試片（直径１２ｒＩｍ×長さ６０朋）を固
定浸炭剤（デグサＫＧ３０）中に温度１１００°Ｃで３
００時間保持した後、試片表面から０２５騎ピッチで切
粉を採取して化学分析を行い、表面から１門の位置にお
ける炭素増量をめ、これによって耐浸炭性を評価する方
法を用いた。
各試験結果を第１図（従来材のクリープ破断特性）、第
２図（本発明材のクリープ破断特性）、第３図（本発明
利溶接継手部のクリープ破断特性）、第２表（耐浸炭性
比較試験結果）に示す。なお、第１図には従来月溶接継
手部のクリープ破断特性も併せて図示した。
２図（本発明材のクリープ破断特性）、第３図（本発明
利溶接継手部のクリープ破断特性）、第２表（耐浸炭性
比較試験結果）に示す。なお、第１図には従来月溶接継
手部のクリープ破断特性も併せて図示した。
第 ２ 表
該試験結果より、従来材の長時間側のクリープ破断強度
は短時間側データから直線的に外挿しだ値より低下して
いる（第１図参照）にも拘らず、本発明材の長時間側の
クリープ破断強度は従来材のように低下していない（第
２図参照）ことが分かる。捷だ従来材の溶接継手部は母
相に比して約ｌθ％の強度低下を示しているが（第１図
参照）、本発明ＩＡの溶接継手部は母相と同等の強度を
有しており、本発明Ｈの溶接性が良好なことが分かつ七
〇更に１耐浸炭性 に関しても本発明材は、表向う）ら
１胴の位置における炭素増量が、従来材に比〜て５０％
以下となっており（第２表参照）、火車に面１浸炭１生
が改良されていることが分かった。
は短時間側データから直線的に外挿しだ値より低下して
いる（第１図参照）にも拘らず、本発明材の長時間側の
クリープ破断強度は従来材のように低下していない（第
２図参照）ことが分かる。捷だ従来材の溶接継手部は母
相に比して約ｌθ％の強度低下を示しているが（第１図
参照）、本発明ＩＡの溶接継手部は母相と同等の強度を
有しており、本発明Ｈの溶接性が良好なことが分かつ七
〇更に１耐浸炭性 に関しても本発明材は、表向う）ら
１胴の位置における炭素増量が、従来材に比〜て５０％
以下となっており（第２表参照）、火車に面１浸炭１生
が改良されていることが分かった。
以上詳述したように、本発明の耐熱鋳造合金はで来のＮ
ｉやＯｒを含む耐熱鋳Ｗ４等に比し高温置載におけるク
リープ破断強度が大きく、耐浸炭」三に優れ、しかも溶
接性も良好な拐料であるので、石油化学工業において用
いられるクラッキンクチュープの材料として醋適である
ほか、リフオーマ−チューブ、チューブサポート等の４
１料としてＩＵｉ用することができる。また各種鉄鋼関
連１役ｕ１ノ部（Ａ、例、ｔ ハハースローラ、ラジア
ントチューブ、熱処理用トレイ等の月別としても（冨め
て有用である。
ｉやＯｒを含む耐熱鋳Ｗ４等に比し高温置載におけるク
リープ破断強度が大きく、耐浸炭」三に優れ、しかも溶
接性も良好な拐料であるので、石油化学工業において用
いられるクラッキンクチュープの材料として醋適である
ほか、リフオーマ−チューブ、チューブサポート等の４
１料としてＩＵｉ用することができる。また各種鉄鋼関
連１役ｕ１ノ部（Ａ、例、ｔ ハハースローラ、ラジア
ントチューブ、熱処理用トレイ等の月別としても（冨め
て有用である。
第１図は従来材のクリープ破断特性を示１−クラブ、第
２図は本発明材のクリープ破断特性ご示すグラフ、第３
図は本発明材の溶接継手部のクリーデ破断特性を母料と
比較して示したグラフである。 代理人 弁理士 宮 崎 新へ部 植曲蛸藺（Ｈｒｓ） 腋時時藺（Ｈｒｓ）
２図は本発明材のクリープ破断特性ご示すグラフ、第３
図は本発明材の溶接継手部のクリーデ破断特性を母料と
比較して示したグラフである。 代理人 弁理士 宮 崎 新へ部 植曲蛸藺（Ｈｒｓ） 腋時時藺（Ｈｒｓ）
Claims (1)
- （１） Ｃ：０３〜０．５５％、Ｓｉ：３．Ｑ％以下、
Ｍｎ：２．Ｑ％以下、ｐ：ｏ、ｏａ％以下、Ｓ：０．０
３％以下、Ｃｒ ： ２０．０〜３０．０％、Ｎｉ：２
００〜４０．０％、Ｍｏ：Ｑ、５〜６０％、Ｗ：０．３
〜６０％、Ａ＃：０．０２〜０６％、Ｉ３：０．０００
５〜０．０１％を含有する上、Ｚｒ：００２〜０５％及
び／又はＴｉ ： ０．０２〜０５％を含有し、残部が
実質的にＦｅである高クリープ破断強度の耐浸炭性耐熱
祷造合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2250384A JPS60165344A (ja) | 1984-02-08 | 1984-02-08 | 高クリ−プ破断強度と耐浸炭性を有する耐熱鋳造合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2250384A JPS60165344A (ja) | 1984-02-08 | 1984-02-08 | 高クリ−プ破断強度と耐浸炭性を有する耐熱鋳造合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60165344A true JPS60165344A (ja) | 1985-08-28 |
| JPH022942B2 JPH022942B2 (ja) | 1990-01-19 |
Family
ID=12084545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2250384A Granted JPS60165344A (ja) | 1984-02-08 | 1984-02-08 | 高クリ−プ破断強度と耐浸炭性を有する耐熱鋳造合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60165344A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01152238A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Kubota Ltd | 耐浸炭性にすぐれる耐熱合金 |
| JPH01152245A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Kubota Ltd | 耐浸炭性にすぐれる耐熱合金 |
| JPH03111537A (ja) * | 1989-09-26 | 1991-05-13 | Kubota Corp | 耐浸炭性耐熱合金 |
-
1984
- 1984-02-08 JP JP2250384A patent/JPS60165344A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01152238A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Kubota Ltd | 耐浸炭性にすぐれる耐熱合金 |
| JPH01152245A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Kubota Ltd | 耐浸炭性にすぐれる耐熱合金 |
| JPH03111537A (ja) * | 1989-09-26 | 1991-05-13 | Kubota Corp | 耐浸炭性耐熱合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH022942B2 (ja) | 1990-01-19 |
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