JPS6015644B2 - レジンコンクリ−トの製法 - Google Patents
レジンコンクリ−トの製法Info
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- JPS6015644B2 JPS6015644B2 JP616574A JP616574A JPS6015644B2 JP S6015644 B2 JPS6015644 B2 JP S6015644B2 JP 616574 A JP616574 A JP 616574A JP 616574 A JP616574 A JP 616574A JP S6015644 B2 JPS6015644 B2 JP S6015644B2
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- methacrylate
- acrylate
- monomer
- methyl methacrylate
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は無機系骨村と反応性（メタ）アクリル樹脂溶液
とからしジンコンクリートを製造する際に、反応性メタ
ァクリル樹脂の反応促進剤としてビス−４ーターシヤリ
ーブチルシクロヘキシルパーオキシジカーボネートおよ
び／またはＱＱ−ァゾビス２・４−ジメチルバレロニト
リルを該樹脂に対して０．０１〜１の重量％使用するこ
とを特徴とするレジンコンクリートの製造に関するもの
である。
とからしジンコンクリートを製造する際に、反応性メタ
ァクリル樹脂の反応促進剤としてビス−４ーターシヤリ
ーブチルシクロヘキシルパーオキシジカーボネートおよ
び／またはＱＱ−ァゾビス２・４−ジメチルバレロニト
リルを該樹脂に対して０．０１〜１の重量％使用するこ
とを特徴とするレジンコンクリートの製造に関するもの
である。
現在コンクリートに使用されている無機系骨材の結合材
としてセメントが用いられているが、最近ではセメント
の代りに樹脂を使用するレジンコンクリートが普及しつ
つある。
としてセメントが用いられているが、最近ではセメント
の代りに樹脂を使用するレジンコンクリートが普及しつ
つある。
このレジンコンクリートに主として使用されている樹脂
としてはポリエステル樹脂、ヱポキシ樹脂、フラン樹脂
等をあげることができるが、メタアクリル樹脂は低温で
は短時間に硬化しないためしジンコンクリート用途とし
ては知られていなかった。一般に反応性（メタ）アクリ
ル樹脂溶液を硬化させるために使用される反応促進剤と
してはペンゾィルパーオキサイド、ラウロイル／ぐーオ
キサイド、ジー夕一シヤリーブチルパーオキシフタレー
ト、アゾビスイソブチロニトリルなどが知られているが
、反応に関与しない無機系の骨村が大量に添加されてい
るレジン生コンクリートを硬化せしめる場合に使用する
ときは高温でしかも長時間の加熱を必要とする。しかる
に、本発明者らはこれらの欠点を解決するために種々研
究を重ねた結果、メタアクリル樹脂の反応促進剤として
ビスー４−ターシャリーフチルシクロヘキシルパーオキ
シジカーボネートおよび／またはＱＱ′−アゾビス２・
４−ジメチルバレロニトリルを使用することにより、該
樹脂を低温でしかも短時間に効率よく完全に硬化せしめ
ることを見出し、本発明を完成するに至った。
としてはポリエステル樹脂、ヱポキシ樹脂、フラン樹脂
等をあげることができるが、メタアクリル樹脂は低温で
は短時間に硬化しないためしジンコンクリート用途とし
ては知られていなかった。一般に反応性（メタ）アクリ
ル樹脂溶液を硬化させるために使用される反応促進剤と
してはペンゾィルパーオキサイド、ラウロイル／ぐーオ
キサイド、ジー夕一シヤリーブチルパーオキシフタレー
ト、アゾビスイソブチロニトリルなどが知られているが
、反応に関与しない無機系の骨村が大量に添加されてい
るレジン生コンクリートを硬化せしめる場合に使用する
ときは高温でしかも長時間の加熱を必要とする。しかる
に、本発明者らはこれらの欠点を解決するために種々研
究を重ねた結果、メタアクリル樹脂の反応促進剤として
ビスー４−ターシャリーフチルシクロヘキシルパーオキ
シジカーボネートおよび／またはＱＱ′−アゾビス２・
４−ジメチルバレロニトリルを使用することにより、該
樹脂を低温でしかも短時間に効率よく完全に硬化せしめ
ることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち本発明はしジンコンクリートを製造するにあた
り、無機系骨材と反応性促進剤としてビス−４−ターシ
ヤリーブチルシクロヘキシルパーオキシジカーボネート
および／またはＱ・Ｑ−アゾビス２・４−ジメチルバレ
ロニトリルを含んだ反応性（メタ）アクリル樹脂溶液を
混合し樹脂を硬化させるのである。この反応で反応性促
進剤として用いるビスー４−ターシヤリ−ブチルシクロ
ヘキシルバーオキシジカーボネートおよび／またはＱＱ
′−アゾビス２・４ージメチルバレロニトリルの量は反
応性〆タアクリル樹脂に対して０．０１〜１０重量％、
好ましくは０．５〜５重量％である。
り、無機系骨材と反応性促進剤としてビス−４−ターシ
ヤリーブチルシクロヘキシルパーオキシジカーボネート
および／またはＱ・Ｑ−アゾビス２・４−ジメチルバレ
ロニトリルを含んだ反応性（メタ）アクリル樹脂溶液を
混合し樹脂を硬化させるのである。この反応で反応性促
進剤として用いるビスー４−ターシヤリ−ブチルシクロ
ヘキシルバーオキシジカーボネートおよび／またはＱＱ
′−アゾビス２・４ージメチルバレロニトリルの量は反
応性〆タアクリル樹脂に対して０．０１〜１０重量％、
好ましくは０．５〜５重量％である。
なおここでいうレジンコンクリートは無機系骨材に対し
メタアクリル樹脂の含有量が５低雲量％以下であるもの
を指す。
メタアクリル樹脂の含有量が５低雲量％以下であるもの
を指す。
本発明において使用される反応性（メタ）アクリル樹脂
溶液とは、（メタ）アクリル樹脂を反応性単量体に溶解
した溶液または反応性単量体それ自体を意味する。
溶液とは、（メタ）アクリル樹脂を反応性単量体に溶解
した溶液または反応性単量体それ自体を意味する。
反応性単量体としては、メタクリル酸、アクリル酸、メ
チルメタクリレート、メチルアクリレート、エチルメタ
クリレート、エチルアクリレート、プロピルメタクリレ
ート、プロピルアクリレート、ブチルメタクリレート、
ブチルアクリレート、２−エチルヘキシルメタクリレー
ト、２−エチルヘキシルアクリレート、ラウリルメタク
リレート、ラウリルアクリレートなどの非官能性メタク
リレートまたはアクリレート類、ヒドロキシエチルメタ
クリレート、ヒドロキシエチルアクリレート、ヒドロキ
シプロピルメタクリレート、ヒドロキシプロピルアクリ
レート、ヒドロキシブチルメタクリレート、ヒドロキシ
ブチルアクリレート、メトキシエチルメタクリレート、
メトキシエチルアクリレート、エトキシエチルメタクリ
レート、エトキシエチルアクリレート、ジメチルアミノ
ヱチルメタクリレート、ジメチルアミノエチルアクリレ
ート、ジエチルアミノエチルメタクリレ−ト、ジエチル
アミノエチルアクリレート、ジメチルアミノフ。ロピル
メタクリレート、ジメチルアミノプロピルアクリレート
、２ークロロエチルメタクリレート、２ークロロエチル
アクリレート、２ーヒドロキシー３−クロロプロピルメ
タアクリレート、２ーヒドロキシＴ３ークロロプロピル
アクリレート、２−アシツドホスホキシヱチルメタクリ
レート、２−アシツドホスホキシエチルアクリレート、
２・３ージプロモプロピルアクリレート、２１３ージブ
ロモプロピルメタクリレート、トリブロモフエニルメタ
クリレート、トリブロモフエニルアクリレート、シクロ
ヘキシルメタクリレート、シクロヘキシルアクリし−ト
、テトラヒドロフルフリルメタクリレート、テトラヒド
ロフルフリルアクリレート、グリシジルメタクリレート
、グリシジルアクリレート、アクリルアミド、メタクリ
ルアミド、ジアセトンアクリルアミドなどの官能性メタ
アクリレート、アクリレート類などがある。これらの反
応性単量体には（メタ）アクリレートと英重合し得るビ
ニルモノマー例えばスチレン、ビニルトルェン、ビニル
ベンゼン、ビニルピロリドン、ピニルピリジンなどを添
加することができる。反応性単量体に溶解する（メタ）
アクリル樹脂は、上記の反応性単量体から合成される重
合体である。また、反応性（メタ）アクリル樹脂溶液に
は架橋剤を添加することができる。架橋剤としては二官
能性（メタ）アクリレート、三官能性・四官能性の（メ
タ）アクリレートを用いることができる。その例として
はエチレングリコールジメタクリレート、エチレングリ
コールジアクリレート、ジエチレングリコールジメタク
リレート、ジエチレングリコールジアクリレートなどの
ポリエチレングリコールジメタクリレートまたはアクリ
レート、ポリプロピレングリコールジメタクリレート、
ポリプロピレングリコールジアクリレート、トリメチロ
ールプロパントリメタクリレート、トリメチロールプロ
パントリアクリレート、ベンタエリスリトールトリメタ
クリレート、ベンタヱリスリトールトリアクリレート、
ベンタエリスリトールテトラメタクリレート、ベンタエ
リスリトールテトラアクリレート、ジビニルベンゼンア
リルメタクリレート、アリルアクリレート類などをあげ
ることができる。架橋剤の使用量は反応性単量体に対し
て０．０５〜２の重量％、好ましくは３〜５重量％であ
る。無機系の骨材としては砂、砂利、大理石などの粉末
その他通常のセメントコンクリートで使用され得る骨材
であればなんでも使用することができる。本発明による
と、低温においてもメタアクリル樹脂の硬化が充分に起
こり、該樹脂を用いたレジンコンクリートは土木、建築
などの使用に耐え得るものである。
チルメタクリレート、メチルアクリレート、エチルメタ
クリレート、エチルアクリレート、プロピルメタクリレ
ート、プロピルアクリレート、ブチルメタクリレート、
ブチルアクリレート、２−エチルヘキシルメタクリレー
ト、２−エチルヘキシルアクリレート、ラウリルメタク
リレート、ラウリルアクリレートなどの非官能性メタク
リレートまたはアクリレート類、ヒドロキシエチルメタ
クリレート、ヒドロキシエチルアクリレート、ヒドロキ
シプロピルメタクリレート、ヒドロキシプロピルアクリ
レート、ヒドロキシブチルメタクリレート、ヒドロキシ
ブチルアクリレート、メトキシエチルメタクリレート、
メトキシエチルアクリレート、エトキシエチルメタクリ
レート、エトキシエチルアクリレート、ジメチルアミノ
ヱチルメタクリレート、ジメチルアミノエチルアクリレ
ート、ジエチルアミノエチルメタクリレ−ト、ジエチル
アミノエチルアクリレート、ジメチルアミノフ。ロピル
メタクリレート、ジメチルアミノプロピルアクリレート
、２ークロロエチルメタクリレート、２ークロロエチル
アクリレート、２ーヒドロキシー３−クロロプロピルメ
タアクリレート、２ーヒドロキシＴ３ークロロプロピル
アクリレート、２−アシツドホスホキシヱチルメタクリ
レート、２−アシツドホスホキシエチルアクリレート、
２・３ージプロモプロピルアクリレート、２１３ージブ
ロモプロピルメタクリレート、トリブロモフエニルメタ
クリレート、トリブロモフエニルアクリレート、シクロ
ヘキシルメタクリレート、シクロヘキシルアクリし−ト
、テトラヒドロフルフリルメタクリレート、テトラヒド
ロフルフリルアクリレート、グリシジルメタクリレート
、グリシジルアクリレート、アクリルアミド、メタクリ
ルアミド、ジアセトンアクリルアミドなどの官能性メタ
アクリレート、アクリレート類などがある。これらの反
応性単量体には（メタ）アクリレートと英重合し得るビ
ニルモノマー例えばスチレン、ビニルトルェン、ビニル
ベンゼン、ビニルピロリドン、ピニルピリジンなどを添
加することができる。反応性単量体に溶解する（メタ）
アクリル樹脂は、上記の反応性単量体から合成される重
合体である。また、反応性（メタ）アクリル樹脂溶液に
は架橋剤を添加することができる。架橋剤としては二官
能性（メタ）アクリレート、三官能性・四官能性の（メ
タ）アクリレートを用いることができる。その例として
はエチレングリコールジメタクリレート、エチレングリ
コールジアクリレート、ジエチレングリコールジメタク
リレート、ジエチレングリコールジアクリレートなどの
ポリエチレングリコールジメタクリレートまたはアクリ
レート、ポリプロピレングリコールジメタクリレート、
ポリプロピレングリコールジアクリレート、トリメチロ
ールプロパントリメタクリレート、トリメチロールプロ
パントリアクリレート、ベンタエリスリトールトリメタ
クリレート、ベンタヱリスリトールトリアクリレート、
ベンタエリスリトールテトラメタクリレート、ベンタエ
リスリトールテトラアクリレート、ジビニルベンゼンア
リルメタクリレート、アリルアクリレート類などをあげ
ることができる。架橋剤の使用量は反応性単量体に対し
て０．０５〜２の重量％、好ましくは３〜５重量％であ
る。無機系の骨材としては砂、砂利、大理石などの粉末
その他通常のセメントコンクリートで使用され得る骨材
であればなんでも使用することができる。本発明による
と、低温においてもメタアクリル樹脂の硬化が充分に起
こり、該樹脂を用いたレジンコンクリートは土木、建築
などの使用に耐え得るものである。
以下、実施例で本発明をさらに詳しく説明する。
実施例 １
一定の粒度を有する砕石５雌ｒを直径２５の／肌の試験
管に入れ６０℃の水浴中に入れて加熱し、砕石の温度を
６ぴ０とする。
管に入れ６０℃の水浴中に入れて加熱し、砕石の温度を
６ぴ０とする。
別にメチルメタクリレートのモノマーに促進剤としてビ
スー４−ターシャリーブチルシクロヘキシルパーオキシ
ジカーボネートをメチルメタクリレート単量体に対して
２重量％添加し濃拝溶解したもの１０歓を試験管中の砕
石に加えて手早くしかもよく混合し６０００の水浴中で
硬化させる。砕石の入った混合液の温度は一時的に約１
０℃程度低下するが、数分で再び６０ｏｏとなり混合完
了時間より２０分で温度が上昇いまじめ２５分で最高温
度１０４ｑＣを示した。これから約２０℃温度が低下し
た時点で試験管から硬化したものを取出して調べてみる
と硬く石と同等の感触を有するものであった。比較例
１ 実施例１と同様の粒度を有する砕石を使用した。
スー４−ターシャリーブチルシクロヘキシルパーオキシ
ジカーボネートをメチルメタクリレート単量体に対して
２重量％添加し濃拝溶解したもの１０歓を試験管中の砕
石に加えて手早くしかもよく混合し６０００の水浴中で
硬化させる。砕石の入った混合液の温度は一時的に約１
０℃程度低下するが、数分で再び６０ｏｏとなり混合完
了時間より２０分で温度が上昇いまじめ２５分で最高温
度１０４ｑＣを示した。これから約２０℃温度が低下し
た時点で試験管から硬化したものを取出して調べてみる
と硬く石と同等の感触を有するものであった。比較例
１ 実施例１と同様の粒度を有する砕石を使用した。
重合促進剤としてビスー４ーターシャリーフチルシクロ
ヘキシルパーオキシジカーボネートの代りにペンゾイル
パーオキサィドをメチルメタクリレート単量体に対して
２重量％加えたものを６０℃の水浴中の砕石中へ入れた
。砕石の入った混合液の温度変化はほゞ実施例１と同様
であるが混合時より８粉ご経過後にやっと温度上昇が始
まり９５分で最高温度（１００．５ｑｏ）に到達した。
２０ｏｏ温度が低下したときに取出したものは重合は完
全でなくメチルメタクリレートの臭気がや）強く感じら
れた。
ヘキシルパーオキシジカーボネートの代りにペンゾイル
パーオキサィドをメチルメタクリレート単量体に対して
２重量％加えたものを６０℃の水浴中の砕石中へ入れた
。砕石の入った混合液の温度変化はほゞ実施例１と同様
であるが混合時より８粉ご経過後にやっと温度上昇が始
まり９５分で最高温度（１００．５ｑｏ）に到達した。
２０ｏｏ温度が低下したときに取出したものは重合は完
全でなくメチルメタクリレートの臭気がや）強く感じら
れた。
比較例 ２
実施例１と同様の粒度の砕石を使用し、単量体としては
メチルメタクリレートを使用した。
メチルメタクリレートを使用した。
メチルメタクＩＪレートの重合促進剤としてはピス−４
ーターシヤリーブチルシクロヘキシルパーオキシジカー
ボネートの代りにアゾビスイソブチロニトリルをメチル
メタクリレート単量体に対して２重量％加えたものを６
０ｑｏの水浴中の予め砕石を入れてある試験管の中へ混
合した。混合後の温度変化はほゞ実施例１と同様である
が混合時より６０分後にやっと温度上昇が始まり７３分
で最高温度９８ｏｏに到達した。温度７ぽ０のときに取
出したものは重合はほゞ完全で臭気はほとんど感じられ
なかったがとても十分な硬度を有するものではなかった
。比較例 ３実施例１と同様の粒度の砕石を使用し単量
体としてはメチルメタクリレートを使用した。
ーターシヤリーブチルシクロヘキシルパーオキシジカー
ボネートの代りにアゾビスイソブチロニトリルをメチル
メタクリレート単量体に対して２重量％加えたものを６
０ｑｏの水浴中の予め砕石を入れてある試験管の中へ混
合した。混合後の温度変化はほゞ実施例１と同様である
が混合時より６０分後にやっと温度上昇が始まり７３分
で最高温度９８ｏｏに到達した。温度７ぽ０のときに取
出したものは重合はほゞ完全で臭気はほとんど感じられ
なかったがとても十分な硬度を有するものではなかった
。比較例 ３実施例１と同様の粒度の砕石を使用し単量
体としてはメチルメタクリレートを使用した。
メチルメタクリレートの重合促進剤としてビス−４ータ
ーシヤリーブチルシクロヘキシルパーオキシジカーボネ
ートの代り‘こペンゾイルパーオキサイドを単量体に対
して２重量％使用した。単量体を試験管中の８０℃の砕
石に添加したら温度は一度７才Ｃ迄に低下したがすぐ温
度が上昇いまじめ約１０分でメチルメタクリレートが沸
とういまじめ約２粉ごで最高温度１２５００に到達した
。砕石の中のメチルメタクリレートは発泡状態で軽石状
を示しレジンコンクリートと言えるものではなかった。
比較例 ４ 比較例３と同様のテストをアゾビスィソブチロニトリル
をビスー４ーターシヤリーブチルシクロヘキシルパーオ
キシジカーボネートの代りに使用した。
ーシヤリーブチルシクロヘキシルパーオキシジカーボネ
ートの代り‘こペンゾイルパーオキサイドを単量体に対
して２重量％使用した。単量体を試験管中の８０℃の砕
石に添加したら温度は一度７才Ｃ迄に低下したがすぐ温
度が上昇いまじめ約１０分でメチルメタクリレートが沸
とういまじめ約２粉ごで最高温度１２５００に到達した
。砕石の中のメチルメタクリレートは発泡状態で軽石状
を示しレジンコンクリートと言えるものではなかった。
比較例 ４ 比較例３と同様のテストをアゾビスィソブチロニトリル
をビスー４ーターシヤリーブチルシクロヘキシルパーオ
キシジカーボネートの代りに使用した。
重合挙動はほ）、比較例３と同様であったが最高温度は
特に高く１３０００を示した。硬化は完全であるが発泡
した状態で実際の使用に耐えるものではなかつた。実施
例 ２ 実施例１と同様の重合を行った。
特に高く１３０００を示した。硬化は完全であるが発泡
した状態で実際の使用に耐えるものではなかつた。実施
例 ２ 実施例１と同様の重合を行った。
重合促進剤としてビスー４−ターシヤリーブチルシクロ
ヘキシルパーオキシジカーボネートを単量体に対して０
．５重量％使用した。６０ｑ０の水浴中での重合ピーク
後の時間は６２分でその最高温度は８５ｏｏを示した。
取出したものは硬化が完全で臭気は全然感じられなかっ
た。実施例 ３ 実施例１と同様の重合を行った。
ヘキシルパーオキシジカーボネートを単量体に対して０
．５重量％使用した。６０ｑ０の水浴中での重合ピーク
後の時間は６２分でその最高温度は８５ｏｏを示した。
取出したものは硬化が完全で臭気は全然感じられなかっ
た。実施例 ３ 実施例１と同様の重合を行った。
単量体としてメチルメタクリレートの代りにメチルメタ
クリレート９５％メタクリル酸５％を混合したものを用
い、重合促進剤としてビスー４−ターシャリーフチルシ
クロヘキシルパーオキシジカーボネートを単量体に対し
て４重量％添加したものを使用した。６０００で重合し
たものは最高温度に到達する時間が１８分と短かかつた
が最高温度が１１５℃とかなり高くなり、少し発泡がみ
られた。
クリレート９５％メタクリル酸５％を混合したものを用
い、重合促進剤としてビスー４−ターシャリーフチルシ
クロヘキシルパーオキシジカーボネートを単量体に対し
て４重量％添加したものを使用した。６０００で重合し
たものは最高温度に到達する時間が１８分と短かかつた
が最高温度が１１５℃とかなり高くなり、少し発泡がみ
られた。
取出したものは硬化が完全で、臭気は全くなかった。実
施例 ４ 一定の粒度を有する砕石５０ｇｒを直径２５ｍ／肌の試
験管に入れ６０ｑｏの水浴中に入れて加熱し砕石の温度
を６０ｏｏとする。
施例 ４ 一定の粒度を有する砕石５０ｇｒを直径２５ｍ／肌の試
験管に入れ６０ｑｏの水浴中に入れて加熱し砕石の温度
を６０ｏｏとする。
別にメチルメタクリレートに促進剤としては・Ｑ′ーア
ゾビス２・４ジメチルバレロニトリルをメチルメタクリ
レート単量体に対して２重量％添加し縄拝溶解したもの
１扱ｐを試験管中の砕石に加えて手早くしかもよく混合
し６０℃の水浴中で硬化させる。砕石の温度は一時的に
約１０ｑＣ程度低下するが数分で再び６０℃となり混合
完了時間より２３分で温度が上昇いまじめ３０分には最
高温度１０３℃を示した。これから約２０℃温度が低下
した時点で試験管から硬化したものを取出して調べて見
ると硬く石と同等の感触を有するものであった。比較例
５ 実施例４と同様の石を使用し、単量体としてメチルメタ
クリレートを使用した。
ゾビス２・４ジメチルバレロニトリルをメチルメタクリ
レート単量体に対して２重量％添加し縄拝溶解したもの
１扱ｐを試験管中の砕石に加えて手早くしかもよく混合
し６０℃の水浴中で硬化させる。砕石の温度は一時的に
約１０ｑＣ程度低下するが数分で再び６０℃となり混合
完了時間より２３分で温度が上昇いまじめ３０分には最
高温度１０３℃を示した。これから約２０℃温度が低下
した時点で試験管から硬化したものを取出して調べて見
ると硬く石と同等の感触を有するものであった。比較例
５ 実施例４と同様の石を使用し、単量体としてメチルメタ
クリレートを使用した。
重合促進剤としてはＱ・Ｑ′アゾビス２・４ジメチルバ
レロニトリルの代りにペンゾィルパーオキサィドを単量
体に対して２重量％加えたものを６０午０の水浴中の試
験管に入れた砕石中へ混合した。混合時からの温度変化
はほぼ実施例４と同様であるが、混合時より８び分経過
後にやっと温度上昇が始まり９５分で最高温度１００．
５００に到達した。２０ｑ○温度が低下したときに取出
したものは実施例４とほぼ同様であったが重合は完全で
なくメチルメタアクリレートの臭気がやや強く感じられ
た。
レロニトリルの代りにペンゾィルパーオキサィドを単量
体に対して２重量％加えたものを６０午０の水浴中の試
験管に入れた砕石中へ混合した。混合時からの温度変化
はほぼ実施例４と同様であるが、混合時より８び分経過
後にやっと温度上昇が始まり９５分で最高温度１００．
５００に到達した。２０ｑ○温度が低下したときに取出
したものは実施例４とほぼ同様であったが重合は完全で
なくメチルメタアクリレートの臭気がやや強く感じられ
た。
比較例 ６
実施例４と同様の砕石を使用し、単量体としてはメチル
メタクリレートを使用した。
メタクリレートを使用した。
メチルメタクリレートの重合促進剤としてはＱ・Ｑ′ア
ゾビス２・４ジメチルバレロニトリルの代りにアゾビス
ィソブチロニトリルを単量体に対して２重量％加えたも
のを６０℃の水浴中に設置した試験管の中に入れて定温
にしておいた砕石に混合した。混合時の温度変化はほぼ
実施例４と同様であるが、混合時より６粉ご後にやっと
温度上昇が始まり７３分で最高温度９８ｏｏに到達した
。温度が７８℃に低下したときに取出したものは実施例
４と同様のものであった。重合はほぼ完全で臭気はほと
んど感じられなかった。比較例 ７ 実施例４と同様の砕石を使用し単量体としてはメチルメ
タクリレートを使用した。
ゾビス２・４ジメチルバレロニトリルの代りにアゾビス
ィソブチロニトリルを単量体に対して２重量％加えたも
のを６０℃の水浴中に設置した試験管の中に入れて定温
にしておいた砕石に混合した。混合時の温度変化はほぼ
実施例４と同様であるが、混合時より６粉ご後にやっと
温度上昇が始まり７３分で最高温度９８ｏｏに到達した
。温度が７８℃に低下したときに取出したものは実施例
４と同様のものであった。重合はほぼ完全で臭気はほと
んど感じられなかった。比較例 ７ 実施例４と同様の砕石を使用し単量体としてはメチルメ
タクリレートを使用した。
メチルメタクリレートの重合促進剤としてＱ・Ｑ′アゾ
ビス２・４ジメチルバレロニトリルの代りにペンゾイル
パーオキサィドを単量体に対して２重量％使用した。単
量体を試験管中の８０ｑ０の砕石に添加したら温度は一
度７３ｑｏ迄に低下したがすぐ温度が上昇いまじめ約１
０分でメチルメタクリレートが鯛とういまじめ約２９６
で最高温度１２５『０に到達した。砕石の中のメチルメ
タクリレートは発泡状態で軽石状を示しレジンコンクリ
ートと言えるものではなかつた。比較例 ８ 比較例７と同様のテストをＱ・Ｑ′アゾビス２・４ジメ
チルバレロニトリルの代りにアゾビスィソブチロニトリ
ルを用いて行なった。
ビス２・４ジメチルバレロニトリルの代りにペンゾイル
パーオキサィドを単量体に対して２重量％使用した。単
量体を試験管中の８０ｑ０の砕石に添加したら温度は一
度７３ｑｏ迄に低下したがすぐ温度が上昇いまじめ約１
０分でメチルメタクリレートが鯛とういまじめ約２９６
で最高温度１２５『０に到達した。砕石の中のメチルメ
タクリレートは発泡状態で軽石状を示しレジンコンクリ
ートと言えるものではなかつた。比較例 ８ 比較例７と同様のテストをＱ・Ｑ′アゾビス２・４ジメ
チルバレロニトリルの代りにアゾビスィソブチロニトリ
ルを用いて行なった。
重合挙動はほゞ比較例７と同様であったが最高温度は更
に高く１３０午０を示した。硬化は完全であるが発泡し
た状態で実用に耐えるものではなかった。実施例 ５ 実施例４と同様の操作を行った。
に高く１３０午０を示した。硬化は完全であるが発泡し
た状態で実用に耐えるものではなかった。実施例 ５ 実施例４と同様の操作を行った。
重合促進剤としてＱ・Ｑ′アゾピス２・４ジメチルバレ
ロニトリルを単量体に対して０．５重量％使用した。６
０午○の水浴中での重合がピークに到達するまでの時間
は６５分でその最適温度は８７０を示した。
ロニトリルを単量体に対して０．５重量％使用した。６
０午○の水浴中での重合がピークに到達するまでの時間
は６５分でその最適温度は８７０を示した。
取出したものは硬化が完全で臭気は全然感じられなかっ
た。実施例 ６ 実施例４と同様の操作を行った。
た。実施例 ６ 実施例４と同様の操作を行った。
メチルメタクリレートの代りにメチルメタクリレート９
５％メタクリル酸５％を混合したものを用い、重合促進
剤としてＱ・Ｑ′アゾビス２・４ジメチルバレロニトリ
ルを単量体に対して４重量％添加したものを使用した。
６０午Ｃで重合したものは最高温度まで１８分と短かか
つた最高温度が１１３ｑｏとかなり高くなり少し発泡状
態がみられた。
５％メタクリル酸５％を混合したものを用い、重合促進
剤としてＱ・Ｑ′アゾビス２・４ジメチルバレロニトリ
ルを単量体に対して４重量％添加したものを使用した。
６０午Ｃで重合したものは最高温度まで１８分と短かか
つた最高温度が１１３ｑｏとかなり高くなり少し発泡状
態がみられた。
Claims (1)
- １ 無機系骨材と反応性（メタ）アクリル樹脂溶液とか
らレジンコンクリートを製造する際、反応性（メタ）ア
クリル樹脂の反応促進剤としてビス−４−ターシヤリ−
ブチルシクロヘキシルパーオキシジカーボネートおよび
／またはαα′−アゾビス２・４−ジメチルバレロニト
リルを該樹脂に対して０．０１〜１０重量％使用するこ
とを特徴とするレジンコンクリートの製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP616574A JPS6015644B2 (ja) | 1974-01-10 | 1974-01-10 | レジンコンクリ−トの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP616574A JPS6015644B2 (ja) | 1974-01-10 | 1974-01-10 | レジンコンクリ−トの製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS50101481A JPS50101481A (ja) | 1975-08-12 |
| JPS6015644B2 true JPS6015644B2 (ja) | 1985-04-20 |
Family
ID=11630906
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP616574A Expired JPS6015644B2 (ja) | 1974-01-10 | 1974-01-10 | レジンコンクリ−トの製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6015644B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62106139U (ja) * | 1985-12-24 | 1987-07-07 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5792564A (en) * | 1980-11-28 | 1982-06-09 | Nippon Oils & Fats Co Ltd | Polymer concrete composition |
| JPS58208165A (ja) * | 1982-05-27 | 1983-12-03 | 日本油脂株式会社 | 鋼線補強ポリマ−コンクリ−ト |
| JPS6076502A (ja) * | 1983-10-03 | 1985-05-01 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | ポリマ−コンクリ−ト組成物 |
| US6203911B1 (en) | 1998-06-17 | 2001-03-20 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Thermoset volatile monomer molding compositions |
| KR102254087B1 (ko) * | 2014-11-21 | 2021-05-18 | 니치유 가부시키가이샤 | 공중합체의 제조 방법 |
-
1974
- 1974-01-10 JP JP616574A patent/JPS6015644B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62106139U (ja) * | 1985-12-24 | 1987-07-07 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS50101481A (ja) | 1975-08-12 |
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