JPS6015415A - ゴム変性スチレン系樹脂の製造方法 - Google Patents
ゴム変性スチレン系樹脂の製造方法Info
- Publication number
- JPS6015415A JPS6015415A JP12389583A JP12389583A JPS6015415A JP S6015415 A JPS6015415 A JP S6015415A JP 12389583 A JP12389583 A JP 12389583A JP 12389583 A JP12389583 A JP 12389583A JP S6015415 A JPS6015415 A JP S6015415A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- polymerization
- polymerization initiator
- rubber
- impact strength
- latex
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Polymerisation Methods In General (AREA)
- Polymerization Catalysts (AREA)
- Graft Or Block Polymers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、落錐衝撃強度(Falling−Dart工
mpact、 FD工)が高く、かつ、外観、成形性の
良好なゴム変性スチレン系樹脂を製造する方法に関する
。
mpact、 FD工)が高く、かつ、外観、成形性の
良好なゴム変性スチレン系樹脂を製造する方法に関する
。
スチレン−アクリロニトリル共重合体等からなる連続相
(マトリックス)中にゴム弾性体粒子を分散し、マトリ
ックスとゴム弾性体粒子の間にクラフト結合を形成させ
たゴム変性スチレン系樹脂、いわゆるABS樹脂は、耐
衝*性、引張シ強さ等の機械的物性が優れておシ、かつ
、優れた成形性を有するので、電気機器のケース類、自
動車の部品等に広く用いられている。
(マトリックス)中にゴム弾性体粒子を分散し、マトリ
ックスとゴム弾性体粒子の間にクラフト結合を形成させ
たゴム変性スチレン系樹脂、いわゆるABS樹脂は、耐
衝*性、引張シ強さ等の機械的物性が優れておシ、かつ
、優れた成形性を有するので、電気機器のケース類、自
動車の部品等に広く用いられている。
かかる用途に用いられるゴム液性スチレン系樹脂には、
アイゾツト@*強度、落錐衝撃強度、引張シ強さ等の機
械的物性が優れ、メルトフローインデックス、スパイラ
ルフロー等に示されしかしながら、従来採用されていた
有機過酸化物−第一鉄塩等の組合せのレドックス系重合
開始剤、過硫酸塩等の水溶性重合開始剤等を用いて乳化
重合を行なう方法では、上記各物性のバランスが悪く、
特に落錐衝已に強度が低いという問題点があった。
アイゾツト@*強度、落錐衝撃強度、引張シ強さ等の機
械的物性が優れ、メルトフローインデックス、スパイラ
ルフロー等に示されしかしながら、従来採用されていた
有機過酸化物−第一鉄塩等の組合せのレドックス系重合
開始剤、過硫酸塩等の水溶性重合開始剤等を用いて乳化
重合を行なう方法では、上記各物性のバランスが悪く、
特に落錐衝已に強度が低いという問題点があった。
実用的な強度を表わす基準としては、アイゾツット衝繋
強度よりも、落錘衝撃強度がよシ適確に表示すると一般
に考えられているので、落錘衝撃強度を向上させること
が必要とされていた。
強度よりも、落錘衝撃強度がよシ適確に表示すると一般
に考えられているので、落錘衝撃強度を向上させること
が必要とされていた。
本発明者等は、落錘衝撃強度を含めて物性のバランスの
優れたゴム変性スチレン系樹脂の製造方法を開発するこ
とを目的として研究を重ねた結果、本発明に到達したも
のであって本発明の上記目的は、ゴム弾性体ラテックス
の存在下にスチレン系単量体及びこれと共重合可能なビ
ニル単量体を乳化重合させてゴム変性スチレン系樹脂を
製造する方法において、重合開始剤として、水溶性重合
開始剤/重量部に対してと0℃における半減期7〜70
時間である油溶性重合開始剤を0./〜o、r重量部の
比率で上記両重合開始剤を併用して、/、−5′’C−
93”CJの温度で重合することを特徴とする方法によ
シ達せられる。
優れたゴム変性スチレン系樹脂の製造方法を開発するこ
とを目的として研究を重ねた結果、本発明に到達したも
のであって本発明の上記目的は、ゴム弾性体ラテックス
の存在下にスチレン系単量体及びこれと共重合可能なビ
ニル単量体を乳化重合させてゴム変性スチレン系樹脂を
製造する方法において、重合開始剤として、水溶性重合
開始剤/重量部に対してと0℃における半減期7〜70
時間である油溶性重合開始剤を0./〜o、r重量部の
比率で上記両重合開始剤を併用して、/、−5′’C−
93”CJの温度で重合することを特徴とする方法によ
シ達せられる。
本発明方法に用いられるゴム弾性体ラテックスとしては
、スチレン−ブタジェン共重合体(SBR)、ポリブタ
ジェン、ポリアルキルアクリレート、ポリインプレン、
エチレン−プロピレン−ジエン共重合体等のラテックス
が用いられる。上記ラテックスは、O0/〜θ。5μm
の平均粒径のものと平均粒径θ、SS〜λμm のもの
を、固形分換算で後者が70〜30重量%含有するよう
に配合したものが、機械的qyJ性、外観等の面から好
ましい。
、スチレン−ブタジェン共重合体(SBR)、ポリブタ
ジェン、ポリアルキルアクリレート、ポリインプレン、
エチレン−プロピレン−ジエン共重合体等のラテックス
が用いられる。上記ラテックスは、O0/〜θ。5μm
の平均粒径のものと平均粒径θ、SS〜λμm のもの
を、固形分換算で後者が70〜30重量%含有するよう
に配合したものが、機械的qyJ性、外観等の面から好
ましい。
スチレン系単量体としては、スチレン、α−メチルスチ
レン、ビニルトルエン類、特にp −ビニルトルエン等
が用いられる。
レン、ビニルトルエン類、特にp −ビニルトルエン等
が用いられる。
スチレン系単量体と共重合可能なビニル単量体として(
はアクリロニトリル、メタアクリロニトリル、アルキル
アクリレート、アルキルメタアクリレート等が用いられ
る。
はアクリロニトリル、メタアクリロニトリル、アルキル
アクリレート、アルキルメタアクリレート等が用いられ
る。
スチレン系単量体及びこれと共重合可能なビニル単量体
の比率は上記各単量体の混合物中アクリロニトリル等の
含量が20〜りθ重敞%とするのが通常である。また、
これらの単量体の混合物の使用量は、ゴム弾性体ラテッ
クス固形分100M量部に対してy!0−200重量部
がが好ましく、60〜/J−0重量部であればさらに好
ましい。
の比率は上記各単量体の混合物中アクリロニトリル等の
含量が20〜りθ重敞%とするのが通常である。また、
これらの単量体の混合物の使用量は、ゴム弾性体ラテッ
クス固形分100M量部に対してy!0−200重量部
がが好ましく、60〜/J−0重量部であればさらに好
ましい。
その他、タービルシン等の連鎖移動剤、ジビニルベンゼ
ン、エチレンクリコールジメタアクリレート等の二官能
性単量体等を少量添加して使用することができる。
ン、エチレンクリコールジメタアクリレート等の二官能
性単量体等を少量添加して使用することができる。
乳化重合に際しては、水溶性重合開始剤と半減期が?θ
°0で7〜70時間である油溶性重合開始剤を併用する
。この場合、水溶性開始剤/重量部に対して、油#性開
始剤をo、i〜θ、?重量部用いるのが適当である。0
.7重量部未満であると得られた樹脂の落錘衝撃強度が
低く、また、θ。?爪社部を超えた場合には特に不都合
はないが、落錘衝撃強度の改善等の効果が顕著に向上し
ない。
°0で7〜70時間である油溶性重合開始剤を併用する
。この場合、水溶性開始剤/重量部に対して、油#性開
始剤をo、i〜θ、?重量部用いるのが適当である。0
.7重量部未満であると得られた樹脂の落錘衝撃強度が
低く、また、θ。?爪社部を超えた場合には特に不都合
はないが、落錘衝撃強度の改善等の効果が顕著に向上し
ない。
油溶性重合開始剤はi o ’oでの半減期が7〜10
時間のものが適当である。半減期が1時間未満であると
乳化重合の際に凝固物が発生し得られれた樹脂の外観及
び衝撃強度が劣化する。半減期が70時間を超えると重
合速度が遅く、また、凝固物が発生し好ましくない。
時間のものが適当である。半減期が1時間未満であると
乳化重合の際に凝固物が発生し得られれた樹脂の外観及
び衝撃強度が劣化する。半減期が70時間を超えると重
合速度が遅く、また、凝固物が発生し好ましくない。
かかる油溶性重合開始剤としては、アセチルパーオキザ
イド、ベンゾイルパーオキサイド、tert−ブチルパ
ーオキシ−2−エチルヘキサノニー)、m−)ルオイル
バーオキサイド、tart−プチルパーオキシイソブチ
レート、2.2’−アゾビスイソブチロニトリル、ジメ
チル−λ、2′−アゾビスイソブチレート、g、g’−
アゾビス−グーシアノ吉草酸等を用いることができる。
イド、ベンゾイルパーオキサイド、tert−ブチルパ
ーオキシ−2−エチルヘキサノニー)、m−)ルオイル
バーオキサイド、tart−プチルパーオキシイソブチ
レート、2.2’−アゾビスイソブチロニトリル、ジメ
チル−λ、2′−アゾビスイソブチレート、g、g’−
アゾビス−グーシアノ吉草酸等を用いることができる。
これら二種の重合開始剤が重合系に同時に存在するよう
に添加することが必要であり、一方が消費された後に他
方を添加すると到発明の効果が発揮されない。また、こ
れらの重合開始剤は、混合して添加してもよく、それぞ
れ別個に添加してもよい。・添加方法は一括添加、分割
添加または連続添加のいずれでもよい。
に添加することが必要であり、一方が消費された後に他
方を添加すると到発明の効果が発揮されない。また、こ
れらの重合開始剤は、混合して添加してもよく、それぞ
れ別個に添加してもよい。・添加方法は一括添加、分割
添加または連続添加のいずれでもよい。
重合温度はt j ’Q〜93−’O1好ましくは、7
0℃〜り0℃の範囲に調節することが必要である。
0℃〜り0℃の範囲に調節することが必要である。
g s ’oに達しない重合温度では、重合速度が遅く
、かつ、残留単計体杭の増加、凝固物の生成等好ましく
ない結果を与える。
、かつ、残留単計体杭の増加、凝固物の生成等好ましく
ない結果を与える。
ワ!℃を超える重合温度では得られるゴム変4」:スチ
レン系樹脂の機械的物性、特に試錐衝撃強匹の低下、色
調の悪化等の問題を生じる。
レン系樹脂の機械的物性、特に試錐衝撃強匹の低下、色
調の悪化等の問題を生じる。
その他の乳化重合の最伸、及び、後処理の方法等は通常
の方法でよい。
の方法でよい。
重合の際の生産性が高く、また、得られたゴム変性スチ
レン系樹脂の試錐衝撃強度、外観、成形加工性等も優れ
ている。
レン系樹脂の試錐衝撃強度、外観、成形加工性等も優れ
ている。
次に実施例及び比較例に基づいて本発明をさらに具体的
に説明する。
に説明する。
なお、実施例及び比較例に示した物性は、下記の方法に
より6111定した。
より6111定した。
(1)試錐衝撃強度
Effect Technology工nc、 J]D
ynatup ModelETニー3OO落錐衝撃強度
試錐衝撃強度試験機料支持萱の大きさは7crnXざロ
、試料の厚さはθ、3t:mとし7’−。
ynatup ModelETニー3OO落錐衝撃強度
試錐衝撃強度試験機料支持萱の大きさは7crnXざロ
、試料の厚さはθ、3t:mとし7’−。
試錐先端が球状である直径/。27crnの円柱の重量
を7.75時、試料と衝突するときの畠([fの速度を
グ、り3 m / Sec iC設定した。
を7.75時、試料と衝突するときの畠([fの速度を
グ、り3 m / Sec iC設定した。
(2) ラテックスの平均粒径
ラテックスの平均ね径はナノザイザーによシ迎1定した
。
。
(3) 生成したグラフト共重合体ラテックス中の凝固
物の測定 前記の方法で得られたグラフト共重合体ラテックスを市
販のガーゼ(タイグIガーゼ)によってp過しガーゼを
通らなかった凝固物全乾燥し、爪先を測定した。
物の測定 前記の方法で得られたグラフト共重合体ラテックスを市
販のガーゼ(タイグIガーゼ)によってp過しガーゼを
通らなかった凝固物全乾燥し、爪先を測定した。
(4)生成したグラフト共重合体ラテックスの機械的安
定性の測定 前記の方法で得られたグラフト共重合体ラテックス/
00 mlを市販のミキサーにより/θ、! 00 r
pmで7.5”0秒間攪拌したのち攪拌を止めてクリー
ミングの有無を調べた。
定性の測定 前記の方法で得られたグラフト共重合体ラテックス/
00 mlを市販のミキサーにより/θ、! 00 r
pmで7.5”0秒間攪拌したのち攪拌を止めてクリー
ミングの有無を調べた。
(0)生成したグラフト共重合体ラテックス中の未反応
物の測定 前記の方法で得られ/ζダシフト厘合体ラうツクス/
001Beをフラスコにとり蒸留水コθθイを加えたの
ち、水蒸気蒸留を行なった。留出物/ 00 ml、中
の油相の体積を沖j定した。
物の測定 前記の方法で得られ/ζダシフト厘合体ラうツクス/
001Beをフラスコにとり蒸留水コθθイを加えたの
ち、水蒸気蒸留を行なった。留出物/ 00 ml、中
の油相の体積を沖j定した。
才た、実施例及び比較例で用いたゴム弾性体ラテックス
(ラバーラテックス)は次の通シである。
(ラバーラテックス)は次の通シである。
大粒子径ラバーラテックス
平均粒子径 θ、乙!μ%
固 形 分 2?、ご %
スチレン10シ′0含有SBRラテックス小粒子径ラバ
ーラテックス 平均粒子径 0.23μ叛 固 形 分 23.2 % スチレン10%含有S、B Rラテックス実施例1 攪拌装置、加熱及び冷却装置、原料仕込装置を有するs
t反応缶に第1表に示した量の原料、助剤を仕込みグラ
フ)ff台を行なった。
ーラテックス 平均粒子径 0.23μ叛 固 形 分 23.2 % スチレン10%含有S、B Rラテックス実施例1 攪拌装置、加熱及び冷却装置、原料仕込装置を有するs
t反応缶に第1表に示した量の原料、助剤を仕込みグラ
フ)ff台を行なった。
まず、上記反応缶に小粒子径う・く−ラテックス2jf
/θgと大粒子径ラバーラテックス!2グJを仕込み、
♂O℃に昇温した。
/θgと大粒子径ラバーラテックス!2グJを仕込み、
♂O℃に昇温した。
昇温の途中、乙θ℃でエチレングリコールジメタクリレ
ー) (EGDM)i3.Ofl上記反応缶に添加した
。
ー) (EGDM)i3.Ofl上記反応缶に添加した
。
内温かとθ゛0に達したとき
アゾビスイソブチロニトリル(A工El() !、乙y
スチレン SOり9 アクリロニトリル 2?乙g の混合物を添加しくこの時を重合開始の時点とする)M
合間始時より2時間を要して連続仕込しだ。また、重合
開始時より水浴性重合開始ハリとして 過硫酸カリウム λ、gy 脱イオン水 /2θy を重合開始時よ92時間を要して連続仕込した。
スチレン SOり9 アクリロニトリル 2?乙g の混合物を添加しくこの時を重合開始の時点とする)M
合間始時より2時間を要して連続仕込しだ。また、重合
開始時より水浴性重合開始ハリとして 過硫酸カリウム λ、gy 脱イオン水 /2θy を重合開始時よ92時間を要して連続仕込した。
途中、重合開始時よシ3θ分経過後
フ
10%濃度の水酸化カリウム #♂、、rgターピルワ
ン 7..2g を仕込んだ。
ン 7..2g を仕込んだ。
また、重合開始時より1時間経過後と7時間30分経過
後に 高級脂肪酸ナトリウム 乙、?y 脱イオン水 7/fl をそれぞれ添加した。
後に 高級脂肪酸ナトリウム 乙、?y 脱イオン水 7/fl をそれぞれ添加した。
上記モノマー混合物溶液の仕込終了後、30分反応を続
けた後冷却し反応を終了した。
けた後冷却し反応を終了した。
上記のグラフト重合体ラテックスに酸化防止剤を加え?
(7℃以上して加熱した硫酸マグネシウムの溶液中に撹
拌しながら添加し、凝固させンヒ。
(7℃以上して加熱した硫酸マグネシウムの溶液中に撹
拌しながら添加し、凝固させンヒ。
その後水洗・乾燥し樹脂粉末金得た。こうして得られた
樹脂粉末に硬質熱可塑性樹脂であるBAR−0(三菱モ
ンッ〜ント化成U朱製As柄脂)をブレンドし全組成物
中のゴム質重合体の含■車を/!%とじ、との辿1戎物
を用いて射出成形法によって試験片金成成し、諸物性f
f:評価した。
樹脂粉末に硬質熱可塑性樹脂であるBAR−0(三菱モ
ンッ〜ント化成U朱製As柄脂)をブレンドし全組成物
中のゴム質重合体の含■車を/!%とじ、との辿1戎物
を用いて射出成形法によって試験片金成成し、諸物性f
f:評価した。
結果k J ’表に示す。
以下の実施例及び比較例においても、上記の方法により
測定し第2表に結果を示した。
測定し第2表に結果を示した。
実施例2
実施例/に記載した重合反応装置を用い第1表に示した
川、の原料助剤全仕込みグラフト重合勿行なった。
川、の原料助剤全仕込みグラフト重合勿行なった。
すなわぢ、内温が/ 0 ’Oに達した時、重合開始剤
として 過硫酸カリウム 2.V−j/ 脱イオン水 top を添加しくこの時を重合開始の時点とする)重上lji
’J始時よシ/時間f:要して連続氏加した。
として 過硫酸カリウム 2.V−j/ 脱イオン水 top を添加しくこの時を重合開始の時点とする)重上lji
’J始時よシ/時間f:要して連続氏加した。
また、同時に重合開始時より/時曲奮袂してスチレン
+2!2I アクリロニトリル 70!I を連続祭加した。
+2!2I アクリロニトリル 70!I を連続祭加した。
さらに乗合開始時より7時間経過後
アゾビスイソブチロニトリル 3.6Iスチレン 25
2g アクリロニトリル /θ/f″y を7時間を要して連続仕込みした。
2g アクリロニトリル /θ/f″y を7時間を要して連続仕込みした。
他は、実施例1と同様とした。
実施例3
実施例/に記載した重合反応装置を用い第1表に示した
量の原料、助剤を仕込みグラフト重合を行なった。
量の原料、助剤を仕込みグラフト重合を行なった。
すなわち、内温が/θ℃に達した時
アゾビスイソブチロニトリル i、tgスチレン i2
tg アクリロニトリル jグg の混合物を添加しくこの時点を重合開始の時点とする)
M @ I;tl始時より3o分間を要して連続的に
仕込んだ。
tg アクリロニトリル jグg の混合物を添加しくこの時点を重合開始の時点とする)
M @ I;tl始時より3o分間を要して連続的に
仕込んだ。
また、重合開始時よ930分経過後
スチレン 3711r9
アクリロニトリル /乙−2II
を連続仕込開始し、1時間30分を要して仕込んだ。
また、同時に
過硫酸カリウム り、r g
脱イオン水 100g
を重合開始後30分経過の時点より7時間30分を要し
て連続的に仕込んだ。
て連続的に仕込んだ。
他の助剤の仕込みは実施例/と同様とした。
実施例グ
アゾビスイソブチロニトリルの仕込量を第1表記載の通
シ増加した他は実施例3と同様とした。
シ増加した他は実施例3と同様とした。
実施例!
アゾビスイソブチロニトリルの仕込量と仕込時間及び過
硫酸カリウムの仕込量と仕込時間を第1表記載の通シに
変更した他は実施例3と同様とした。
硫酸カリウムの仕込量と仕込時間を第1表記載の通シに
変更した他は実施例3と同様とした。
実施例6
実施例/に記載した重合反応装置を用い第1表に示した
量の原料、助剤を仕込みグラフト重合を行った。
量の原料、助剤を仕込みグラフト重合を行った。
すなわち、内温か♂θ℃になった時点でアゾビスイソブ
チロニトリル /、/Iスチレン 2/II アクリロニトリル タI の混合液を添加した。(この時点を重合開始の時点とす
る) また、重合開始の時点よF)1分経過後からスチレン
グr3g アクリロニトリル 207g を1時間!!分を要して連続添加した。
チロニトリル /、/Iスチレン 2/II アクリロニトリル タI の混合液を添加した。(この時点を重合開始の時点とす
る) また、重合開始の時点よF)1分経過後からスチレン
グr3g アクリロニトリル 207g を1時間!!分を要して連続添加した。
さらに重合開始時点より30分経過後より過硫酸カリウ
ム グ、ig 脱イオン水 /2θJ を7時間30分を要して連続添加した。
ム グ、ig 脱イオン水 /2θJ を7時間30分を要して連続添加した。
他は実施例/と同様である。
実施例7
第1表に記載した通シに1ゾビスイソプチロニトリルの
代りにベンゾイルパーオキサイドを用い、かつ使用1t
t−増加したこと及びベンゾイルパーオキサイドを溶解
するスチレンと7クリロニ) IJルの量を増加した他
は実施例ごと同様とした。
代りにベンゾイルパーオキサイドを用い、かつ使用1t
t−増加したこと及びベンゾイルパーオキサイドを溶解
するスチレンと7クリロニ) IJルの量を増加した他
は実施例ごと同様とした。
実施例?
第1表に記載した通ジアゾビスイソブチロニトリルの代
シにメタ−トルオイルパーオキサイドを用いた他は、実
施例6と同様とした。
シにメタ−トルオイルパーオキサイドを用いた他は、実
施例6と同様とした。
比較例/(過硫識カリウムだけを用いた場合)実施例/
に記載した重合反応装置を用い第1表に示した量の原料
、助剤を仕込みグラフト重合全行なった。
に記載した重合反応装置を用い第1表に示した量の原料
、助剤を仕込みグラフト重合全行なった。
すなわち、内温が♂θ℃になった時点で過硫酸カリウム
/、/y 脱イオンー水 4trg を添加した。(この時点を重合開始時とする)スチレン
jo<tg アクリロニトリル 、27乙I を重合開始の時点より2時間を要して連続添加した。さ
らに、また、重合開始の時点より3θ分経過後より 過硫酸カリウム Zrg 脱イオン水 i2og を/時間30分要して連続添加した。
/、/y 脱イオンー水 4trg を添加した。(この時点を重合開始時とする)スチレン
jo<tg アクリロニトリル 、27乙I を重合開始の時点より2時間を要して連続添加した。さ
らに、また、重合開始の時点より3θ分経過後より 過硫酸カリウム Zrg 脱イオン水 i2og を/時間30分要して連続添加した。
他は実施例1と同様である。
この場合、第2表に示す測定結果からアイゾツト衝撃強
度及び試錐街撃強度の値が低いことがわかる。
度及び試錐街撃強度の値が低いことがわかる。
比較例、2(J’θ℃での半減期が7時間以下の油溶注
開始剤會用いた場合) 第1表記載の通ジアゾビスイソブチPニトリルの代υに
ラウロイルパーオキサイドを用いた他は実施例ごと同様
とした。
開始剤會用いた場合) 第1表記載の通ジアゾビスイソブチPニトリルの代υに
ラウロイルパーオキサイドを用いた他は実施例ごと同様
とした。
この場合、凝固物が非常に多く、またアイゾツト衝撃強
度や試錐衝撃強度も低い。さらにグラフトラテックスの
機械的安定性も悪い。
度や試錐衝撃強度も低い。さらにグラフトラテックスの
機械的安定性も悪い。
Claims (1)
- ゴム弾性体ラテックスの存在下にスチレン系単量体及び
これと共重合可能なビニル単量体を乳化重合させてゴム
変性スチレン系樹脂を製造する方法において、重合開始
剤として、水溶性重合開始剤/重景部に対し?θ°0に
おける半減期が7〜10時間でちる油溶性重合開始剤を
θ・7〜0.2重量部の比率で上記両重合開始剤を併用
して、65℃〜95℃の温度で重合することを特徴とす
る方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58123895A JPH0610230B2 (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | ゴム変性スチレン系樹脂の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58123895A JPH0610230B2 (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | ゴム変性スチレン系樹脂の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6015415A true JPS6015415A (ja) | 1985-01-26 |
JPH0610230B2 JPH0610230B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=14871992
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58123895A Expired - Lifetime JPH0610230B2 (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | ゴム変性スチレン系樹脂の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0610230B2 (ja) |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS51102090A (ja) * | 1975-03-06 | 1976-09-09 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | Netsukasoseijushinoseizohoho |
-
1983
- 1983-07-07 JP JP58123895A patent/JPH0610230B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS51102090A (ja) * | 1975-03-06 | 1976-09-09 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | Netsukasoseijushinoseizohoho |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0610230B2 (ja) | 1994-02-09 |
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