JPS6013024A - 高炭素、高マンガン電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
高炭素、高マンガン電縫鋼管の製造方法Info
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- JPS6013024A JPS6013024A JP12199883A JP12199883A JPS6013024A JP S6013024 A JPS6013024 A JP S6013024A JP 12199883 A JP12199883 A JP 12199883A JP 12199883 A JP12199883 A JP 12199883A JP S6013024 A JPS6013024 A JP S6013024A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高炭素、高Ｍｎ電縫鋼管の製造方法に関する。
（従来技術）
高炭素鋼電縫鋼管として、従来からＪＩＳ ５４０Ｃ〜
５５０Ｃの電縫鋼管が商品化されているが、高炭素、高
Ｍｎ （特にＭｎ ｌ係以上）の電縫鋼管は極めて少な
く、シームレスミルからの供給が大半を占めていた。
５５０Ｃの電縫鋼管が商品化されているが、高炭素、高
Ｍｎ （特にＭｎ ｌ係以上）の電縫鋼管は極めて少な
く、シームレスミルからの供給が大半を占めていた。
この理由として、Ｃ０，４０〜０．５０％、Ｍｎ １．
３−１．６％の高炭素、高Ｍｎ鋼では、特に熱延コイル
の強度が高いため成形が困難で、ミルパワーの増大を伴
い、また、これら焼入性の高い成分は、４２１に電縫ミ
ルで急熱急冷を受けた溶接部の硬度が著しく高くなるた
め溶接部に割れが発生したり、定尺切断用のカットオフ
の刃の損傷が激しく、刃のノＩ？命が短いため、時々ミ
ルを停止したシするためｉ、ｊｌｉ管歩留が著しく低下
する等により品質上、コスト上問題があり、電縫ミルで
は工業的に生産できなかった。この対策として、特に中
径電縫ミルでは造管後、溶接部のみをボストアニーラ−
又はシームアニーラ−と呼ばれる局部加熱用の設備で焼
鈍又は焼準して製造していた。しかし、ポストアニーラ
−を持たない電縫ミルでは製造困難であった。
３−１．６％の高炭素、高Ｍｎ鋼では、特に熱延コイル
の強度が高いため成形が困難で、ミルパワーの増大を伴
い、また、これら焼入性の高い成分は、４２１に電縫ミ
ルで急熱急冷を受けた溶接部の硬度が著しく高くなるた
め溶接部に割れが発生したり、定尺切断用のカットオフ
の刃の損傷が激しく、刃のノＩ？命が短いため、時々ミ
ルを停止したシするためｉ、ｊｌｉ管歩留が著しく低下
する等により品質上、コスト上問題があり、電縫ミルで
は工業的に生産できなかった。この対策として、特に中
径電縫ミルでは造管後、溶接部のみをボストアニーラ−
又はシームアニーラ−と呼ばれる局部加熱用の設備で焼
鈍又は焼準して製造していた。しかし、ポストアニーラ
−を持たない電縫ミルでは製造困難であった。
一方品質面においては電縫ミルで溶接部のみをボストア
ニーラ〜で焼鈍した鋼管ば、円周方向の部位（位＠）に
よって機械的性質が異なり、また鋼管の長手方向の機械
的性質も不均一なため、例えば圧潰特性、耐食性等の品
質面で問題があった。
ニーラ〜で焼鈍した鋼管ば、円周方向の部位（位＠）に
よって機械的性質が異なり、また鋼管の長手方向の機械
的性質も不均一なため、例えば圧潰特性、耐食性等の品
質面で問題があった。
（発明の目的）
以上の問題点を種々検討研究した結果、本発明は■成分
系、■熱延コイルの強度、■造管方法、銅管全体の規準
、等の検討によってボストアニーラ−設備をもたない電
縫ミルでも工業的生産が可能な高炭素、高Ｍｎ電縫鋼管
の製造方法を提供することを目自勺とする。
系、■熱延コイルの強度、■造管方法、銅管全体の規準
、等の検討によってボストアニーラ−設備をもたない電
縫ミルでも工業的生産が可能な高炭素、高Ｍｎ電縫鋼管
の製造方法を提供することを目自勺とする。
（発明の幇成・作用）
本発明の要旨とするところは、Ｃ０，３８〜０．４２％
。
。
Ｓｉ Ｏ，２０〜０．３０％、Ｍｎ １．３５〜１．６
５％、Ｐ ０．０２５％以下、８０．０１０％以下、Ｔ
、ＡｔＯ，０１０〜００３５係。
５％、Ｐ ０．０２５％以下、８０．０１０％以下、Ｔ
、ＡｔＯ，０１０〜００３５係。
Ｔｉｏ、ｏ１ｏ〜０．０３０チ、ＮＯ，００６０チ以下
で残部の大部分がＦｅで、不可避的不純物からなるスラ
ブを仕上温度８５０〜９２０℃、捲取温度７００〜ＳＯ
Ｏ℃の熱延条件で熱延鋼板としたのち、該熱延鋼板を管
状体に成形し、該管状体のエツジ部を加熱して溶接し、
鋼管としたのち７５０〜９５０℃の温度に５〜１０分加
熱して、規準することを特依とする高炭素、高マンガン
電縫鋼管の製造方法である。
で残部の大部分がＦｅで、不可避的不純物からなるスラ
ブを仕上温度８５０〜９２０℃、捲取温度７００〜ＳＯ
Ｏ℃の熱延条件で熱延鋼板としたのち、該熱延鋼板を管
状体に成形し、該管状体のエツジ部を加熱して溶接し、
鋼管としたのち７５０〜９５０℃の温度に５〜１０分加
熱して、規準することを特依とする高炭素、高マンガン
電縫鋼管の製造方法である。
以下、本発明について、ＡＰ１．に−５５油井用電縫鋼
管の例をもって詳細説明する。
管の例をもって詳細説明する。
まず、鋼管の成分であるが、Ｃは０．３８ｅ／Ａ未渦で
は、ＣｒとかＢｉ金含有、焼入性を高めない限シ、ＡＰ
Ｉ、に−５５の引張強度６６．８に９７ｗｎ２以上の規
格を満足しないＯＣは多量に添加すると引張強度向上に
効果的であるが、Ｃが０．４２％を超えると上述した如
く、造管後溶接部割れが発生するため好ましくない。
は、ＣｒとかＢｉ金含有、焼入性を高めない限シ、ＡＰ
Ｉ、に−５５の引張強度６６．８に９７ｗｎ２以上の規
格を満足しないＯＣは多量に添加すると引張強度向上に
効果的であるが、Ｃが０．４２％を超えると上述した如
く、造管後溶接部割れが発生するため好ましくない。
Ｓｌは脱酸剤及び強度向上元素として０．２０％以上必
要であシ、強度面から含有量は多いほど好ましいが、０
．３０係を超えると熱延工程で銅板表面に、しま状スケ
ールが発生するため、０．２０〜０．３０％に規定した
。
要であシ、強度面から含有量は多いほど好ましいが、０
．３０係を超えると熱延工程で銅板表面に、しま状スケ
ールが発生するため、０．２０〜０．３０％に規定した
。
ＭｎはＣｅｑ（Ｃ＋１１５Ｍｎ）が０．６３以上ないと
、規準後の機械的性質、特に引張強度が、６６．８ ｋ
Ｌ’ｍｍ２以上を満足しない。従って、Ｃ景の下限であ
る０、３８チのとき、Ｍｎの最低計は１．３５チとなる
。Ｍｎはその量が多いほど、機械的性質が向上するが、
１．６５％を超えると、■偏析しゃすい元素のため肉厚
中央部に巨大な偏析帯が現われること、■連ｒ＆、Ｈ造
でスラブ割れが発生しゃすいこと、■合金調成分扱いと
なり、輸出時間税率が高くなる等溶製上、コスト上好ま
しくない。
、規準後の機械的性質、特に引張強度が、６６．８ ｋ
Ｌ’ｍｍ２以上を満足しない。従って、Ｃ景の下限であ
る０、３８チのとき、Ｍｎの最低計は１．３５チとなる
。Ｍｎはその量が多いほど、機械的性質が向上するが、
１．６５％を超えると、■偏析しゃすい元素のため肉厚
中央部に巨大な偏析帯が現われること、■連ｒ＆、Ｈ造
でスラブ割れが発生しゃすいこと、■合金調成分扱いと
なり、輸出時間税率が高くなる等溶製上、コスト上好ま
しくない。
Ｐは粒界に偏析しやすく、扁平値を低下せしめること、
又連続鋳造で製造する場合、溶製温度を高くするため復
リンが起るため、上限のみを０．０２１に規定した。Ｐ
は低いほどよいが、Ｐを０．０１（１’Ｊ以下にする場
合は、例えば２ ｓｌａｇ−Ｌ、Ｆ。
又連続鋳造で製造する場合、溶製温度を高くするため復
リンが起るため、上限のみを０．０２１に規定した。Ｐ
は低いほどよいが、Ｐを０．０１（１’Ｊ以下にする場
合は、例えば２ ｓｌａｇ−Ｌ、Ｆ。
（し−ドルファネス）等の特別な工程を要する。
Ｓは靭性、扁平値の低下等弊害元素の一つであるが、Ｏ
，０１０％以下ではその影響は小さいことと工業的に装
造可能であることがらその上限のみを規定した。
，０１０％以下ではその影響は小さいことと工業的に装
造可能であることがらその上限のみを規定した。
Ｔ、Ａｔは規準後のフェライト結晶粒度を細粒にするこ
と及び脱酸剤として必要であるが、細粒に必要なｓｏｔ
、Ａｔとして最低０．００６チ以上必要であり、コノと
きＴ、ＡｔＯうちＡｌ含有量が０．０１０−０．０１５
％のときｓｏｔ、ＡｔとＩｎ５ｏｔ、Ａｔの分配（比
率）は６：４であるため、下限のＴ、Ａｌを０．０１０
％とした。Ｔ、Ａｌ。
と及び脱酸剤として必要であるが、細粒に必要なｓｏｔ
、Ａｔとして最低０．００６チ以上必要であり、コノと
きＴ、ＡｔＯうちＡｌ含有量が０．０１０−０．０１５
％のときｓｏｔ、ＡｔとＩｎ５ｏｔ、Ａｔの分配（比
率）は６：４であるため、下限のＴ、Ａｌを０．０１０
％とした。Ｔ、Ａｌ。
は■０．０３５チを超えるとアルミナ介在物が多くなる
こと、■細粒効果が飽和すること、■コストが高くなる
等により上限を０．０３５％迄とした。
こと、■細粒効果が飽和すること、■コストが高くなる
等により上限を０．０３５％迄とした。
本発明の鋼管素材（スラブ）を連続鋳造で製造する場合
、スラブ割れ防止のため、Ｔｉを使用する。
、スラブ割れ防止のため、Ｔｉを使用する。
スラブ割れは、ｃ＋Ｍｎｆｌｆ、とも関連するが、主と
してＮに起因するとされ、ＮをＴ１で固定することによ
シスラブ割れを防止する。この場合、熱ＩＩＴｆ、ｒ１
ｊｌのスラブ加熱および鋼管規準によって生成するｇｏ
７Ａｔ、即ちＡｔＮを考慮すると鋼中ＮはＡｔとＴｉの
化合物となる。従ってＡｔと結合するＮは０．００３］
チ（ｓｏｔ、ＡｊＯ，００６Ｘ、 →（０，００６ＸＢ
） −＋ ０．００３１％）であり、残部のＮがＴｊと
結合するため、これに必要なＴｉは０．０１０％となる
。
してＮに起因するとされ、ＮをＴ１で固定することによ
シスラブ割れを防止する。この場合、熱ＩＩＴｆ、ｒ１
ｊｌのスラブ加熱および鋼管規準によって生成するｇｏ
７Ａｔ、即ちＡｔＮを考慮すると鋼中ＮはＡｔとＴｉの
化合物となる。従ってＡｔと結合するＮは０．００３］
チ（ｓｏｔ、ＡｊＯ，００６Ｘ、 →（０，００６ＸＢ
） −＋ ０．００３１％）であり、残部のＮがＴｊと
結合するため、これに必要なＴｉは０．０１０％となる
。
（０，００６−０，００３１）Ｘ、−→（０，００２９
Ｘ、−７） −＋ （１，０１０）又、Ｔｉ単独でＮ全
部を固定する場合、Ｔｉは０．０２１％（０，００６Ｘ
−； −＋ ０．００６ Ｘ ｉ −＋ ０．０２１
）’必要となる。溶↑ｐ時において（ｒＪ−１ＡｔをＴ
ｉより先に投入するため、Ｔｊ単独で固定することはな
い。従っテＴｊの下限は０．０］、Ｏ係でよい。一方、
Ｔｉは００３０チを超えると、ＴｉＮ、 ＴｉＣ，Ｔｉ
Ｓ、 Ｔ１ＣＮ等を形成するため介在物が多くなり、州
の清浄度を悪くするため好ましくない。
Ｘ、−７） −＋ （１，０１０）又、Ｔｉ単独でＮ全
部を固定する場合、Ｔｉは０．０２１％（０，００６Ｘ
−； −＋ ０．００６ Ｘ ｉ −＋ ０．０２１
）’必要となる。溶↑ｐ時において（ｒＪ−１ＡｔをＴ
ｉより先に投入するため、Ｔｊ単独で固定することはな
い。従っテＴｊの下限は０．０］、Ｏ係でよい。一方、
Ｔｉは００３０チを超えると、ＴｉＮ、 ＴｉＣ，Ｔｉ
Ｓ、 Ｔ１ＣＮ等を形成するため介在物が多くなり、州
の清浄度を悪くするため好ましくない。
Ｎはスラブ割れ防止のため少岱はど好ましいが、溶製上
、経済性を考慮すると０．００６０％以下が好ましい。
、経済性を考慮すると０．００６０％以下が好ましい。
次に本発明成分の素材（スラブ）を熱延でコイルに圧延
する場合、仕上温度８５０〜９２０°Ｃ１捲取温度７０
０〜８００℃の熱延余件で熱延コイルを、製造する。
する場合、仕上温度８５０〜９２０°Ｃ１捲取温度７０
０〜８００℃の熱延余件で熱延コイルを、製造する。
仕上温度８５０℃未満、捲取温度７００℃未４．１では
コイルの強度（引張強さ）が６０ｋｇ／−より大巾に高
くなるため、電縫ミルで成形時に犬・やワーを要し、又
、スプリング・ぐツクによる溶接部割れが発生しやすい
ため好才しくない。
コイルの強度（引張強さ）が６０ｋｇ／−より大巾に高
くなるため、電縫ミルで成形時に犬・やワーを要し、又
、スプリング・ぐツクによる溶接部割れが発生しやすい
ため好才しくない。
一方、仕上流度９２０℃および捲取温度８００℃を超え
る条件では、コイルの強度は著しく低下するが、コイル
表面のスケール疵、冷却水）：セを押えるためロール寿
命が低下する等から好ましくない。
る条件では、コイルの強度は著しく低下するが、コイル
表面のスケール疵、冷却水）：セを押えるためロール寿
命が低下する等から好ましくない。
本発明の成分鋼を本発明の熱延条件で熱間圧延して、熱
延鋼板としたのち、該熱延鋼板を管状体に成形し、該管
状体の工、ジ部を加熱し７て溶拝し、鋼管としたの魁、
次いで連続して内、外面の溶接ビードを切削したのち、
鋼管全体を室温程瓜才で冷却し、定形ロール群で所定の
寸法１１１度に仕上げた後、切断装置（カットオフとも
いう）で切断し、スキッドに移送する。
延鋼板としたのち、該熱延鋼板を管状体に成形し、該管
状体の工、ジ部を加熱し７て溶拝し、鋼管としたの魁、
次いで連続して内、外面の溶接ビードを切削したのち、
鋼管全体を室温程瓜才で冷却し、定形ロール群で所定の
寸法１１１度に仕上げた後、切断装置（カットオフとも
いう）で切断し、スキッドに移送する。
この製造ラインにおいて、鋼管を冷却するため、溶接部
は急冷を受けて非溶接部に比較し、著しく硬くなる。
は急冷を受けて非溶接部に比較し、著しく硬くなる。
次に熱処理方法について説明する。
通常、特にＣ，Ｍｎが多く含有されると溶接部は硬くな
り、定形ロールでｔＮ管の外径および真円度を向上させ
るとき、適当な外径リダクションを力えるため、溶接部
から割れが発生し、切断工程でカットオフの力の寿命が
低下する。
り、定形ロールでｔＮ管の外径および真円度を向上させ
るとき、適当な外径リダクションを力えるため、溶接部
から割れが発生し、切断工程でカットオフの力の寿命が
低下する。
この対策として、本発明者らは、特公昭５５−８５６５
号公報記載の発明思想を応用してこの問題を）仔決した
。
号公報記載の発明思想を応用してこの問題を）仔決した
。
即ち電線溶接銅管の冷却方法において、溶接点後方で鋼
管溶接部の外表面をＭｓ点直上近傍の温度まで冷却し、
α１管溶接部の温度がＭｓ点より高い範囲内で溶接部肉
厚方向にほぼ均一になったのち、直ちに；＝ン１管全体
を室渦寸で冷却する方法である。
管溶接部の外表面をＭｓ点直上近傍の温度まで冷却し、
α１管溶接部の温度がＭｓ点より高い範囲内で溶接部肉
厚方向にほぼ均一になったのち、直ちに；＝ン１管全体
を室渦寸で冷却する方法である。
具体的には、浴接部外表面の冷却水ｆＩ＋、及び冷却時
１１）Ｉを変えてンｄ払部の硬さをＨｖ６５０がらＨｖ
４５０へと低下させることにより、溶接部割れの防止、
カットオフの刃ＩＪ命を通常成分である０、３０〜０３
５％Ｃ含有の電し％管をカットオフするＷ６合の刃の寿
命とほぼ同じ程度壕で向上させた。
１１）Ｉを変えてンｄ払部の硬さをＨｖ６５０がらＨｖ
４５０へと低下させることにより、溶接部割れの防止、
カットオフの刃ＩＪ命を通常成分である０、３０〜０３
５％Ｃ含有の電し％管をカットオフするＷ６合の刃の寿
命とほぼ同じ程度壕で向上させた。
゛このようにしてイ（す造された電縫伸１管を次に鋼管
全体を７５０〜９５０°Ｃのｉｌ′、１を度で規準処理
する。
全体を７５０〜９５０°Ｃのｉｌ′、１を度で規準処理
する。
（実施ｆｙｌＪ ）
第１１？ｊは第１表に示す蔦１の鋼成分で銅管サイズ外
径１１４３φ、肉厚６３５団のＡＰＩ、 Ｋ−５５相当
の電１ａ ／Ｊ：４償溶接第１のものを各温度で１０分
保持したのち空冷する熱処理（規準）を行ない、溶接部
及び母材部からＡＰＩ弧状引張試、験片を加工して引張
試験した結果を示すものである。
径１１４３φ、肉厚６３５団のＡＰＩ、 Ｋ−５５相当
の電１ａ ／Ｊ：４償溶接第１のものを各温度で１０分
保持したのち空冷する熱処理（規準）を行ない、溶接部
及び母材部からＡＰＩ弧状引張試、験片を加工して引張
試験した結果を示すものである。
第１図によれば溶接ままのものを７５０ ’Ｃ未満で熱
処理すると、引張強さが、ＡＰＩ規格を満足せず、又、
９５０℃を超えると降伏点が規格下限ぎりぎりである。
処理すると、引張強さが、ＡＰＩ規格を満足せず、又、
９５０℃を超えると降伏点が規格下限ぎりぎりである。
従って、７５０〜９５０℃が最適規準範囲である。一方
、保持時間は５分以上あれば問題ないが、炉温のバラツ
キを考慮し、１ｏ分とした。
、保持時間は５分以上あれば問題ないが、炉温のバラツ
キを考慮し、１ｏ分とした。
次に本発明の実施例の機械的性質について、前述した方
法で製造したＡＰＩ 、 Ｋ−５５電縫油井管（外径１
１４．３φ、肉厚６．３５ｔ）の例に従って説明する。
法で製造したＡＰＩ 、 Ｋ−５５電縫油井管（外径１
１４．３φ、肉厚６．３５ｔ）の例に従って説明する。
第１表において、本発明のものは、従来法に比較し、特
に円周方向の品質特性に差がないため、ユーザーに安心
して使用してもらうことができるほか、ボストアニーラ
−設備をもたない電縫ミルにおいて製造可能としたもの
であり、ＡＰＩ、 Ｋ−５５電縫油井管の市場ニーズに
応えることができた。
に円周方向の品質特性に差がないため、ユーザーに安心
して使用してもらうことができるほか、ボストアニーラ
−設備をもたない電縫ミルにおいて製造可能としたもの
であり、ＡＰＩ、 Ｋ−５５電縫油井管の市場ニーズに
応えることができた。
（発明の効果）
以上、述べたように本発明方法により、従来、ボストア
ニーラ−設備を有した電縫管造管設備以外では製造不可
能であった高炭素、高マンガン電縫鋼管の製造が可能と
なり、高品質で低コストな高級管を提供できるようにな
ったものであり、産業上稗益するところが極めて大であ
る。
ニーラ−設備を有した電縫管造管設備以外では製造不可
能であった高炭素、高マンガン電縫鋼管の製造が可能と
なり、高品質で低コストな高級管を提供できるようにな
ったものであり、産業上稗益するところが極めて大であ
る。
本発明では、適用例を油井管に限って述べたがこの種の
ものは、例えば航空機、自動車その他の機械構造用鋼管
として使用することができる。
ものは、例えば航空機、自動車その他の機械構造用鋼管
として使用することができる。
第１図は本発明の熱処理特性を示す図（×印溶接部、・
印母材部、各温度で１０分保持後空冷）、第２図は第１
表のサンプリング位置を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式台社
印母材部、各温度で１０分保持後空冷）、第２図は第１
表のサンプリング位置を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式台社
Claims (1)
- Ｃ０，３８〜０．４２％、 Ｓｔ ０．２０〜０．３０
％ 、 Ｍｎ１．３５〜１．６５係、Ｐｏ、０２５チ以
下、Ｓｏ、０１０チ以下、Ｔ、Ａｔ０．０１０〜０．０
３５係、ＴｊＯ１０１０〜０．０３０％、ＮＯ，００６
０φ以下で残部の大部分がＦｅで、不可避的不純物から
なるスラブを、仕上温度８５０〜９２０℃、捲取温度７
００〜８００℃の熱延条件で熱Ｗ、銅板としたのち、該
熱延鋼板を管状体に成形し、該管状体のエツジ部を力作
熱して溶接し、；ｉ−管としたのち、７５０〜９５０℃
の温度に５〜１０分加熱して、焼準することを特徴とす
る高炭素、高マンガン電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12199883A JPS6013024A (ja) | 1983-07-05 | 1983-07-05 | 高炭素、高マンガン電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12199883A JPS6013024A (ja) | 1983-07-05 | 1983-07-05 | 高炭素、高マンガン電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6013024A true JPS6013024A (ja) | 1985-01-23 |
| JPS6147884B2 JPS6147884B2 (ja) | 1986-10-21 |
Family
ID=14825024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12199883A Granted JPS6013024A (ja) | 1983-07-05 | 1983-07-05 | 高炭素、高マンガン電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013024A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013153676A1 (ja) * | 2012-04-09 | 2013-10-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低降伏比高強度電縫鋼管、その電縫鋼管用鋼帯、およびそれらの製造方法 |
| EP3018220A4 (en) * | 2013-09-25 | 2016-09-14 | Jfe Steel Corp | PROCESS FOR MANUFACTURING HIGH-CARBON STEEL PIPE, ELECTRICALLY RESISTANT WELDED, AND AUTOMOTIVE PART |
| CN109338221A (zh) * | 2018-11-07 | 2019-02-15 | 林州凤宝管业有限公司 | 一种挂车车轴管及其生产方法 |
-
1983
- 1983-07-05 JP JP12199883A patent/JPS6013024A/ja active Granted
Cited By (5)
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