JPS60243248A - 厚肉電縫鋼管の製造法 - Google Patents
厚肉電縫鋼管の製造法Info
- Publication number
- JPS60243248A JPS60243248A JP9612384A JP9612384A JPS60243248A JP S60243248 A JPS60243248 A JP S60243248A JP 9612384 A JP9612384 A JP 9612384A JP 9612384 A JP9612384 A JP 9612384A JP S60243248 A JPS60243248 A JP S60243248A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel
- wall thickness
- annealed
- thickness ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、肉厚比すなわち肉厚と外径との比が０．１５
以上である厚肉電縫鋼管に関する。
以上である厚肉電縫鋼管に関する。
電縫鋼管は、寸法とくに肉厚が均一であり、しかも生産
性が高く低コストで製造できる利点があるので、機械構
造用炭素鋼や低合金鋼を素材として、鋼管の中で最も多
く生産されている。近年、省エネルギー対策の一環とし
て、中実棒鋼の中空化が図られ、厚肉構造用鋼管の需要
が高まっているが、従来の電縫鋼管の肉厚比は０．１３
〜０．１４が限度とされ、肉厚が肌１５以上が厚肉鋼管
としては継目無し鋼管が使用されているのが現状である
。
性が高く低コストで製造できる利点があるので、機械構
造用炭素鋼や低合金鋼を素材として、鋼管の中で最も多
く生産されている。近年、省エネルギー対策の一環とし
て、中実棒鋼の中空化が図られ、厚肉構造用鋼管の需要
が高まっているが、従来の電縫鋼管の肉厚比は０．１３
〜０．１４が限度とされ、肉厚が肌１５以上が厚肉鋼管
としては継目無し鋼管が使用されているのが現状である
。
厚肉管とロールフォーミング法によって電縫造管する場
合、肉厚比が高くなるにつれて「ルーフインク」と称さ
れる洋梨状の管断面が発生しやすくなり、加工が困難゛
になる。構造用炭素鋼や低合金鋼の中厚熱延板は、パー
ライトが縞状に分布した金属組織を呈しやすく、このよ
うな材料を球状化焼鈍しても、炭化物が縞状に分散する
。また、この縞状組織を防止しようとすると、ベイナイ
ト組織となシ、これを球状化焼鈍すると硬質な材料とな
る。炭化物が縞状に分散した材料では、フェライトのみ
からなる軟質な相と、炭化物が多数存在するフェライト
＋炭化物の硬質な相とが、板厚方向に交互に積重なった
金属組織を呈する。加工性の著しく異なる相が交互に積
重なった状態のかような材料を、ロールフォーミング法
により電縫造管しても、エツジ成形時のスプリングバッ
ク量が大きく、「ルーフインク」が発生しやすい。著し
い縞状組織の場合には、造管中板の端面に層状の割れが
はいりやすく、管製品が得られないことさえしばしばあ
る。硬質な材料を電縫造管する場合もエツジ成形時のス
プリングバック量が大きく、「ルーフインク」が発生し
やすい。このような理由から、従来、電縫鋼管の肉厚比
の上限は０．１５〜０．１４とされてきた。
合、肉厚比が高くなるにつれて「ルーフインク」と称さ
れる洋梨状の管断面が発生しやすくなり、加工が困難゛
になる。構造用炭素鋼や低合金鋼の中厚熱延板は、パー
ライトが縞状に分布した金属組織を呈しやすく、このよ
うな材料を球状化焼鈍しても、炭化物が縞状に分散する
。また、この縞状組織を防止しようとすると、ベイナイ
ト組織となシ、これを球状化焼鈍すると硬質な材料とな
る。炭化物が縞状に分散した材料では、フェライトのみ
からなる軟質な相と、炭化物が多数存在するフェライト
＋炭化物の硬質な相とが、板厚方向に交互に積重なった
金属組織を呈する。加工性の著しく異なる相が交互に積
重なった状態のかような材料を、ロールフォーミング法
により電縫造管しても、エツジ成形時のスプリングバッ
ク量が大きく、「ルーフインク」が発生しやすい。著し
い縞状組織の場合には、造管中板の端面に層状の割れが
はいりやすく、管製品が得られないことさえしばしばあ
る。硬質な材料を電縫造管する場合もエツジ成形時のス
プリングバック量が大きく、「ルーフインク」が発生し
やすい。このような理由から、従来、電縫鋼管の肉厚比
の上限は０．１５〜０．１４とされてきた。
本発明の主たる一つの目的は、従来技術のかような先入
観念を打破し、肉厚比が０．１５以上の厚肉電縫鋼管を
提供することである。
観念を打破し、肉厚比が０．１５以上の厚肉電縫鋼管を
提供することである。
本発明のいま一つの目的は、溶接強度のすぐれた肉厚比
が０．１５以上の厚肉電縫鋼管を提供することである。
が０．１５以上の厚肉電縫鋼管を提供することである。
本発明によ−れば、適切な化学組成をもった構造用炭素
鋼または低合金鋼を適切な熱延条件で熱延することによ
って軟質なフェライト＋パーライト組織の熱延帯鋼とな
し、しかる後球状化焼鈍によって硬度がＨｖ１８０以下
で炭化物が均一に分散された焼鈍帯鋼となしたものとを
素材としてこれを電縫造管するなら、肉厚比が０．１５
以上の厚肉管でも、造管時に「ルーフインク」発生のな
い溶接強度のすぐれた厚肉電縫鋼管が得られることがわ
かった。
鋼または低合金鋼を適切な熱延条件で熱延することによ
って軟質なフェライト＋パーライト組織の熱延帯鋼とな
し、しかる後球状化焼鈍によって硬度がＨｖ１８０以下
で炭化物が均一に分散された焼鈍帯鋼となしたものとを
素材としてこれを電縫造管するなら、肉厚比が０．１５
以上の厚肉管でも、造管時に「ルーフインク」発生のな
い溶接強度のすぐれた厚肉電縫鋼管が得られることがわ
かった。
かくして、本発明は、重量で０．２０〜０．６０係のＣ
１０，５５％以下のＳｉ、１．５０％以下のＭｎ、０．
０４０％以下のＰおよび０．０４０％以下のＳを含みそ
して残部がＦｅおよび不可避的不純物である構造用炭素
鋼または重量で０．１０〜ｏ、６０チのｃ、 ０．５５
％以下の８１．１．５Ｄ％以下のＭｎ ％０．０４０％
以下のＰおよび０．１１３４０％以下のＳに加えて２．
００％以下のＮ１．１．５０多以下のＣｒおよび０．６
０％以下のＭｂの少くとも一種を含みそして残部がＦｅ
および不可避的不純物である低合金鋼の連鋳または造塊
スラブを最終スタンドでの仕上温度が（Ａｒ３−、３０
’Ｃ）〜（Ａｒ３＋１ｏｏ°Ｃ）、圧下率が１５〜２
５％そして巻取温度が５００〜５７０℃なる条件で熱延
し、しかる後球状化焼鈍により硬度をＨｖ１８０以下と
しそして炭化物を均一（（分散させた焼鈍帯鋼を電縫造
管してなる肉厚比が０．１５以上の厚肉電縫鋼管を提供
する。
１０，５５％以下のＳｉ、１．５０％以下のＭｎ、０．
０４０％以下のＰおよび０．０４０％以下のＳを含みそ
して残部がＦｅおよび不可避的不純物である構造用炭素
鋼または重量で０．１０〜ｏ、６０チのｃ、 ０．５５
％以下の８１．１．５Ｄ％以下のＭｎ ％０．０４０％
以下のＰおよび０．１１３４０％以下のＳに加えて２．
００％以下のＮ１．１．５０多以下のＣｒおよび０．６
０％以下のＭｂの少くとも一種を含みそして残部がＦｅ
および不可避的不純物である低合金鋼の連鋳または造塊
スラブを最終スタンドでの仕上温度が（Ａｒ３−、３０
’Ｃ）〜（Ａｒ３＋１ｏｏ°Ｃ）、圧下率が１５〜２
５％そして巻取温度が５００〜５７０℃なる条件で熱延
し、しかる後球状化焼鈍により硬度をＨｖ１８０以下と
しそして炭化物を均一（（分散させた焼鈍帯鋼を電縫造
管してなる肉厚比が０．１５以上の厚肉電縫鋼管を提供
する。
前記の焼鈍帯鋼では、球状炭化物が均一に分散して全体
が均質になっているので板厚方向でのミクロ的な加工性
の差異がなく、・加えて硬度がＨｖ ”１８０以下とＪ
軟質化されているのでエツジのロール成形性が向上し、
ルーフインクの発生を抑制できたものと思われる。
が均質になっているので板厚方向でのミクロ的な加工性
の差異がなく、・加えて硬度がＨｖ ”１８０以下とＪ
軟質化されているのでエツジのロール成形性が向上し、
ルーフインクの発生を抑制できたものと思われる。
かような焼鈍帯鋼を得るためには、既述の如く、適切な
化学組成をもった鋼を適切な熱延条件で熱延することに
よって均一なフェライト＋パーライト組織の熱延帯鋼と
なし、これを球状化焼鈍する必要があることがわかった
。
化学組成をもった鋼を適切な熱延条件で熱延することに
よって均一なフェライト＋パーライト組織の熱延帯鋼と
なし、これを球状化焼鈍する必要があることがわかった
。
諸条件の限定理由は、次のとおりである。
Ｃ４有量；本発明では、最終スタンドにおいて所定の低
温仕上条件下で強圧下しそして低温巻取を行うことによ
り、均一なフェライト＋パーライト組織を得るのである
が、Ｃ含有量が過大であるとパーライト面積率が増えて
縞状組織が発生しにくくなり、本発明の縞状組織抑制効
果が小さくなるので、Ｃ含有量の上限を０．６０−とし
た。また炭素鋼でけＣ含有量が低くなるとパーライト面
積率が小さくなり、エツジ成形性に及ぼす縞状組織の影
響が減少するのでＣ含有量の下限を肌２％とした。しか
し、低合金鋼の場合、合金成分の存在によりＣ含有′量
が低くても縞状組織がエツジ成形性に悪影響を及ぼすの
で、Ｃの下限を０．１％とした。
温仕上条件下で強圧下しそして低温巻取を行うことによ
り、均一なフェライト＋パーライト組織を得るのである
が、Ｃ含有量が過大であるとパーライト面積率が増えて
縞状組織が発生しにくくなり、本発明の縞状組織抑制効
果が小さくなるので、Ｃ含有量の上限を０．６０−とし
た。また炭素鋼でけＣ含有量が低くなるとパーライト面
積率が小さくなり、エツジ成形性に及ぼす縞状組織の影
響が減少するのでＣ含有量の下限を肌２％とした。しか
し、低合金鋼の場合、合金成分の存在によりＣ含有′量
が低くても縞状組織がエツジ成形性に悪影響を及ぼすの
で、Ｃの下限を０．１％とした。
Ｍｎ含有ｔ； Ｍｎ含有量は多すぎると熱延した鋼が縞
状組織になり易くなるので、上限を１．５０チとした。
状組織になり易くなるので、上限を１．５０チとした。
Ｓｌ、ＰおよびＳ含有量；これけＪ工Ｓ規格のＳＣ，Ｓ
ＮＣＭ、 ＳＣＭ、ＳＣｒおよびＳＭｎ鋼の規定範囲内
であれば特に問題はない。
ＮＣＭ、 ＳＣＭ、ＳＣｒおよびＳＭｎ鋼の規定範囲内
であれば特に問題はない。
Ｎ１、ＯｒおよびＭｏ含有量；これらの合金元素は鋼管
の使用目的【Ｃ応じて、機械的強度、浸炭性および／ま
たは焼入性を付与するために一種またはそれ以上を含有
させることができるものであるが、過量の存在は、所定
の熱延において鋼組織をベーナイトまたはマルテンサイ
ト化し、球状化焼鈍によっても充分に軟化せず、得られ
る焼鈍帯鋼の成形性を低下させる傾向があるので、上限
をＮ１については２．００ ％、Ｃｒについては１．５
０％、そしてＭｏについては０．６０％とした。
の使用目的【Ｃ応じて、機械的強度、浸炭性および／ま
たは焼入性を付与するために一種またはそれ以上を含有
させることができるものであるが、過量の存在は、所定
の熱延において鋼組織をベーナイトまたはマルテンサイ
ト化し、球状化焼鈍によっても充分に軟化せず、得られ
る焼鈍帯鋼の成形性を低下させる傾向があるので、上限
をＮ１については２．００ ％、Ｃｒについては１．５
０％、そしてＭｏについては０．６０％とした。
仕上温度および圧下率；最終スタンドでの低温仕上げお
よび強圧下はオーステナイト結晶粒を微細化してベイナ
イト変態を抑制するためのものであり、一般にその効果
は低温にて強圧下する程犬である。だが圧下率が高すぎ
ると熱延帯鋼の形状不良を招く不都合があるので上限ｆ
３：２５％とした。
よび強圧下はオーステナイト結晶粒を微細化してベイナ
イト変態を抑制するためのものであり、一般にその効果
は低温にて強圧下する程犬である。だが圧下率が高すぎ
ると熱延帯鋼の形状不良を招く不都合があるので上限ｆ
３：２５％とした。
１５チ未満の圧下率ではオーステナイト結晶粒の微細化
が不充分でベイナイト変態への抑止力を失うので、下限
を１５チとした。このような強圧下を加えても、仕上温
度が高い場合には、微細化させたオーステナイト結晶粒
が成長して強圧下の効果を消失させるので、仕上温度の
上限をＡｒｓ＋ １０００Ｃとした。また仕上温度が低
くなるにつれ、変形抵抗が高くなって強圧下がしにくく
なり、熱延品の形状不良を招くに到るので下限ｋＡｒ３
５０℃とした。
が不充分でベイナイト変態への抑止力を失うので、下限
を１５チとした。このような強圧下を加えても、仕上温
度が高い場合には、微細化させたオーステナイト結晶粒
が成長して強圧下の効果を消失させるので、仕上温度の
上限をＡｒｓ＋ １０００Ｃとした。また仕上温度が低
くなるにつれ、変形抵抗が高くなって強圧下がしにくく
なり、熱延品の形状不良を招くに到るので下限ｋＡｒ３
５０℃とした。
巻取温度；巻取温度の規制は、縞状組織を防止し、良好
なエツジ成形性を確保するために必要である。巻取温度
が５７０℃を越えると、縞状組織になり易いので、上限
を５７０℃とした。また、５００℃未満の低温巻取では
、最終スタンドで強圧下を加えていても、ベイナイト変
態の抑制が困難となり、球状化焼鈍によっても充分に軟
質化できないので、下限を５００℃とした。
なエツジ成形性を確保するために必要である。巻取温度
が５７０℃を越えると、縞状組織になり易いので、上限
を５７０℃とした。また、５００℃未満の低温巻取では
、最終スタンドで強圧下を加えていても、ベイナイト変
態の抑制が困難となり、球状化焼鈍によっても充分に軟
質化できないので、下限を５００℃とした。
硬度；硬度Ｈｙが１８０を越えると、エツジを充分に成
形できなくなシ、ルーフインクの発生を招き易くなるの
で、上限ヲ１８０とした。
形できなくなシ、ルーフインクの発生を招き易くなるの
で、上限ヲ１８０とした。
以下具体例および図面により本発明をさらに説明する。
５２ＤＣ（炭素鋼）、ＳＮＣＭ’２１ （ＮｉＮｉ−０
ｒ−鋼）、５Ｃｒ２２ （Ｃｒ鋼）、８０Ｍ２２ （Ｃ
ｒ−Ｍｏ鋼）およびＳＭｎ１ （Ｍｎ鋼）の５鋼（これ
らの鋼は本発明の組成要件を充足する）について、第１
表に示す条件で板厚が６．ＯｗｎＯ熱延帯鋼を製造し、
酸洗後、第１表に示す条件で球状化焼鈍に付した。第１
表には焼鈍後の硬度Ｈｖも示した。
ｒ−鋼）、５Ｃｒ２２ （Ｃｒ鋼）、８０Ｍ２２ （Ｃ
ｒ−Ｍｏ鋼）およびＳＭｎ１ （Ｍｎ鋼）の５鋼（これ
らの鋼は本発明の組成要件を充足する）について、第１
表に示す条件で板厚が６．ＯｗｎＯ熱延帯鋼を製造し、
酸洗後、第１表に示す条件で球状化焼鈍に付した。第１
表には焼鈍後の硬度Ｈｖも示した。
これらのうち、ランＢ、Ｃ，Ｄ、ＥおよびＦは本発明に
したがうものであるが、その他のランＡ、Ｇ％Ｈ１■、
Ｊ、におよびＬは対照である。
したがうものであるが、その他のランＡ、Ｇ％Ｈ１■、
Ｊ、におよびＬは対照である。
第１図は、８０Ｍ２２鋼についてのランＡ（対照、高圧
下、高温巻取）、Ｅ（本発明、高圧下、低温巻取）、Ｊ
（対照、低圧下、高温巻取）およびＬ（対照、低圧下、
低温巻取）で得た熱延帯鋼の金属組織を示す写真（倍率
４００倍）であり、そして第２図はそれらの熱延帯鋼を
球状化焼鈍後の同様な顕微鏡写真である。第１図によれ
ば、本発明が規定した熱延条件を用いたランＥの熱延帯
鋼は、パーライトが均一に分散した熱延組織を示すが、
他のランＡ、ＪおよびＬで得た熱延製品はパーライトが
縞状に分散した組織ないしはベイナイト組織を示すこと
がわかる。他の鋼も、第１図および第２図（（示しｆ７
ＳＣＭ ２２鋼と同じ傾向を示す。
下、高温巻取）、Ｅ（本発明、高圧下、低温巻取）、Ｊ
（対照、低圧下、高温巻取）およびＬ（対照、低圧下、
低温巻取）で得た熱延帯鋼の金属組織を示す写真（倍率
４００倍）であり、そして第２図はそれらの熱延帯鋼を
球状化焼鈍後の同様な顕微鏡写真である。第１図によれ
ば、本発明が規定した熱延条件を用いたランＥの熱延帯
鋼は、パーライトが均一に分散した熱延組織を示すが、
他のランＡ、ＪおよびＬで得た熱延製品はパーライトが
縞状に分散した組織ないしはベイナイト組織を示すこと
がわかる。他の鋼も、第１図および第２図（（示しｆ７
ＳＣＭ ２２鋼と同じ傾向を示す。
第１表に示したシンで得た各焼鈍帯鋼から、板幅が９１
．０圏および６６．５ｍｍのスリットコイルを切出し、
そして通常の電縫造管技法により、管径が５１．８ρ聾
Ｘ ６．Ｏｔ■（肉厚比ｔ／θ＝肌１９）お工び２４．
２ρ酊Ｘ ６．Ｏを關（肉厚比ｔ／θ＝ ０．２５−）
の鋼管を製造した。。各製品の溶接強度を偏平試験によ
シ判定した。この試験では、溶接ビードが真上にくるよ
うに鋼管を水平に上下から把持し、上下から強圧を付加
することにより鋼管を偏平し、その過程で溶接部に割れ
がはいる寸前の高さＤｌを測定し、Ｄｌを偏平試験前の
鋼管の高さくすなわち外径） Ｄｏで除し、得られた値
Ｄ□／Ｄｏを偏平限度とした。偏平限度値が小さい程、
溶接強度が大きいことを意味する。結果を第２表に示す
。
．０圏および６６．５ｍｍのスリットコイルを切出し、
そして通常の電縫造管技法により、管径が５１．８ρ聾
Ｘ ６．Ｏｔ■（肉厚比ｔ／θ＝肌１９）お工び２４．
２ρ酊Ｘ ６．Ｏを關（肉厚比ｔ／θ＝ ０．２５−）
の鋼管を製造した。。各製品の溶接強度を偏平試験によ
シ判定した。この試験では、溶接ビードが真上にくるよ
うに鋼管を水平に上下から把持し、上下から強圧を付加
することにより鋼管を偏平し、その過程で溶接部に割れ
がはいる寸前の高さＤｌを測定し、Ｄｌを偏平試験前の
鋼管の高さくすなわち外径） Ｄｏで除し、得られた値
Ｄ□／Ｄｏを偏平限度とした。偏平限度値が小さい程、
溶接強度が大きいことを意味する。結果を第２表に示す
。
第２表
Ｘ；偏平開始直後ｖｃ ”ｍｌｌれ発生第２表＃Ｆ−よ
れば、本発明による電縫鋼管は偏平限度値が小さく溶接
強度が犬であることがわかる。
れば、本発明による電縫鋼管は偏平限度値が小さく溶接
強度が犬であることがわかる。
また、肉厚でおるにもかかわらずルーフインクは全く発
生していなかった。これに対し、対照の場合は、溶接強
度が劣るのみならずルーフインクが発生していた。
生していなかった。これに対し、対照の場合は、溶接強
度が劣るのみならずルーフインクが発生していた。
第１図は、最終スタンドでの圧下率と巻取温度とを変化
させたときの８０Ｍ２２鋼の熱延金属組織を示す顕微鏡
写真。第２図は、第１図に示した熱延製品に球状化焼鈍
を付与したの金属組織を示す顕微鏡写真。
させたときの８０Ｍ２２鋼の熱延金属組織を示す顕微鏡
写真。第２図は、第１図に示した熱延製品に球状化焼鈍
を付与したの金属組織を示す顕微鏡写真。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＋１） 重量で０．２０〜０，６０％のＣ１０，５５−
以下の６１．１．５０％以下のＭｎ 、０．０４０％以
下のＰおよび０．０４０チ以下のＳを含みそし′て残部
がＦｅおよび不可避的不純物である連鋳または造塊スラ
ブを最終スタンドでの仕上温度が（Ａｒ３ ５ｄ′Ｃ）
〜（Ａｒ３＋ １００℃）圧下率が１５〜２５％そし
て巻取温度が５００〜５７０℃なる条件で熱延し、しか
る後球状化焼鈍＋Ｃより硬度をＨｖ１８０以下としそし
て炭化物を均一（で分散させた焼鈍帯鋼を電縫造銅して
なる肉厚比が０．１５以上の厚肉電縫鋼管。 （２）重量で０．１０〜０．６０％のＣ１０，５５％以
下のｓｉ、１．５０％以下のＭｎ、０．ｏ４ｏ％以下の
Ｐおよび０．０４０チ以下のＳＫ加えて２．００％以下
のＮ１．１．５０−以下のＯｒおよび０．６０ ％以下
のＭＯの少くとも一種を含みそして残部がＦｅおよび不
可避的不純物である連鋳または造塊スラブを最終スタン
ドでの仕上温度が（Ａｒ３ ５０°Ｃ）〜（Ａｒａ＋１
００８Ｃ）、圧下率が１５〜２５チそして巻取温度が５
００〜５７０℃なる条件で熱延し、しかる後球状化焼鈍
により硬度ｔ−Ｈｖ１８０以下としそして炭化物を均一
に分散させた焼鈍帯鋼を電縫造管してなる肉厚比が０．
１５以上の厚肉電縫鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9612384A JPS60243248A (ja) | 1984-05-14 | 1984-05-14 | 厚肉電縫鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9612384A JPS60243248A (ja) | 1984-05-14 | 1984-05-14 | 厚肉電縫鋼管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60243248A true JPS60243248A (ja) | 1985-12-03 |
| JPH0559175B2 JPH0559175B2 (ja) | 1993-08-30 |
Family
ID=14156601
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9612384A Granted JPS60243248A (ja) | 1984-05-14 | 1984-05-14 | 厚肉電縫鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60243248A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01111848A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Nisshin Steel Co Ltd | スタビライザーに用いられるパイプ素管 |
| JPH03134118A (ja) * | 1989-10-18 | 1991-06-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 薄板快削鋼の製造法 |
| JPH05117748A (ja) * | 1991-10-25 | 1993-05-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度電縫鋼管の製造方法 |
-
1984
- 1984-05-14 JP JP9612384A patent/JPS60243248A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01111848A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Nisshin Steel Co Ltd | スタビライザーに用いられるパイプ素管 |
| JPH03134118A (ja) * | 1989-10-18 | 1991-06-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 薄板快削鋼の製造法 |
| JPH0774375B2 (ja) * | 1989-10-18 | 1995-08-09 | 住友金属工業株式会社 | 薄板快削鋼の製造法 |
| JPH05117748A (ja) * | 1991-10-25 | 1993-05-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度電縫鋼管の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0559175B2 (ja) | 1993-08-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1231289B1 (en) | Steel pipe having high formability and method for producing the same | |
| JP6874913B2 (ja) | 角形鋼管およびその製造方法ならびに建築構造物 | |
| CN114599812B (zh) | 电阻焊钢管及其制造方法以及管线管和建筑结构物 | |
| CN113453817B (zh) | 方形钢管、其制造方法以及建筑结构物 | |
| CN113453816B (zh) | 方形钢管及其制造方法以及建筑构造物 | |
| JPS60243248A (ja) | 厚肉電縫鋼管の製造法 | |
| CN116323065A (zh) | 方形钢管及其制造方法以及建筑结构物 | |
| JP2004292922A (ja) | 複合二次加工性に優れた高張力鋼管の製造方法 | |
| JP2000282167A (ja) | 靱性に優れた低降伏比型鋼材及び鋼管並びにそれらの製造方法 | |
| JPH0530888B2 (ja) | ||
| JP3417589B2 (ja) | 張り出し成形性に優れた高強度熱延鋼板を高い歩留まりで製造する方法 | |
| JPH0987743A (ja) | 低降伏比高靱性電縫角形鋼管の製造方法 | |
| JPS6152317A (ja) | 低温靭性にすぐれた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3533844B2 (ja) | 液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管およびその製造方法 | |
| JP2003286544A (ja) | ハイドロフォーム加工性に優れた薄肉鋼管とその製造方法 | |
| JP3263348B2 (ja) | 非熱処理型高加工性電縫鋼管の製造方法 | |
| JPS648048B2 (ja) | ||
| CN115053007B (zh) | 药芯焊丝用冷轧钢板及其制造方法 | |
| JP2003321747A (ja) | 加工性と溶接部の材質均一性に優れた高張力溶接鋼管およびその製造方法、ならびに溶接鋼管素材用鋼帯 | |
| CN107604246A (zh) | 低成本sew石油套管用热连轧钢卷及其生产方法 | |
| JP7244715B2 (ja) | 耐久性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3678018B2 (ja) | 材質均一性に優れた高加工性高張力熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH06228651A (ja) | 伸びフランジ成形性に優れた高強度熱延鋼板を高い歩留まりで製造する方法 | |
| JPS6013024A (ja) | 高炭素、高マンガン電縫鋼管の製造方法 | |
| JPS6137332B2 (ja) |