JPS60121999A - エンジン駆動自励式発電機 - Google Patents
エンジン駆動自励式発電機Info
- Publication number
- JPS60121999A JPS60121999A JP58227671A JP22767183A JPS60121999A JP S60121999 A JPS60121999 A JP S60121999A JP 58227671 A JP58227671 A JP 58227671A JP 22767183 A JP22767183 A JP 22767183A JP S60121999 A JPS60121999 A JP S60121999A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- generator
- output
- phase
- transistor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
- H02P9/14—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field
- H02P9/26—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices
- H02P9/30—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices using semiconductor devices
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、エンジン駆動自励式発電機、特に自動電圧調
整器を備えたエンジン駆動の発電機において、低速運転
時自動電圧調整器の動作に起因して界磁コイルに流れる
界磁電流が増大するのを抑制するようにしたエンジン駆
動自励式発電機に関するものである。
整器を備えたエンジン駆動の発電機において、低速運転
時自動電圧調整器の動作に起因して界磁コイルに流れる
界磁電流が増大するのを抑制するようにしたエンジン駆
動自励式発電機に関するものである。
従来の自動電圧調整器を備えたエンジン駆動の自励式三
相発電機として第１図に示す回路構成が用いられていた
。同図において、エキサイタコイル３に発生した電圧は
全波整流器１０で電流され、コンデンサ２１で平滑され
た直流電圧となる。この直流電圧はダーリントン接続さ
れたトランジスタ７、８からなる制御トランジスタ４と
直列に接続されている界磁コイル２へ供給される。界磁
コイル２に流れる界磁電流によって出力コイル１の端子
Ｕ、Ｖ、Ｗに出力電圧が発生するが、出力コイルの途中
から出力電圧の変動を検出するための中間タップが出さ
れており、該中間タップに発生した電圧は全波整流器１
１及び抵抗２０、コンデンサ２４を有する出力電圧検出
回路６から直流の検出電圧となって出力される。この検
出電圧は制御トランジスタ４を制御する制御トランジス
タ制御回路５に入力されており、点Ａの電圧は抵抗１７
及び抵抗１８、１９の抵抗値の比に按分される。
相発電機として第１図に示す回路構成が用いられていた
。同図において、エキサイタコイル３に発生した電圧は
全波整流器１０で電流され、コンデンサ２１で平滑され
た直流電圧となる。この直流電圧はダーリントン接続さ
れたトランジスタ７、８からなる制御トランジスタ４と
直列に接続されている界磁コイル２へ供給される。界磁
コイル２に流れる界磁電流によって出力コイル１の端子
Ｕ、Ｖ、Ｗに出力電圧が発生するが、出力コイルの途中
から出力電圧の変動を検出するための中間タップが出さ
れており、該中間タップに発生した電圧は全波整流器１
１及び抵抗２０、コンデンサ２４を有する出力電圧検出
回路６から直流の検出電圧となって出力される。この検
出電圧は制御トランジスタ４を制御する制御トランジス
タ制御回路５に入力されており、点Ａの電圧は抵抗１７
及び抵抗１８、１９の抵抗値の比に按分される。
従って出力コイル１に発生する出力電圧の変動が直列に
接続されている抵抗１８、１９の両端に現われる。この
抵抗１８、１９で按分された点Ａの電圧は定電圧ダイオ
ード１２を介してトランジスタ９に印加されている。こ
のトランジスタ９の動作によって制御トランジスタ４に
流れる電流、すなわち、これと直列に接続されている界
磁コイル２へ流れる界磁電流を制御することにより、出
力コイル１の端子間電圧は定電圧に保持される。なお界
磁コイル２に並列に接続されたダイオード１３は逆起電
力を流すフリーホイールダイオードであり、符号１４な
いし１６は抵抗、２２、２３はコンデンサを表わしてい
る。
接続されている抵抗１８、１９の両端に現われる。この
抵抗１８、１９で按分された点Ａの電圧は定電圧ダイオ
ード１２を介してトランジスタ９に印加されている。こ
のトランジスタ９の動作によって制御トランジスタ４に
流れる電流、すなわち、これと直列に接続されている界
磁コイル２へ流れる界磁電流を制御することにより、出
力コイル１の端子間電圧は定電圧に保持される。なお界
磁コイル２に並列に接続されたダイオード１３は逆起電
力を流すフリーホイールダイオードであり、符号１４な
いし１６は抵抗、２２、２３はコンデンサを表わしてい
る。
ところでエンジンで駆動される発電機の回転数が低速回
転となるのに従い、出力コイル１に発生する出力電圧が
降下し、それに伴って出力電圧検出回路６から出力され
る検出電圧も次第に降下する形となる。従って抵抗１７
、及び抵抗１８と１９によって按分される点Ａの電圧Ｖ
Ａも降下する形となり、トランジスタ９に流れるベース
電流が平均的にみて減少する。これによりトランジスタ
９のコレクタ電圧が高くなり、すなわち制御トランジス
タ４のベース電位が次第に高くなり、トランジスタ７の
コレクタ電流、すなわち界磁電流が増加する方向に動作
する。つまり発電機の回転が低速になっても自動電圧調
整器の作用で出力電圧を一定に保つべく界磁電流を増加
させようとする。これを数量的に説明すると次のようで
ある。
転となるのに従い、出力コイル１に発生する出力電圧が
降下し、それに伴って出力電圧検出回路６から出力され
る検出電圧も次第に降下する形となる。従って抵抗１７
、及び抵抗１８と１９によって按分される点Ａの電圧Ｖ
Ａも降下する形となり、トランジスタ９に流れるベース
電流が平均的にみて減少する。これによりトランジスタ
９のコレクタ電圧が高くなり、すなわち制御トランジス
タ４のベース電位が次第に高くなり、トランジスタ７の
コレクタ電流、すなわち界磁電流が増加する方向に動作
する。つまり発電機の回転が低速になっても自動電圧調
整器の作用で出力電圧を一定に保つべく界磁電流を増加
させようとする。これを数量的に説明すると次のようで
ある。
今、出力コイル１の出力電圧をＥ、界磁コイル２に発生
する磁束をΦ、発電機の回転数をｎとすると Φ＝Ｅ／（Ｋｎ）・・・・・・・・・・・・・・・（１
）（但しＫは比例定数） が成立する。
する磁束をΦ、発電機の回転数をｎとすると Φ＝Ｅ／（Ｋｎ）・・・・・・・・・・・・・・・（１
）（但しＫは比例定数） が成立する。
発電機の回転数ｎが小さくなっても自動電圧調整器の動
作で出力電圧Ｅは一定の大きさを保持しようとするので
、磁束Φが大となり、界磁コイル２に流れる界磁電流が
増大することが式（１）から明らかである。
作で出力電圧Ｅは一定の大きさを保持しようとするので
、磁束Φが大となり、界磁コイル２に流れる界磁電流が
増大することが式（１）から明らかである。
第４図は発電機の回転数に対する出力電圧と界磁電流と
の関係を示した特性曲線であり、破線Ｃで示された曲線
が従来の自動電圧調整器を備えた発電機のものを示して
いる。なおＮｏは定速回転数を表わしている。
の関係を示した特性曲線であり、破線Ｃで示された曲線
が従来の自動電圧調整器を備えた発電機のものを示して
いる。なおＮｏは定速回転数を表わしている。
最近のエンジン駆動発電機は省力エネルギーと騒音防止
を目的にスロー・ダウン装置が設けられており、無負荷
の場合はエンジンの回転をアイドリング状態にまで落す
ようにしている。しかしながら従来の自動電圧調整器を
備えた自励式三相発電機では、上記説明の如く、また第
４図破線Ｃの如く、エンジンをアイドリング状態に落し
た低速運転を行うと、その状態でも自動電圧調整器が働
らいて界磁電流が増大してしまい、界磁コイル２の温度
を上昇させ、これによって界磁コイル２の焼損或いは耐
久性を著しく低下させる欠点がある。
を目的にスロー・ダウン装置が設けられており、無負荷
の場合はエンジンの回転をアイドリング状態にまで落す
ようにしている。しかしながら従来の自動電圧調整器を
備えた自励式三相発電機では、上記説明の如く、また第
４図破線Ｃの如く、エンジンをアイドリング状態に落し
た低速運転を行うと、その状態でも自動電圧調整器が働
らいて界磁電流が増大してしまい、界磁コイル２の温度
を上昇させ、これによって界磁コイル２の焼損或いは耐
久性を著しく低下させる欠点がある。
また制御部品、殊にトランジスタ７を破壊させる欠点も
存在する。又、これは発電機の入力トルクの多くを発熱
に消費してしまうことになり、無駄なエネルギー消費を
行っている欠点もある。
存在する。又、これは発電機の入力トルクの多くを発熱
に消費してしまうことになり、無駄なエネルギー消費を
行っている欠点もある。
またエンジン駆動発電機は水中ポンプ等のモータを負荷
として使用することが多く、この為の対策としてエキサ
イタコイル３の巻線を多くする方法や負荷回路にカレン
トトランス（ＣＴ）を用い、負荷に流れる電流に比例し
て界磁電流を制御する方法が存在するが、カレントトラ
ンスを用いる方法は重量が重くなり、またコストがアッ
プする上に、出力特性にも影響を及ぼす欠点がある。ま
た単に自動電圧調整器を備えた発電機でエキサイタコイ
ル３の巻線を多くする方法は前述の如く低速運転時に温
度上昇が高くなる欠点を有している。
として使用することが多く、この為の対策としてエキサ
イタコイル３の巻線を多くする方法や負荷回路にカレン
トトランス（ＣＴ）を用い、負荷に流れる電流に比例し
て界磁電流を制御する方法が存在するが、カレントトラ
ンスを用いる方法は重量が重くなり、またコストがアッ
プする上に、出力特性にも影響を及ぼす欠点がある。ま
た単に自動電圧調整器を備えた発電機でエキサイタコイ
ル３の巻線を多くする方法は前述の如く低速運転時に温
度上昇が高くなる欠点を有している。
本発明は、上記の欠点を解決することを目的としており
、低速運転時における発電機入力トルクの削減と界磁電
流増加の抑制とを行い得る自動電圧調整器を備えたエン
ジン駆動自励式発電機を提供することを目的としている
。以下第２図以降の図面を参照しながら説明する。
、低速運転時における発電機入力トルクの削減と界磁電
流増加の抑制とを行い得る自動電圧調整器を備えたエン
ジン駆動自励式発電機を提供することを目的としている
。以下第２図以降の図面を参照しながら説明する。
第２図は本発明に係る一実施例構成を示しており、第１
図図示の従来例との差異はベース電圧附加回路２５を制
御トランジスタ制御回路５内に設けた点である。該ベー
ス電圧附加回路２５は次のように構成されている。すな
わち、出力電圧検出回路６に入力されている検出電圧の
一相、例えばＷ相の半波整流電圧が抵抗３３を介してＳ
ＣＲ２６のアノード側に印加されている。該ＳＣＲ２６
がオフ状態にあるとき、ＳＣＲ２６のアノード側に接続
されている抵抗３２、定電圧ダイオード２７、及び（逆
流）保設ダイオード２８を介してトランジスタ９のベー
スに印加され、出力電圧検出回路６からの定電圧ダイオ
ード１２を介して供給される電圧と重畳される。出力電
圧検出回路６に入力されている検出電圧の他相、例えば
Ｕ相の検出電圧が抵抗３６、ダイオード２９を介してコ
ンデンサ３７を充電させ、該コンデンサ３７に充電され
た充電電圧によって抵抗３５を介してＳＣＲ２６のゲー
トにゲート電流が流れ、ＳＣＲ２６をターン・オンさせ
る。コンデンサ３７の両端に可変抵抗３１が設けられて
おり、コンデンサ３７の充放電特性を決定している。Ｓ
ＣＲ２６のゲートとカソードとの間にはサーミスタ３０
と抵抗３４とが接続され、ゲート回路の温度補償を行っ
ている。
図図示の従来例との差異はベース電圧附加回路２５を制
御トランジスタ制御回路５内に設けた点である。該ベー
ス電圧附加回路２５は次のように構成されている。すな
わち、出力電圧検出回路６に入力されている検出電圧の
一相、例えばＷ相の半波整流電圧が抵抗３３を介してＳ
ＣＲ２６のアノード側に印加されている。該ＳＣＲ２６
がオフ状態にあるとき、ＳＣＲ２６のアノード側に接続
されている抵抗３２、定電圧ダイオード２７、及び（逆
流）保設ダイオード２８を介してトランジスタ９のベー
スに印加され、出力電圧検出回路６からの定電圧ダイオ
ード１２を介して供給される電圧と重畳される。出力電
圧検出回路６に入力されている検出電圧の他相、例えば
Ｕ相の検出電圧が抵抗３６、ダイオード２９を介してコ
ンデンサ３７を充電させ、該コンデンサ３７に充電され
た充電電圧によって抵抗３５を介してＳＣＲ２６のゲー
トにゲート電流が流れ、ＳＣＲ２６をターン・オンさせ
る。コンデンサ３７の両端に可変抵抗３１が設けられて
おり、コンデンサ３７の充放電特性を決定している。Ｓ
ＣＲ２６のゲートとカソードとの間にはサーミスタ３０
と抵抗３４とが接続され、ゲート回路の温度補償を行っ
ている。
次に本発明に係る一実施例構成の動作を説明する。
出力電圧検出回路６に入力されているＵ相の正の検出電
圧は、抵抗３６、ダイオード２９を介してコンデンサ３
７を充電する。このコンデンサ３７に充電された充電電
圧は可変抵抗３１と抵抗３５及びＳＣＲ２６のゲートと
を介して放電されるが、該ＳＣＲ２６がターン・オンす
るか否かはＳＣＲ２６のアノード側に接続されているＷ
相の半波整流された検出電圧と上記コンデンサ３７の充
放電特性とに依存する。Ｗ相の半波整流電圧が立上る前
、すなわちＳＣＲ２６のアノード側に正電圧が印加され
る前にコンデンサ３７の放電が完了してしまうと、ＳＣ
Ｒ２６はターン・オンとなることはできない。またコン
デンサ３７の放電が完了する前に、すなわちＳＣＲ２６
をターン・オンするに足る放電電流がＳＣＲ２６のゲー
トに流れている内に、Ｗ相の検出電圧が正となりＳＣＲ
２６のアノード側に印加されると、ＳＣＲ２６はターン
・オンとなる。このＳＣＲ２６の動作は発電機の回転速
度によって決定付けられるので、低速回転時と高速回転
時に分けて説明をする。
圧は、抵抗３６、ダイオード２９を介してコンデンサ３
７を充電する。このコンデンサ３７に充電された充電電
圧は可変抵抗３１と抵抗３５及びＳＣＲ２６のゲートと
を介して放電されるが、該ＳＣＲ２６がターン・オンす
るか否かはＳＣＲ２６のアノード側に接続されているＷ
相の半波整流された検出電圧と上記コンデンサ３７の充
放電特性とに依存する。Ｗ相の半波整流電圧が立上る前
、すなわちＳＣＲ２６のアノード側に正電圧が印加され
る前にコンデンサ３７の放電が完了してしまうと、ＳＣ
Ｒ２６はターン・オンとなることはできない。またコン
デンサ３７の放電が完了する前に、すなわちＳＣＲ２６
をターン・オンするに足る放電電流がＳＣＲ２６のゲー
トに流れている内に、Ｗ相の検出電圧が正となりＳＣＲ
２６のアノード側に印加されると、ＳＣＲ２６はターン
・オンとなる。このＳＣＲ２６の動作は発電機の回転速
度によって決定付けられるので、低速回転時と高速回転
時に分けて説明をする。
（Ｉ）低速回転時
コンデンサ３７に充電された充電電圧は上記説明の如く
、Ｕ相の正の検出電圧の減少とともに放電を開始し、そ
の放電電流は第３図（１）図示の如く、期間ｔ１で終る
。ＳＣＲ２６のアノード側に接続されているＷ相の検出
電圧は、コンデンサ３７の放電開始Ｔ１経過後に正の電
圧が現われ、ＳＣＲ２６のアノードに印加されるが、Ｓ
ＣＲ２６はターン・オンしない。発電機の回転数が上昇
するにつれ期間Ｔ１は短かくなり、ｔ１に近づくが、Ｔ
１≧ｔ１の限りにおいてはＳＣＲ２６がターン・オンと
なることはない。
、Ｕ相の正の検出電圧の減少とともに放電を開始し、そ
の放電電流は第３図（１）図示の如く、期間ｔ１で終る
。ＳＣＲ２６のアノード側に接続されているＷ相の検出
電圧は、コンデンサ３７の放電開始Ｔ１経過後に正の電
圧が現われ、ＳＣＲ２６のアノードに印加されるが、Ｓ
ＣＲ２６はターン・オンしない。発電機の回転数が上昇
するにつれ期間Ｔ１は短かくなり、ｔ１に近づくが、Ｔ
１≧ｔ１の限りにおいてはＳＣＲ２６がターン・オンと
なることはない。
このＳＣＲ２６がオフ状態にあるとき、ＳＣＲ２６のア
ノード側に印加されるＷ相の正の検出電圧は抵抗３２、
定電圧ダイオード２７、ダイオード２８を介してトラン
ジスタ９のベース電圧に加わるようになる。そのためト
ランジスタ９のベース電流は出力電圧検出回路６のみか
ら定電圧ダイオード１２を介して流れているときよりも
増大し、トランジスタ９がオンとなる時間が増加する。
ノード側に印加されるＷ相の正の検出電圧は抵抗３２、
定電圧ダイオード２７、ダイオード２８を介してトラン
ジスタ９のベース電圧に加わるようになる。そのためト
ランジスタ９のベース電流は出力電圧検出回路６のみか
ら定電圧ダイオード１２を介して流れているときよりも
増大し、トランジスタ９がオンとなる時間が増加する。
従がって制御トランジスタ４のオフ状態が増加し、制御
トランジスタ４に直列に接続されている界磁コイル２へ
流れ込む界磁電流が抑制される。
トランジスタ４に直列に接続されている界磁コイル２へ
流れ込む界磁電流が抑制される。
なおコンデンサ３７の充放電特性は可変抵抗３１の値に
よって定まり、時間ｔ１を色々変えることができ、ＳＣ
Ｒ２６がターン・オンとなるタイミングを調整すること
ができる。
よって定まり、時間ｔ１を色々変えることができ、ＳＣ
Ｒ２６がターン・オンとなるタイミングを調整すること
ができる。
（ＩＩ）高速回転時
発電機の回転が上昇し定格回転近傍となると、コンデン
サ３７に充電された充電電圧が完全に放電される前に、
ＳＣＲ２６のアノード側にＷ相の正の検出電圧が印加さ
れるようになる。第３図（ＩＩ）図示の如くＳＣＲ２６
のゲートに当該ＳＣＲ２６をターン・オンとするに足る
放電電流が流れ、かつアノード側に正の電圧が印加され
ると、ＳＣＲ２６はターン・オンとなる。すなわちＴ１
＜ｔ１のときＳＣＲ２６はオン状態となる。これにより
ＳＣＲ２６のアノード側に印加されるＷ相の半波整流電
圧はＳＣＲ２６を介してアース・ラインへおちる。この
ときのトランジスタ９へ流れ込むベース電流は、ベース
電圧附加回路２５が存在しない従来の回路の出力電圧検
出回路６から定電圧ダイオード１２を介して流れ込む電
流だけである。
サ３７に充電された充電電圧が完全に放電される前に、
ＳＣＲ２６のアノード側にＷ相の正の検出電圧が印加さ
れるようになる。第３図（ＩＩ）図示の如くＳＣＲ２６
のゲートに当該ＳＣＲ２６をターン・オンとするに足る
放電電流が流れ、かつアノード側に正の電圧が印加され
ると、ＳＣＲ２６はターン・オンとなる。すなわちＴ１
＜ｔ１のときＳＣＲ２６はオン状態となる。これにより
ＳＣＲ２６のアノード側に印加されるＷ相の半波整流電
圧はＳＣＲ２６を介してアース・ラインへおちる。この
ときのトランジスタ９へ流れ込むベース電流は、ベース
電圧附加回路２５が存在しない従来の回路の出力電圧検
出回路６から定電圧ダイオード１２を介して流れ込む電
流だけである。
オン状態となったＳＣＲ２６はＷ相の検出電圧が零にな
ったときターン・オフとなり、次の正の検出電圧で上記
説明のように再びＳＣＲ２６はターン・オンとなる。こ
のようにＳＣＲ２６はＴ１＜ｔ１のときオン・オフを繰
返す。
ったときターン・オフとなり、次の正の検出電圧で上記
説明のように再びＳＣＲ２６はターン・オンとなる。こ
のようにＳＣＲ２６はＴ１＜ｔ１のときオン・オフを繰
返す。
以上説明した如き制御が発電機の回転速度の変化に伴な
って行われ、発電機の出力電圧Ｅと界磁電流ｉｆとは発
電機の回転数Ｎの値に応じて第４図図示の実線Ａの如く
変化する。即ち発電機が低速回転となるアイドリンク状
態の下で界磁電流ｉｆが従来の回路の破線Ｃで表わされ
た如く非所望に増大してしまうことがなくなる。
って行われ、発電機の出力電圧Ｅと界磁電流ｉｆとは発
電機の回転数Ｎの値に応じて第４図図示の実線Ａの如く
変化する。即ち発電機が低速回転となるアイドリンク状
態の下で界磁電流ｉｆが従来の回路の破線Ｃで表わされ
た如く非所望に増大してしまうことがなくなる。
そして発電機の低速回転時、すなわちアイドリング状態
時における界磁電流値は定電圧ダイオード２７のツェナ
ー電圧を変更することによって変えることができる。ア
イドリング状態時の発電機の界磁電流値規格に応じて定
電圧ダイオード２７のツェナー電圧を設定する。
時における界磁電流値は定電圧ダイオード２７のツェナ
ー電圧を変更することによって変えることができる。ア
イドリング状態時の発電機の界磁電流値規格に応じて定
電圧ダイオード２７のツェナー電圧を設定する。
第５図は本発明に係る他の実施例構成を示しており、第
２図のものに対し更に、Ｖ相の検出電圧を抵抗４０、定
電圧ダイオード３８、ダイオード３９を介してトランジ
スタ９のベースに加えたものである。
２図のものに対し更に、Ｖ相の検出電圧を抵抗４０、定
電圧ダイオード３８、ダイオード３９を介してトランジ
スタ９のベースに加えたものである。
第５図の動作は第２図の動作と基本的には同一でちる。
第２図の場合において、定電圧ダイオード２７のツェナ
ー電圧の変更だけではアイドリング状態での界磁電流ｉ
ｆを規格値に低下させられないとき、第５図で新たに追
加したＶ相の検出電圧を定電圧ダイオード３８を介して
トランジスタ９のベースに流し込むことにより、上記界
磁電流ｉｆを減少させることができる。しかしながら、
発電機の回転が高速の定格回転近傍となり、上記説明し
た如くＳＣＲ２６がオン状態となるようになっても、Ｖ
相の検出電圧が定電圧ダイオード３８を介してトランジ
スタ９のベースへ依然として印加される。従がって出力
電圧Ｅとの兼ねあいで定電圧ダイオード３８のツェナー
電圧を決定することを要する。
ー電圧の変更だけではアイドリング状態での界磁電流ｉ
ｆを規格値に低下させられないとき、第５図で新たに追
加したＶ相の検出電圧を定電圧ダイオード３８を介して
トランジスタ９のベースに流し込むことにより、上記界
磁電流ｉｆを減少させることができる。しかしながら、
発電機の回転が高速の定格回転近傍となり、上記説明し
た如くＳＣＲ２６がオン状態となるようになっても、Ｖ
相の検出電圧が定電圧ダイオード３８を介してトランジ
スタ９のベースへ依然として印加される。従がって出力
電圧Ｅとの兼ねあいで定電圧ダイオード３８のツェナー
電圧を決定することを要する。
第５図図示の発電機の出力電圧Ｅと界磁電流ｉｆとは発
電機の回転数Ｎに応じて第４図図示の実線中に点線が混
合した線Ｂの如き特性曲線が得られる。
電機の回転数Ｎに応じて第４図図示の実線中に点線が混
合した線Ｂの如き特性曲線が得られる。
以上説明した如く、本発明によれば、発電機の低速回転
時、すなわちエンジンのアイドリング状態時における界
磁電流の増加が抑制され、界磁コイルその他の部品の焼
損、破壊が防止される。同時に界磁コイルでエネルギー
の消費が少なくなるので、発電機への入力トルクの削減
が可能となる。
時、すなわちエンジンのアイドリング状態時における界
磁電流の増加が抑制され、界磁コイルその他の部品の焼
損、破壊が防止される。同時に界磁コイルでエネルギー
の消費が少なくなるので、発電機への入力トルクの削減
が可能となる。
第１図は従来のエンジン駆動自励式発電機の構成例、第
２図は本発明に係るエンジン駆動自励式発電機の一実施
例構成、第３図（Ｉ）、（ＩＩ）はＳＣＲのターン・オ
ンを説明する波形説明図、第４図は発電機の回転数に対
する出力電圧や界磁電流の関係を示した特性曲線、第５
図は本発明に係るエンジン駆動自励式発電機の他の実施
例構成を示している。 図中、１は出力コイル、２は界磁コイル、３はエキサイ
タ・コイル、４は制御トランジスタ、５は制御トランジ
スタ制御回路、６は出力電圧検出回路、７ないし９はト
ランジスタ、１０、１１は全波整流器、１２、２７、３
８は定電圧ダイオード、１３、２６、２８、２９、３９
はダイオード、１４ないし２０、３２ないし３６、４０
は抵抗、２１ないし２４はコンデンサ、２５、２５′は
ベース電圧附加回路、３０はサーミスタ、３１は可変抵
抗を表わしている。 第３図 （１） （Ｉ［） 第４図
２図は本発明に係るエンジン駆動自励式発電機の一実施
例構成、第３図（Ｉ）、（ＩＩ）はＳＣＲのターン・オ
ンを説明する波形説明図、第４図は発電機の回転数に対
する出力電圧や界磁電流の関係を示した特性曲線、第５
図は本発明に係るエンジン駆動自励式発電機の他の実施
例構成を示している。 図中、１は出力コイル、２は界磁コイル、３はエキサイ
タ・コイル、４は制御トランジスタ、５は制御トランジ
スタ制御回路、６は出力電圧検出回路、７ないし９はト
ランジスタ、１０、１１は全波整流器、１２、２７、３
８は定電圧ダイオード、１３、２６、２８、２９、３９
はダイオード、１４ないし２０、３２ないし３６、４０
は抵抗、２１ないし２４はコンデンサ、２５、２５′は
ベース電圧附加回路、３０はサーミスタ、３１は可変抵
抗を表わしている。 第３図 （１） （Ｉ［） 第４図
Claims (1)
- 出力コイル、界磁コイル、該界磁コイルに界磁電流を流
すための直流源、界磁コイルに直列に接続され該界磁コ
イルに流れる界磁電流を制御する制御トランジスタ、出
力電圧の電圧変動を検出する出力電圧検出回路、及び該
出力電圧検出回路の平滑された検出電圧に基づいて上記
制御トランジスタを制御するトランジスタが設けられて
いる制御トランジスタ制御回路を備え、出力電圧の変動
に応じて制御トランジスタを制御し出力電圧を定電圧に
保持するエンジン駆動自励式三相発電機において、制御
トランジスタ制御回路内に設けられた上記トランジスタ
のベース電圧に、発電機の回転数が低速度のとき上記出
力電圧検出回路から少なくとも一相の検出電圧に基づく
リップル電圧を重畳し、かつ発電機の回転数が定格回転
の近傍のとき上記一相の検出電圧に基づくリップル電圧
の重畳を切り離す制御が行われるベース電圧附加回路を
設け、エンジンの低速回転に伴う発電機の低速運転時に
おける界磁電流を減少させるようにしたことを特徴とす
るエンジン駆動自励式発電機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58227671A JPS60121999A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | エンジン駆動自励式発電機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58227671A JPS60121999A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | エンジン駆動自励式発電機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60121999A true JPS60121999A (ja) | 1985-06-29 |
| JPH0345999B2 JPH0345999B2 (ja) | 1991-07-12 |
Family
ID=16864500
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58227671A Granted JPS60121999A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | エンジン駆動自励式発電機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60121999A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0297900U (ja) * | 1989-01-18 | 1990-08-03 | ||
| JPH0350999U (ja) * | 1989-09-21 | 1991-05-17 |
-
1983
- 1983-12-01 JP JP58227671A patent/JPS60121999A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0297900U (ja) * | 1989-01-18 | 1990-08-03 | ||
| JPH0350999U (ja) * | 1989-09-21 | 1991-05-17 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0345999B2 (ja) | 1991-07-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2576233B2 (ja) | 車両用交流発電機の制御装置 | |
| US4788486A (en) | Vehicular power supply system having a plurality of power supply voltages | |
| US4727307A (en) | Control apparatus for vehicular generator | |
| US6664767B2 (en) | Voltage regulator of vehicle AC generator having variable bypass circuit resistance | |
| US4937514A (en) | AC generator control apparatus for vehicles | |
| JP4193348B2 (ja) | 車両用発電制御装置 | |
| US4222005A (en) | Testing device for generator output voltage regulators | |
| US6603289B2 (en) | Vehicle alternator control device and method | |
| KR100216015B1 (ko) | 교류발전기의출력전압제어장치 | |
| JPS60121999A (ja) | エンジン駆動自励式発電機 | |
| JPH089567A (ja) | 車両用交流発電機の出力制御方法及び出力制御装置 | |
| US4612493A (en) | Control device for charging generator | |
| JP3015098B2 (ja) | オルタネータ | |
| JP2547390Y2 (ja) | 発電出力制御回路 | |
| JPS6223400A (ja) | 車両用発電機の制御装置 | |
| JPH0683550B2 (ja) | 車両充電発電機用制御装置 | |
| JP2661613B2 (ja) | 車両用発電機の制御装置 | |
| JP2530345B2 (ja) | 交流発電機の制御装置 | |
| JPH034160Y2 (ja) | ||
| JPH0336239Y2 (ja) | ||
| JPS6031439Y2 (ja) | 励磁式交流発電機の自動電圧調整器 | |
| JP2916837B2 (ja) | 車両用発電機の制御装置 | |
| JPH06276800A (ja) | 自動電圧調整装置 | |
| JP4006614B2 (ja) | 車両用交流発電機 | |
| JPS6011725Y2 (ja) | 交流発電機の電圧制御装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |