JPS60119230A - オ−プンエンド精紡機の紡糸ユニット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ｊ支ＩＩ＃ｉ分野 本発明はオープンエンド精紡イ幾の紡糸ユニットの１（
４遺に関する。更に詳しくは紡糸ユニットのロータ内に
解繊された繊維を供給するだめの繊維供給通路の出口石
造に関する。

＋１１来技術 従来のオープンエントイｎ紡１幾においては第１図に示
すように紡糸ユニット１の供給口２がら供給された繊維
床すなわちスライバ３がフィードローラ４と、該フィー
ドローラ４１則ヘスライバ３を押圧するルッサ５との噛
カ作用によりコーミングローラ６へ輸送され、該コーミ
ングローラ６により解繊されて葉かす、実かす等の夾雑
物７が排出口８から排出された後解繊された繊維はロー
タ９の紡糸室１０内の負圧に基いて繊維供給通路１１内
に生ずる気流１２により紡糸室１ｏ内に１１’＝送され
る。紡糸室１０内に輸送された繊維は１１速回転するロ
ータ９の作用により生ずる紡糸室ｌｏ内の旋回気流に乗
ってロータ９の内周壁面９ａに到達した後、最大内径部
であるｉｉ双維果束部１３に向がって滑動し、該繊維集
束部１３でリボン状に集束され、加熱されながら糸とし
て糸導出孔１４から引出されるようになっている。

ロータ９は閉ざされた内周Ａ１９ａと）底部９ｂとによ
って形成された紡糸室１０を有し、その底部９ｂに対向
する端部は開放された形状をなしているが、該開放端部
は紡糸ユニッ）１のフレームによって４１′＃成された
閉鎖部材によってほぼ閉鎖され、ロータの紡糸室１０内
へ突出したそのボス部２０には前記り截維供給通路１１
が開口１１ａしている。

繊維を前記通路１１から紡糸室１０内に引込むためには
該紡糸室１０内を負圧にし、繊維供給通路】１から紡糸
室１０内に向う生気流を形成する８甥がある。その方式
にはロータ９を偵うケース１５の一部に設けられた排気
口１６に接続された吸引装置（図示しない）によって紡
糸室１０内の生気をロータ上面の１ノ目放端から排出す
る強制排気方式とロータ９の底部９ｂに半径方向に仮数
の排気孔９ｃを設け、ロータ９の回転遠心力により紡糸
室１０内の生気を排出する自己排気方式と、さらには！
ｉｉｔ　：ｌｉ！Ｉと自己とを併用した自己十強制排気
方式とがある。

又１＋ｌ＆　、ｅｌＭ　を安疋的にロータ内に搬送し内
周壁９ａに到達させるための供給通路１１の形式として
は成上の第１図に示されたようなボス部２０の側壁にロ
ータ内周壁９ａに直接対面する開口１１ａを設けた所謂
チャンネル方式と、図示しない円形あるいは半円形のデ
ィスクよりなるセ・にレータをボス部から少し１碓れた
位置に糸導出孔パイン０に嘔付け７］ｅス部とディスク
の隙間から１或維を、Ｖ５糸室１０内に供給する所謂セ
パレータ方式とがある。

これらの方式は解繊された繊、碓を伸張された状態のま
まロータの内局壁９ａに搬送することを目的として採用
されているものであるか従来技術においてはいずれの方
式でも、繊維供給通路１１から紡糸室１０内に輸送され
る）、寂維はロータ９の内周壁９ａに到達するまでの間
に繊維供給通路１１から紡糸室１０内に流入する生気の
流れと紡糸室内の回転する気流とによって生ずる仮雑な
流れの中に入り、スムームに気流に乗れなかったり、浮
遊したりして、折れ曲がってしまい、完全には伸張状態
とならず一部は折れ曲がった状態で繊維集束部１３に集
まり、糸導出孔１４から引き出されて糸となっていた。

したがってできた糸は真直ぐになった繊維の集合で（フ
イ成される糸より実貞的繊維長さ、すなわち有効繊維長
が短かい繊維で構成された糸と同等になり、糸の強さが
低下したり、むらが悪くなったり、糸表面状態が悪くな
ったりして、糸質の低下を招くことが多かった。

この原因を更に詳しく解析するために種々のテストを行
なった結果を次に示す。

第２図は自己排気方式におけるロータ内の静圧の状態で
ある。自己排気方式は、第１図に示すようにロータ９の
回転によって排気孔９ｃより空気を排出することにより
、紡糸室１０内が負荷になり、ロータ内の静圧は、ロー
タ中心部はど圧力が低い。したがってロータ内の空気の
流れはロータの回転により、ロータの回］賑方向に旋回
しつつ中心方向に向う内向き流れとなっている。ロータ
内の旋回気流速度は、第４図に示すとおりである。

また強制排気方式では第３図に示すように静圧はロータ
全体で低いけれども自己排気方式のように排気孔９ｃに
よる排気がなくロータ壁の空気摩擦のみによる空気回転
作用しかないため、＋Ｊ３図に示すようにロータ内静圧
は自己排気方式に比べ全体的に高い。しかも第４図に示
すようにロータ内は内周壁９＆の近辺以外は内向き流れ
が無く、旋回気流速度は遅い。

旋回気流の出来るだけ速い領域、汀いかえると繊維供給
通路１１内の流速より速い流速の領域であってしかも繊
維供給方向と旋回気流の方向とにあまり差のない領域へ
供給されることが必要であるが従来の繊維供給方式にお
いてはこれらの条件は必ずしも満たされていなかった。

第５　（ａ）図及０１第５（ｂ）図にはセ・ぐレータ方
式の紡１ 糸ユニッ）ｋ示１す。このセパレータ方式の繊維供給通
路１１の出口１１ａは、ロータ中心軸とロータ最大内径
部１３とのほぼ中間、即ち第４図で示すと斜線の範囲内
に位置し、ロータ内の旋回気流が比較的速いために繊維
供給通路１１の出口１１ａが開口している領域では、截
維共給Ａ路内よりロータ内へ増速流れが生じ、しかも、
繊維は旋回気流に沿う方向へ供給されていて、これらの
点ではかなりよい条件になっていて、繊維の折れ曲がり
が比較的少ない。しかし、前述のように自己排気方式及
びこれと強制排気との併用方式ではロータ内は内向き流
れとなっていて、しかも、繊維供給通路の出口１１ａが
ロータの中心軸と最大内径部１３の１＝ぼ中央に位置し
ていることもあって、一部の繊維はロータ中心付近へ移
行し、堆積する欠点を有している。

また、第１図に示す様なチャンネル方式では、第４図に
示すように、繊維供給通路出口１１ａはセ・ぐレータ方
式におけるより最大内径部に近い領域に位置するため、
セパレータ方式と比べ、ロータ内旋回気流の速匿が太き
く、シかも繊維が中心部に堆積する欠点は無い。しかし
従来のチャンネル方式では第６図のように、繊維供給通
路１１０ロ一タ回転方向下流側の側壁１１ｂと上流側の
側Ａｉ１１　ｃとがほぼ平行か又は、上流側の側壁が１
１ｃ’のように若干傾いている程度であるため、繊維供
給通路内の気流がロータ内旋回気流に沿う方向に合流せ
ず出口１１ａ付近で２つの流れがお互いに同突して績雑
な流れを作り、繊維の折れ曲がυを作っていた。

さらに強制排気方式では第４図に示すように紡糸室１０
内の旋回気流速度が非常に遅いために、繊維供給通路内
から紡糸室内への気流が減速流れとなり、繊維の折れ曲
がシを作っていた〇発明の、目的 そこで本発明の目的は、従来技術の問題点を解消し、繊
維供給通路からロータの紡糸室内へ流入する空気流を円
滑にロータ回転方向に向して、繊維に折れ曲がりを作ら
ないように、繊維を繊維供給通路内よりロータ内周壁へ
無理なく到達させて、良好な品質の糸を紡出することが
できるような、繊維供給通路の形状および構造を提供す
ることにある。

発明の概要 発明の目的を達成するため本発明者らは、系統的央験屏
析および繊維供給通路の形状改良を繰シ返した結果以下
の知見に到達した。

ロータ式オープンエンド祠紡機において最も重要なこと
の１つは、開繊装置によシ１本１本分離され、空気流に
よシロータ内へ送シ込まれた繊維に折れ曲がりを作らず
、真直な、姿勢のままロータ内周壁に付７＆させ、糸を
構成する繊維の有効繊維長を長くし、糸の強力をできる
限シ低下させないようにすることである。それを実現す
るための基本的な考え方としては、繊維供給通路出口に
近い位置忙充分な旋回流全形成するとともに、繊維供給
通路内からロータ内へ至る空気流れにおいて、減速流れ
や乱流を作らないで、なめらかに上記旋回流に合流させ
ることで、繊維供給通路内からロータ内壁面近傍へ向け
て、なめらかにυ１すれ込む増速流れに繊維を乗せて、
繊維に折れ曲が＃）をｒ「らずＡ直ぐな状憩のままでし
かも愼維金すみゃかにロータ内周壁へ近づけることが必
要で、これが実現できれば、ロータ内周壁に近づいた繊
維は本来有しているロータ半往方向の慣性力に加え、ロ
ータ内周壁面近所に流れる非常に速い随伴′Ａ流１ｔＣ
乗って旋回しながら、遠心力の作用を受けてロータ内局
壁面に付着する。この考えを実現するための基本構成は
、第一に、繊維供給通路出口に近いところにロータ内の
旋回流の最も速い部分を充分な長さにわた９設けること
で必る。即ち、開繊装置のコーミングローラの周速は２
０〜３０ｍ／ｓであシ、繊維供給通路内の空気流はコー
ミングローラの周速と同等かそれ以上の速さで流れてお
り、繊維供給通路内では、ロータへ近づくに従って、増
速流れになるように設計されているので、繊維供給通路
内よりロータ内へ流入する空気流はかなシの速さを保っ
ている。そのため、繊維供給通路出口に近い′置載にロ
ータ内の旋回流の出来る限り速い流れが生ずるようにな
し、繊維供給通路からの空気流が急激に減速しないよう
にすることが頃ましい。第２に、繊維供給通路内よシロ
ータ内へ空気が流入することによって繊維供給通路出口
付近−帯に乱Ｔｉを作らないこと及び泥れの急激な変換
点を作らないことが必要でめる。このこと全実現するた
めには、繊維供給通路内へ流入する空気がなめらかにロ
ータ内の旋回流に合流すれば問題ないが、繊維供給通路
出口付近のロータ内旋回流の方向と、繊維供給通路内め
流れが該通路出口よりロータ内へ流入する方向とに大き
な差があると、繊維供給通路出口付近で上記２つの流れ
の衝突がおこって、泥れの急激な変向と局部的な乱流が
発生し、そのため繊維が折れ曲が９、糸の強力の低Ｆを
１ねく。

上述のように繊維供給通路からの空気流を必要以上に減
速しないで、望しくけ増速流れの状態を保ちながら、な
めらかにロータ内周壁の随伴旋回流に合流させるために
は、前記の従来技術のところで説明したチャンネル方式
と同様に、ロータの開放端をカバーするように設けられ
た閉鎖部材の突出するゼス部の側面に繊維供給通路出口
を設け、ロータの紡糸室内の旋回流の最も速い領域に繊
維供給通路出口を設けるとともに、以下に述べるように
繊維供給通路出口形状を改良して、繊維供給通路内を流
れる気流がロータ内の旋回流になめらかに合流できるよ
うにすることが必要である。

本発明者らは、上記の知見に基づき、本発明に到達した
。即ち本発明は内周壁と底部および該底部に対向する開
放端を有し、該底部に垂直な中心軸のまわりに回転する
ロータと、該ロータの開放端を閉鎖する静止状の閉鎖部
材を官み、該［イ］瑣部材にはその経路の一部において
コーミング装置に対面し且つ該コーミング装置によって
解繊された繊維を前記ロータの内周壁に供給う゛るため
の繊維供給通路が穿設されていると共にその出口が開口
しているオープンエンド祠紡機の紡糸ユニットでありて
、前記繊維供給通路の出口開口をロータ内の旋回流の速
いロータ内周壁に近い位ｉＭに１配置し、該繊維供給通
路を構成する側壁の前記出口近傍部分を、出口開口に近
づくにつれてロータの回転方向の下流側に向って偏位さ
せたものである。

上述の構成より成る本発明のオーシンエンド硝紡機の紡
糸ユニットは繊維供給通路の＋ｌＳＤ開口をロータ内の
旋回流の速いロータ内周壁に近い位置に配置することに
より、繊維供給通路の出口開口からのロータ紡糸室内へ
の増速流れの条件を満たすとともに、繊維供給通路の出
口近傍の側壁ｒロータの回転方向の下ｆｉ＃Ｊに向って
偏位させることにより繊維供給通路内を供給される空気
流および繊維の流れの向きｆｉｅ＆えて、出口開口から
の空気流お裏び誠イ吐の流れをロータの回転方向に指向
させることによって、ロータ内に形成されている旋回流
の方向との差を小さくして、繊維供給通路の出口開口か
らの流れ全なめらかに旋回流に合流させるものである。

したがって、本発明の紡糸ユニットは、供給された繊維
に折れ曲がりを作ることなく、すみやかにロータ内周壁
に付層させることかできるので、良好な品質の糸を紡出
することができるという利点を有する。

さらに、本発明の紡糸ユニットは、コーミングローラに
より開繊された繊維が繊維供給通路から、ρｊ糸？に内
へ入り、折れ曲らず真直ぐな委勢のままでロータ内周壁
に到達し、すみやかに摺動して繊維集束溝に集束される
。したがって糸を構成する繊維のイ」効ｈ・戒維艮をＪ
（＜シ、糸の強さ、糸の表面状態、糸のむら等の品質を
向上させる。また、有効偵、ｉａｉ長が長いために、住
プ然の糸全紡出することが可目しとなり、朶らかい感触
の風合いのよい糸にすることができるし、より奴を少な
くすれば、生産性の向上につながり、非常に１凍しい。

本発明の態様 本発明は、実施するに当たり、以下の球な態様を採り得
る。

本発明の第１の態様のオーノンエンド硝初磯の紡糸ユニ
ットは、前記、繊維供給通路を構成する一対の側壁のう
ちロータの回転方向に関して下流側（以下単に下流側と
云う）に存在する側壁の前記出口近傍部分全出口開口に
近づくにつれて下流側に向って偏位させたものでめる。

上述の構成より成る第１の態様の紡糸ユニットは１．繊
維供給通路の出口近傍のロータの回転方向下流側の１１
１ｔｌ’Ｊｌ出口開口に近ずくにつれてロータの回転方
向の下流側に向って１扁位させることにより、コアンダ
効果によって下流側ＩＩ！１４４近傍が負圧となシ繊維
供給通路内に供坩さ扛る空気流が出口近傍において下流
側に偏位させた下流側側壁に沿って流れる。したがって
下流側の出口開口から空気流および繊維をロータ内に形
成されている旋回流の方向に沿う方向に供給することに
よシ、かかるを気流および繊維ケなめらかに旋回流に合
流させるものであり、供給された繊維に折れ曲がりを作
らないという７１・ｕ点’ｅ［する。

なお本第１態様Ｖこおけるこの下流側側壁の出口におけ
る偏位の度付葡示す傾斜角θは２５°以上であることが
望ましい。ここで本第１ｊ庫株の一■を図示した第７図
に示すようにθは６ｉＪ記出口を含むロータの中心軸に
垂直な平面内において前記下流側側壁が、そのｍｌｌ面
直線部びその延長庫に上って構成されていると仮定した
場合の出口端と、実際の下流側１１１１１　蝋の出口端
と全夫々ロータの中心＋１ｉ）Ｉに結んた直１１が同士
のなす角葡表わす。

本発明者らは、この繊維供給通路の下流側側壁の１頃糾
角θの部間を確認するため、実１験および解仇勿行なっ
た。

実験の基健にした。１カ糸ユニツトは第７図に示すもの
である。

第７図は本発明金弟１図又は第６図に示したチャンネル
方式の紡糸ユニットに適用した例を示し、第１図の矢印
Ｐの方向から観察したときの本発明の繊維供給通路１１
の形状を示す。第６図から明らかな通り繊維供給通路１
１を形成する一対の側壁１１ｂ、ｌｉｅはコーミング装
置６に対面する部１１１ｄからデス部２０へ進むにつれ
て順次狭くなり、ボス部２０にはその状態のま筐直線的
に貫入している。該両側壁１１ｂ、１］ｃがこの直勝の
延長線に沿ってそのままボス部２０を貫通して夫々点ｘ
、ｘ’において出口を形成すれば第６図に示す従来技術
と同じものになるが、本例においてに側壁１１ｂ即ちロ
ータの回転方向（矢印りで示す）に関して下流側（以下
単に下流側と云う）にある側壁は点Ｘに到達する以前の
点Ａにおいて下流側に湾曲しその出口端は点Ｙ　Ｋ　１
４位している。

実験は、第７図に示す紡糸ユニットにおいて繊維供給通
路上流側（左ｔｉｌｌ！ｌ　）の形状はＸ′の位置に定
め、下流側（右側）の１＋ｌ［Ｉ壁ｔ　１　ｂの出口付
近の傾斜角θを、第８図に示すように従来のθ＝０゜に
対し、２７°、７２°、２０７°に傾けた場合について
行なった。その場合の風向、風速を調べその結果を第９
図に示した。第９図中ＶＲはロータ集束部１３の表面速
度てｖｘｌｄ愼維供繊維路Ｘ’Ｙの範囲の出口近辺すな
わちデス端面部近辺の空気流れ速度Ｖを測定し、ロータ
回転方向成分速度とした値である。風聞はロータ回転方
向を基準としたときの空気の流れ方向でグラスはロータ
周壁側、マイナスはロータ中ｒ［Ｊｕに向いていること
を示す。

無仄元化した風速ＶＸ／ＶＲはθ＝０°から急激に立ち
上がり、ロータ回転方向の速度成分が速くなっているこ
とを示し、筐たＩｔ向もロータ紡糸室１０内の旋回流が
内向き角度１０°であるのに対し、θ＝０″のと−き外
向き角度３０°から２０゜へと流れ状態が改赳されたこ
と測水している。

２７ｕから２０７°においては若干上昇しているがほぼ
一定とみてよい。したがって０の値は、第９図から２５
°以上が望ｌしい。しかしθ全あまり大きくすると、チ
ャンイ・ル出口のロータ回転方向下流１１１１１の１Ｊ
ＩＩＩｉ７　（ζＪ近ではロータ紡糸至内〕虎回流がチ
ャンネル内へｖＩＬ人するようになり、好ましくないの
で、θの上限は約２００°とすることが望しい。

したがりて、１１．ｊｉ斜角０の屹囲は、２５’（θ＜
２００゜の範囲が適当である。

更に上記実験に用いた紡糸ユニットのうちθ＝０６゜５
０°及び６０°の三つの紡糸ユニッｉ選び夫々を用いて
綿１００％の２０′Ｂの糸を通゛常の紡出条件の下に製
造しその糸ｌＪ重重力側測定た。その結果は次表に示す
通りであり、本第１態様の範囲にあるθ＝５０°、６０
°のものによる糸は予想通り従来技術にがかるθ＝０°
のものに比し、区れでいた。

なお、本第１１π様を表わす耐７図の例では、繊維供給
通路１１のうち、コーミング装置ハロに対面する部分１
１ｄからボス部２０へ進むにつれて、上流側側壁１１ｅ
を屈曲し、）１１次狭くしているが、本第１態様の効果
を一層向上させるには、第７図とは逆に、下流側側壁を
屈曲して、繊維供給通路を狭くことＫより、憚維供給通
路内の全気流を出口開口部へ至る前に下流側側壁に沿っ
て流れるようにすることが望ましい。

すなわち、下流側の出日付近の１ｌｌ１１壁１１Ｃを下
流側に１扁位させることによる生ずるコアンダ効果に加
えて、出口付近より上流の下流側側壁ｌｉｅ乏床々に狭
めることにより、生気流が上流で狭められるため、出日
付近に至って拡がろうとする作用が付加されるため、一
層有効に出口刊近の下流１ＩＩｌｌ側鷹に沿う全気流が
形成される。また、１戒、碓供給１ＩＩｌ路内の上流＋
Ｕ：＋及び下流側の両方の側壁を屈曲し％　ｌ１ｉＪ記
１斌；ｉ！ｉｌＪ共給通路を順次狭くしても効果がある
。

本光明の第２の）甜様のオープンエンド循紡磯の紡糸ユ
ニッ日よ、！’ＩｆＪ　ｌｌｉ山、截維供給通路を構成
する一対の側；埴のうちロータの回転方向に関して上流
側（以下単に上γ）毘１１ｉｔｌとムう）に存在する側
壁の前記出口近１９１部分を、出口開口に近づくにつれ
て下流側に向って１梱位させたものである。

上述の４’ｉ’ｉ成より成る第２の態様の紡糸ユニット
は、１戒椎供給通路の出口近傍のロータの回転方向上流
側の側壁を出口開口に近づくにつれてロータの回転方向
の下流側に向って偏位させることにより、繊維供給通路
内に供給される全気流お・よび繊維を出口近傍において
下流側に賜位坏せた上流匝１１ｉｌｌ壁に沿って供給す
る。したかって上ン危側の出口開口から空気流および繊
維をロータ内に形成されている旋回流の方向に沿う方向
に供給することにより、かかる空気流および４截ｉｌ＠
をなめらかに１ノ逆回随に合流させるものであり、供給
された繊維に折れ曲がシを作らないという利点を有する
〇こｐ第２の態様の、防糸ユニットの−し１１を第１０
図に示す。第１０図に示す紡糸ユニットは、本発明を第
１図および第６図に示すチャンネル方式の紡糸ユニット
に適用したものでめり、前述のレリと同様のものでりり
、上流側のＩＩ！Ｉ壁１１　ｃの出日付近全ロータの回
転方間下流１１ＩｕにＬ品位させるとともに、下流側の
側壁１１ｂは従来装置と同様直極状にした点が相違する
のみである。

なお第２悪様の紡糸ユニットにおいて上ｖｔｔ、　１ｕ
ｌｌ　１ｊＩｌ）壁の出口における偏位の度付を示す傾
斜角θ′は１０°以上であることが望ましい。ここで、
θ′は前記出口を宮むロータの中心軸０に垂直な平面内
において前記上＋ノｌｒ、ｌ１ｌＪ　１則壁がその直線
部及びその延長線によって構成されていると１反逆した
場合の出口端Ｘ′と実１余の上流側０１１１壁の出口端
Ｙ′とをそれぞれロータの中心１咄に結んだ直踪同士の
なす角を表わす。

本発明者らは上ＵＩＣ側の傾斜角θ′の好適範囲を（面
認するため、夷１）状および解析を行なった。

実験は第１０図に示すように、１欧維供給通路下０１シ
側側壁１１ｂの出日付近の側壁形状を従来技術と同様に
θ＝００に保持し、上流側の出口付近の１則壁の１すＤ
・１角θ′？１ｌ−０８，１２°、３０°、４１°の４
独とした紡糸ユニットについてロータ回転方向の風速２
Ｗ♂４べ／ヒ。第１３図にその（ＩＩＩＪ定結果全結果
。

従来の００に対し、θ′を１２°から３００へと太きぐ
すると回！紙流速が速くなり、θ′−３０°のときをピ
ークとしてθ′−４１°では超に遅くなった。

その理由は、θ′をあまり大きくしすぎると繊維供給通
路出口の開口面積が狭くなり、繊維供給通路内を流れる
空気流献が極端に減少するためである。

従って今回の実験結果から、４えると１０°くθ′＜３
５゜が適当な４１α囲といえる。ただし、上限の３５°
の数値は、繊維供給通路出口の開口＋ｆｍＨｄｉによっ
て異なるため、出口開口面積を大きくとることができハ
ばθ′の上限をより大きく設定し得るものと考えられる
。

本発明の第３の態様のオーノンエンド梢紡磯の紡糸ユニ
ットは、繊維供給通路ｋ　、ＦＩ’を成する一対の１μ
ｍ１壁のロータ回転方向に関する上υ１ｃｉ１１１１と
下流側の両方の側壁の出ロ近騰ヲ出口１刑口に近づくに
つれてともに上流側に向って一位させたものでろる。

上述の構成より成る第３の態様の紡糸ユニットは１１．
ａ維供給通路の出ロ近トガのロータ回転方向の上流側お
よび上流側の側壁全出口開口に近づくにつれてロータの
回転方向の下流側に向って偏位させることにより、繊維
供給通路内に供給される空気流および繊維を出口近傍に
おいて下流側に偏位させた上流側および下流側の両１１
１１１壁に沿って供給する。したがって出口開口の上流
側および上流側の両ｉ１＋１１壁に及ぶ出口開口全体か
ら空気流および繊維をロータ内に形成されている旋回流
の方向に沿う方向に共、イ８することにより、かかる空
気流および１戒、ＩＩＩｆｉ（ｉｌ−なめらかに旋回流
に合流させるものであり、−八・′４洪４台された誠、
准に折れ曲がりを作らないという利点を・付する。

なお、本第３！法４求の、防糸ユニットにおいて、Ｍｉ
Ｊ記上流ＩＭＩ］１１１ｔｌ　４産の出口における偏位
の度合を示す頌７升角θ′を０〈θ′〈θの範囲内に設
定すると良い。

ここで本第３１Ｒ１求の−＋９１Ｊを図示した第１１図
に示すように、θは第７図に示したものと同様に表わし
、θ′は０１１１己出口をよむロータの中１Ｌ）　ｉ細
Ｏに東＋Ｍな平面内において前記上流側Ｉｌｌ　鬼がそ
の前記Ｉ亀１腺部及びその延長線によって構成されてい
るとｖ５Ｌ矩した場合の出口１！！　Ｘ　’と、実際の
上流側側壁の出口端Ｙ′と７夫々ロータの中心Ｃ咄に結
んだ直、尿同士のなす角を衣わず◇ 本発明者らは、上記せる上流側の傾斜角θ′と下流１ｊ
ｌｌｊの坦斜角θとの関係の好適範囲を立証するため、
次の様な実験および解析を行なった。

実験は、第１２図に示すように繊維供給通路下流０１ｌ
Ｉ（右側）１１ｂ　の出日付近の側壁の形状を一定（θ
＝７２°）にして、上流側（左１）＋１１　）の出口付
近の側壁の傾斜角θ′をθ′＝０°、１６°、３４．５
°。

６１°の４種となした７訪糸ユニツトについて、ロータ
回転方向の風速を調べた。第１３図はその測定結果であ
る。従来の００に対しθ′金大にすると、回転流速が速
くなシθ’＝１６’からはほぼ一定になることがわかる
。したがってθ′〉１６°が適当な範囲といえる。を気
の回転流速が速くなることは、窒気の跣れが少なく、７
１ｆｉ　ｆｌ　ｍ送には良好であることについては前記
したとおυでおる。この結果はθ＝７５°に保持した用
台であり、θ′はθの大きさにも関係し、θ′とθとの
関係について調べた結果θ’　＝ｌＸ　’　ＯＹ　’と
し、適当なθ′は０くθ′〈θ（／Ｘ′０Ｙ＝７Ｘ′Ｏ
Ｘ＋θ）とわかったＯ 本第３態様の紡糸ユニットは、上流側の側壁の傾斜角θ
′と下流側の側壁の傾斜角θとを上述の関係にすること
により、イ截維洪給通路の出口開口から全気流および憧
維をロータ内に形成されている旋回流に一ノｖ４なめら
かに合流させるものであり、一層供給された（哉維に折
れ曲が９を作らないという利点をイｊする。

（第１実ゐ例） 次に本つ６明を具体化した第１実施例のオープンエンド
４ａｒ’Ｊｊ　Ｉ’ｄの紡糸ユニットについて、第１４
（ａ）図および（ｂ）図を用いて説明する。第１実施例
は第１図に示す構Ｊ戊と基本的には同じであり、チャン
ネル形状のみが異なる。第１図の開繊装置１において、
突出したビス部２０をよむチャンネル１１を燐酸する部
分とロータ９と全拡大図示したものが４！　１．４　（
Ｊ　、（ｂ）図である。、１Ｈ４（ａ）図は、第１図と
同じ方向から見た断面図で、第１４（ｂ）図は、第１４
（ａｌｌメ１のｃ−（断面図である。

本実施例は、’Ｊ　１４　（ａ）図に示すようにコーミ
ングローラ６と該コー　ミングローラによシ開繊された
・ａ′ＩａＦ＆搬送するチャンネル１１を宮む開繊装置
ｔ　１とその開ｉ懺装置に突出した円錐台形状の？ス部
２０の底部′６シの側壁に該チャンネル１１の出口１１
ａを円周方向に地布して開口させ、該ボス部２０に対向
して下部はど径の小さなロータ９全配設するとともに、
開繊装置ｆｌに回かいめっでロータカバー１５を配設し
、開繊装置１とロータカバー１５はゴムリング２１を通
じて強く圧接している。ロータカバー１５には第１図に
示すようにプロアに接続する穴１６が設けられていて、
プロア（図示せず）による吸引によシ、紡糸型１０内の
空気を強制排気し、さらにロータ９の回転によりロータ
底部９ｂに設けられている排気孔９Ｃによって自己排気
も同時に行なう構造になっている。

次に繊維供給通路としてのチャンネル１１の形状につい
て説明する。第１４図（ｂ）に示すように、チャンネル
１１の形状は、ロータの回転方向（矢印）の下流側の側
壁１１ｂと上流側の側壁１．１　ｃの２つの側壁が実線
で示されている。ロータの回転方向下流側の側７ｔｘｂ
は、コーミングローラ部６よシチャンネル出口１１ａに
至る過程で、ボス部２．０の中心に近いＡ部においてロ
ータ回転万同下流側−＼直勝状になめらかに屈曲してい
る。下流側の１１ｉｌｌ壁１１ｂの出口位置Ｙ点の位置
は、屈曲しない場合（２点鎖）−で示す）の出口位置Ｘ
点に対して、／Ｘ０Ｙ＝７０＝６０’だけ下流側へ移動
した形状となっている。またロータ回転方向上流側の側
壁１１ｃは、下流側の側壁１１ｂのＡ部よりコーミング
ローラ側（第１４図（ｂ）でＡ部の右側）の側壁とほぼ
平行になっている。

次に、上記のように構成された紡糸装置の作用について
説明ターる。コーミングローラ６によってばらばらに１
ｉｉ１１＆された繊維Ｆは、ロータの回転による自己排
メ（作用と、プロアによる強１１ｉ１１排気作用のυＦ
用によりチャンネル１１内を流れる全気流に釆９、出目
付近の下流側の祠餐に沿って出口開口ｔｔａの下υ１篩
１９から紡糸型１０円へ送り込葦れ、チャンネル出口１
１ａ付近’ｘＵすれるロータ回転にＬる旋回流にスムー
スに来り、ロータ内周壁９ａ付近へほこ？よれ、さらに
非常に速いロータ内周壁９ａの随伴旋回流に乗り、遠心
力の作用を受けてロータ内周壁９　ａにずみやかに付着
する。このとき、ロータ回転方向下流側の１１１１１壁
１．１　ｂ　ｉロータ回転方間下流側ヘノｕ］曲させる
ようなチャンネル出口形状となりているので、チャンネ
ル内を流れる気流はロータ回転方間速度成分が瑠〃１１
シ、ロータの旋回気流との方向の差が少なくなり、チャ
ンネル内の気流がなめらかにロータ内の１妃回流に合流
し、繊維に折れ曲がり全作る確率が小さい。さて、ロー
タ内周壁９ａに付着した繊維は、Ｊ習！助して、ロータ
最大内径部（繊維集果溝）１３に集束され、糸道１４よ
９種糸（図示せず）全押入することによって、種糸と集
果溝１３内の、斌維がつながり、ロータ９の回転によっ
て加熱されて糸となり糸引出される。

本実施例では、下ＩＡｔ、側の側壁の１１船針角θ全６
０゜としたため、従来技術（θ＝０６）に比しより強力
にすぐれた良質の糸が得られる。

（第２実施例） 次に不発明を具体化した第２実施クリの紡糸ユニットに
ついて、ｆＪｌ　５図を用いて、説明する。本実施例は
、第１実施例と基本的に同じ構成であり、第１実施ｉり
Ｊと異なる点についてのみ記述する。

上述の第１実施例では、チャンネル１１の下流側の側壁
１１ｂをロータの回転方向の下流側に屈曲させたが、本
第２実施列では、チャンネル１１の上流側の側壁１１０
をロータの回転方向の下流側に７１６曲させた点が相異
するだけであり、他は同様の構成より成る。

チャンネル１１の上６Ｉｆｉ側の側壁１１Ｃは、第１５
図に示す様にチャンネル１１の上流から下流にかけて尿
々Ｗ円弧状に屈曲され、出口付近も円弧状に下流側に屈
曲して形成されている。チャンネル１１内の流れは、上
流１４１］の側壁１１ｃによシ狭められ側壁１１ｅに沿
った一様の流れとなる。下流側の０１＋１＾Ｉｌζｌｌ
ｂは、第１実施し１ｊに比べ、？ス部中心に近いところ
に形成きれ、出口開口１１ａの面槓葡１１１［保してい
る。

本第２実施レリにおいて上流側の側壁ｌｉｅの傾斜角θ
′は３０°に設定された。

上述の（４４成より成る第２実施例の紡糸コーニットは
、チャンネル１１の出口付近の上流側１１１ｊ壁に沿っ
て供給される空気流に乗せて開、、Ｒされた。１Ｒ誰を
供給し、上流側の出口開口１１ａから、ロータ９の内周
壁に沿う方向に増速空気流に乗せて）、威維を供給して
、ロータ９内に形成されている随伴旋回流にスムースに
乗せるものでおる。

（第３実施例） 第３実施例の紡糸ユニットは、第１６図に示す様に、上
述の第１実施例と第２実施例を粘付したものである。チ
ャンネルの形状を除き、他は同様の構成より成る。

第１６図搬に示すように、ロータ回１匣方向下流側のチ
ャンネル側Ａ３１１ｂは第１実施例と同じ条件（θ＝６
０°）になっていて、本第３夾八例では、第２実施例と
同様にロータ回転方向上流側の出口付近の側壁１１ｃの
出口位置をＸ１点よりＹ′点まで下流側へ３０ｕ屈曲さ
せた形状となっている。第３実施例は、上述の実施例以
上の潰れた糸を紡糸することができた。

（＠４４夾八） 本発明を具体化した第４実廁例の紡糸ユニットは第１７
図（ａ）及びＣｂ）に示すように上述の実施例とは異り
ボス部２０を分離構造とし別部材１８を取付けるように
した。さらに繊維供給通路の上流側側壁１１ｃ金（σ線
状とし、下ｖＩｅ側側壁を屈曲させることにより繊維供
給通路を出口開口に近づくにつれて順次狭くして、繊維
供給通路内の空気流をコアンダ効果により下流側側壁に
沿って流れるようにした。出口開口の上流に若干平行な
部分を形成してその上流を保々にＪ出面させることによ
シ、下流側の出口付近の側壁に流れを有効に沿わせるよ
うにした。第１７図（ｂ）に示す様に下流側の側壁の傾
斜角はθ＝６０°である。本実施例は第１実施例と同等
以上の効果があることが実証された。

（第５実輔例） 本発明を具体化した第５実施例の紡糸ユニットは、第Ｘ
５（ａ）図に示すように第４英ｂ１ｍ例と同様に分離構
造とし開繊装置１に部材１９を取付けるようにした。さ
らに、上述の実施例とは異なり、繊維供給通路１１のう
ち、コーミング装置６に対面する部分ｌｉｄからビス部
２０へ進むにつれて、上流側及び下流側の両方の側壁に
屈曲し、１１辿次狭くして、出口付近の下流側および上
流側の谷側壁に沿う流れを一層有効に形成するようにし
た。ただし本第５実施例では、下流側の側壁１１ｂの頑
ボＦ角θを５０°上流側の側咋１．１　ｃの１頃；！？
１角θ′を４０°にした。また本第５実施列の部材１９
は、第４実施例の部材１８と異なり、チャンネルの側壁
を形成するに必要な輩の醪さだけ葡残し、それ以外の部
分を切削した形状となっている。このような部材１９を
取り付けると、紡糸室１０内の容積が増加し、ロータ回
転によってロータ内周壁９ａの随伴気流を速くする効果
があり、紡糸室内の旋回流が速くなって、一層糸買をよ
くする。

また、第１９図に示すように、ビス部２０の上面部を別
部材２２とすれば、チャンネルのｏｔ雑な形状を加工す
るのに便利である。

すなわちボス内の繊維供給通路１１は、資実施例の図に
示すように仮雑な形′伏となる場合があり、それを加工
するにはかなシの労力を必要とするので第１９図に示す
ように？ス底面側を部材とすると加工がしやすい。作製
に当ってはボス２０の刷部２２をとりつける前に通路を
加工しその後別部材を接着する。接着は接着剤でもよく
、またネジ止めにしてもよい。ただしボス側面は段差の
ないよう滑らかな状態にする必要がある。別部材２２は
ゴスと同一の材料でもよいが好ましくは摩耗のより少な
い材料がよい。その効果として加工がしやすいと同時に
通路１１を通る繊維中に含まれる砂塵等がその慣性力に
よって別部材にかなりの速度で衝突する篩に生ずる摩耗
を防ぐことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の：１１ζ用されるチャンネル方式オー
プンエンド、ｔ４幼様の紡糸ユニットの側断面図、４２
図〜第４図は従来技術の７防糸ユニツトにおけるロータ
内の；浄土及び流速の測定グ之）、Ｊ　５　（ａ）図及
び・ｇ　５　（ｂ）図は夫々上・マレータ方式の紡糸ユ
ニットの５ｅＩｌ：ｕｒ而面及び平ＩＭ面図、第６図は
従来のチャンネル方式の紡糸ユニットの繊維供給通路の
形状を示す平断面図、第７図及び第８図は本発明の第１
１ぷ様の、戒、准供給通路の形状會示す平断面図、第９
図は上流側側壁の１頃斜角θに対する空気流れの風向と
風速を示すグラフ、第１０図は本発明の第２悲様の繊維
供給通路の形状測水す平断面図、第１１図及びに！Ｊ１
２図は本発明の第３ｊ脈（求の繊維供給通路の形状を示
す平断面図、第１３図は下流側側壁の傾斜角θ′に対す
る空気流れの風速を示すグラフ、第１４（ａ）図及び第
１４（ｂ）図は本発明の第１実施例の繊維供給通路の形
状ケ示す側１）バ面図及び平断面図、第１５図は本発明
の第２実施例の繊維供給通路の形状を示す平断面図、第
１６図は同じく第３実施例の平１所面図、第１７（ａ）
図及び第１７（ｂ）図は同じく第４実ｔｔａ　ｆｌＪの
大々ｌ１ｌ１１１：ノ′ｒｉｊｎ図及び平１＠面図、第
１８（ａ）図及び第１’　８　（ｂ）図は同じく第５実
施例の夫々側断面図及び平１ｔｌｔ面図、酊】９図はｆ
、＆維供給通路を二部材で楢成した実励例を示す側断面
図である。 １・・・紡糸ユニット、６・・・コーミング装置４．９
・・・ロータ、ｌＯ・・・ア坊糸呈、１１・・・、戒維
供給ノ瓜路、１１　ａ−出口、１　ｌ　ｂ　−・・下Ｍ
ｔ、　ｉｌｍ　ｌ＋ｌ！ｌ　）ＪＡ、１　］　ｃ　−上
流側側壁、２０・・・ビス部。 第１図 第　２図 ロータ中心からの距離砕 ロータ中心からの距離→　ロータ中心からの距離→第５
（ｑ）図 も 第５（ｂ）図 第１０図 （卵１１図 第１２図 第１３図 上流側側壁傾斜角 第１４（ａ）図 朋 ＠ｆ；１４（ｂ）図 第１５図 第１６図 ０ ＄１７（Ｑ）図 第１７（ｂ）図 ０ 第１頁の続き ■発明者井上　鉄工 ０発　明　者　渡　辺　功 ■発明者宮本　紀明 ＠発明者渋谷　昌信 愛知県愛知郡長久手町長里字横道４１番地の１　株式会
社豊刈谷市稲場町１丁目６壜地

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、内周壁と底部および該底部に対向する開放端を有し
   、該底部に垂直な中心軸のまわりに回転するロータと、
   該ロータの開放端を閉鎖する静止状の１３１鎖部材を含
   み、該閉鎖部材にはその経路の一部においてコーミング
   装置に対面し且つ該コーミング装置によって解繊された
   繊維をＡｉｌ記ロータの内周壁に供給するための繊維供
   給通路が芽設されていると共にその出口が開口している
   オープンエンド４Ｎ紡磯の紡糸ユニットであって、前記
   繊維供給通路の出ロ開ロ奢ロータ内の旋回流速度の大き
   い内周壁に近い位置に設は該繊維供給通路を構成するｔ
   ｉｔ！ｌ壁の前記出］コ近傍部分全出口に近づくにつれ
   てロータ回転方向の下流側に向って偏位させたことを特
   はとするオープンエンド硝紡機の紡糸：Ｌ−″シト０ ２、前記繊維供給通路をａｔ成する一対の側壁のうちロ
   ータの回転方向に関して下流側（以下単に下流側と云う
   ）に存在する側壁の６１１記出ロ近傍部の紡糸ユニット
   。 ３、前記下流側壁の出口における偏位の度合を示す傾斜
   角θが２５°以上である特許請求の範囲第（２）項に記
   載された紡糸ユニット。 但しθは前記出口を含むロータの中心楯に垂直な平面内
   において前記下流側側壁がその前記直線部及びその延長
   線によってｍｇされていると仮定した場合の出口端と、
   実際の下流側側壁の出口端とを夫々ロータの中心軸に結
   んだ直線同士のなす角を表わす。 ４、前記繊維供給通路を構成する一対の側壁のうちロー
   タの回転方向に関して上流側（以下単に上流側と云う）
   に存在する側壁の前記出口近傍部分を出口開口に近づく
   につれて下流側に向って偏位させたことを特徴とする特
   許請求の範囲第１項および第２項に記載された紡糸ユニ
   ット。 ５、前記上流側側壁の出口における偏位の度合を示す頌
   屏［角θ′が０くθ′〈θのＪＩｌα囲内にある特許請
   求の範囲第４項に記載された紡糸ユニット。 但しθ′は前記出口をさむロータの中心軸に垂直な平面
   円において前６己上流側側壁がその前記直線部及びその
   ？Ｊｆ＝　Ｊｔ　＋−によって構成されていると仮定し
   た場合の出口端と、実際の上流側側壁の出口端とを夫々
   ロータの中心軸に結んだ直線同士のなす角を表わす。 ６、閉鎖部月が少なくとも？ｊＪ記繊維供給通路の偏位
   した＋３ｆｌ記仙］壁部分が他の部分と別部材で構成さ
   れている！特許請求の耽囲第１項から第５項までのいず
   れか一項に記載された紡糸ユニット。