JPH01139826A - オ−プンエンド精紡機の紡糸ユニット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、オープンエンド精紡機の紡糸ユニットにおい
て、ロータ最大内径部に集束している繊維束を糸として
引き出すための糸道孔の引出し位置および繊維供給通路
の構造に関するものである。

〔従来技術〕

オープンエンド精紡機は、一般に第１図に示すごとく、
紡糸ユニット１の供給口２から供給された繊維束すなわ
ちスライバ３は、フィードローラ４と該フィードローラ
４側へスライバ３を押圧するプレフサ５との協力作用に
よりコーミングローラ６へ輸送され、該コーミングロー
ラ６により解繊される。ここで除かれた葉カス、実カス
等の夾雑物７は排出口８から排出される。一方、解繊さ
れた繊維は、高速回転するロータ９の紡糸室１０内の負
圧に基づいて繊維供給通路１１内に生ずる気流Ｙにより
紡糸室１０内に輸送される。紡糸室ＩＯ内に輸送された
繊維は、高速回転するロータ９の作用により生ずる紡糸
室１０内の旋回流に乗ってロータ９の内周壁９ａに到達
した後、最大内径部である繊維集束部１３に向かって滑
動し、該繊維集束部１３でリボン状に集束され、加熱さ
れながら閉鎖部材２０の中心に開口している糸道孔１４
から糸３１として引き出されるようになっている。

ロータ９は、閉ざされた内周壁９ａと底部９ｂとによっ
て形成された紡糸室ＩＯを有し、その底部９ｂに対向す
る端部は開放された形状をなしているが、該開放端部は
紡糸ユニット１のフレームによって構成された閉鎖部材
（ボス部）２０によってほぼ閉鎖され、ロータの紡糸室
１０内に突出したボス部２０には前記繊維供給通路１１
の開口部１１１と前記糸道通路１４の糸道開口部１４１
とがそれぞれ開口している。しかして、繊維を繊維供給
通路１１から紡糸室１０内に引き込むためには、該紡糸
室１０内を負圧にし、ｍ維供給通路１１から紡糸室１０
内に向かう空気流を形成する必要がある。

この空気流を形成する方式には、ロータ９を覆うケース
１５の一部に設けた排気孔１６に接続した吸引装置（図
示せず）によって紡糸室１０内の空気をロータ上面の開
放端から排出する強制排気方式と、ロータ９の底部９ｂ
の半径方向に複数の排気孔９ｃを設け、ロータ９の回転
遠心力により紡糸室ｌＯ内の空気を排出する自己排気方
式と。

さらには上記強制と自己とを併用した自己十強制排気方
式とがある。

また、繊維を紡糸室１０内へ供給する方式としては、現
在チャンネル方式とセパレータ方式とがある。チャンネ
ル方式とは、第１図に示されるようにボス部２０の側壁
にロータ内周壁９ａに直接対面する開口部１１１を設け
、ここから繊維を紡糸室ＩＯ内に供給する方式である。

一方、セパレータ方式とは、第１１ないし１３図に示す
ようにボス部２０の側壁に半円形のスリット２０１を形
成し、該スリット２０１の端面に設けた開口部１１１か
ら繊維を紡糸室ＩＯ内に供給する方式である。

これら方式のオープンエンド精紡機においては。

ロータ回転数の高速化（約５万〜ＩＯ万回転／分）が進
み、それに伴ってローフ径も小さくなってきている。ロ
ーフ回転数高速化に対して、ロータ径を何故小さくする
かについては次の理由による。

即ち、第２３図に示すごとく、糸に加わる張力Ｆは、糸
の線密度ρ（ｋｇ／ｍ）、　ロータ最大内径φＤ　（ｍ
）　、　　ロータの回転角速度ω（ｒ　ａ　ｄ／ｓ）、
糸とガイドとの摩擦係数μ、糸を引き出す時の糸とガイ
ドとの接触角θ０．θ、（ｒａｄ）とすれば。

Ｆ＝　（１／２）Ｘρ（Ｄ／２νωｔ　ｅＫｌ）＋＋６
）、）で表される。

今、ロータ回転数を上昇させると９糸に加わる張力Ｆは
ロータ回転数の２乗に比例して大きくなる。張力Ｆを大
にして糸を紡出すると、糸切れが発生したり、たとえ糸
が紡出できても低伸度な糸になってしまい、操業上、糸
品質上好ましくない。

そこで、ロータを高速回転にするにはロータ径を小さく
することが必要である。

高速化にともなってロータが小径化してきているが、さ
らに高速化しようとロータ径を小さくすると糸むら、糸
強さの低下などを招いて、糸品質が悪化する。

この原因を調べてみると、従来方式においては。

ボス部端面部中心に糸道通路（糸道孔）があって。

繊維供給通路（チャンネル通路）１１はこの糸道通路１
４をさけて作る必要があり、ロータの小径化にともなっ
てボス部２０も小径化し、それだけ繊維供給通路１１の
大きさも制限される。即ち。

第２４図に示すように、ロータ径の小径化とともに繊維
供給通路の断面積も小さくしなければならない、この傾
向は、チャンネル方式、セパレータ方式とも同じである
ので、以下の説明においては。

チャンネル方式についてのみ記す。

しかして、ロータ小径化に伴ってチャンネル通路断面積
が減少すれば、空気抵抗が大きくなるので５チャンネル
通路から流れる空気流量が少なくなる。そして、その結
果チャンネル内を飛走する繊維をうまく空気流にのせる
ことができず、繊維がチャンネル壁面に衝突して折れ曲
がり、有効繊維長を短くしたり、飛走中の繊維が相互間
にからまったりしてむらを作ってしまう。

〔解決すべき問題点〕

本発明は前記従来技術の問題点を解消し、ロータを小径
化しても繊維供給通路内を飛走する繊維をスムーズにロ
ータ内へ供給することができ、優れた品質の糸を紡出で
きる紡糸ユニットを提供しようとするものである。

〔問題点の解決手段〕

本発明は、内周壁と底部および該底部に対向する開放端
を有し、該底部に垂直な中心軸を中心として回転するロ
ータと、該ロータの開放端を閉鎖するようにロータ内の
紡糸室内に突出する静止状の閉鎖部材とを有し、該閉鎖
部材には前記ロータ内周壁に向けて開口する繊維供給通
路と前記ロータ底部に対面する端面部に開口する糸道通
路とを設けてなるオープンエンド精紡機の紡糸ユニット
において、前記閉鎖部材においてロータ回転中心側の繊
維供給通路の内壁をロータの回転中心に近接もしくはけ
−タの回転中心を越えた位置に配設すると共に該閉鎖部
材直径に対する繊維供給通路の幅の比を９割以下とした
ことを特徴とするオープンエンド精紡機の紡糸ユニット
にある。

また、上記従来の紡糸ユニットにおいて、前記糸道通路
においてロータ底部に向けて開口させた糸道開口部の中
心を、前記ロータの回転中心から偏心させて配設したこ
とを特徴とするオープンエンド精紡機の紡糸ユニットに
ある。

本発明者らは、ロータの小径化に対し繊維供給通路の断
面積を縮小しないよう、換言すれば、ロータの直径に対
する繊維供給通路の断面積の割合を拡大する手法につい
て実験解析し１本発明をなすに至ったのである。

即ち、前述したように、まず繊維供給通路の大きさは従
来方式においては閉鎖部材の端面部の中心に糸道開口部
があることによって制限されることがわかった。そこで
、ロータ内周壁あるいはロータ底面に向けて開孔する繊
維供給通路を大きくする方法について種々の検討を行い
、第２．３図に示すように、従来は糸道通路１４をさけ
て繊維供給通路１１を設けていたのを、後述す゛る第１
０゜１１図に示すように繊維供給通路１１のうちロ−夕
底面に対面する閉鎖部材２０の端面部２０１の中心すな
わちロータ回転中心に近い側壁１１ｂをロータ回転中心
に近接もしくは、ロータ回転中心を越えた位置に設ける
ことにより、その問題解決を図った。

すなわち第４図に示すごとく、繊維供給通路の幅をｉｓ
とすれば、その通路面積Ｓｊ！は１ｓの関数となる。同
図において、ボス部直径をＲ，ボス部端面部中心位置に
開孔している糸道孔径をｒ。

繊維供給通路を開孔させるための実用上、必要な最小肉
厚をｔとすれば、ロータ回転中心にある糸道孔を避けた
従来の場合の繊維供給通路幅ｊ！ｓ。

は、ｊ！　Ｓ＋　−（１／２）Ｘ　（Ｒｒ）−２ｔとな
る。繊維供給通路のうち、ロータ回転中心に近い側壁を
ロータ回転中心を越えるように設けると。

その通路幅ｉｓ、は最大ｊ！ｓ＊　−Ｒ−ｒｏ−２ｔま
で広幅化できる。

したがって、従来のｊ２ｓ、は０くＩ！、ＳＩ≦（１／
２）　Ｘ　（Ｒ−ｒ）　−２ｔの範囲であったのが。

本発明ではｉｓ、はＱ　＜　ｌ　Ｓ　ｍ≦（Ｒ−ｒｏ−
２ｔ）の範囲内で拡げることができ、特に（１／２）　
Ｘ　（Ｒｒ）　　２　ｔ＜ｊ！＋＋≦（Ｒ−ｒｏ−２ｔ
）の範囲は従来より広幅化した範囲である。ここに、ｆ
、は広幅化分で、ｌ、＝ｌｓｚ−１ｓ＋である。

第５図はｔ＝０．５ｓ、ｒ＝５ａｍとして種々のロータ
径りに関し、ボス径Ｒに対する繊維供給通路幅１Ｓの占
める割合、即ちｌｓ１／Ｒ，ｉｓ。

／Ｒとの関係を示したものである。本発明の通路幅ｉｓ
は同図中の斜線部で示すように従来幅（図中の破線部）
に比較して広幅化している。

このｌＳが広幅化すれば、繊維通路断面積Ｓｌも大きく
なる。第６図は種々のロータ径に関し。

本発明の繊維供給通路断面積と従来のそれとの比すなわ
ち繊維供給通路断面積の拡大率を示したものである。繊
維供給通路幅が広幅化することにより、最大で２倍以上
まで拡大でき、特にその拡大率はロータ径が小さくなる
程大きくなり１本発明のねらいであるロータ小径化に対
して有利となってくる。

また１本発明においては、上記閉鎖部材端面部中心に開
口していた糸道開口部を中心より外周側へ移動させ、糸
道開口部中心とロータ回転中心とを偏心させることによ
っても前記問題解決を図ったのである。

この点を詳述すれば、第７及び第１４図に示すごとく、
従来閉鎖部材２０の端面部２０１の中心位置０＋（ロー
タ回転中心軸上に位置する）に開口していた。糸道開口
部１４１を、その中心よりｈだけ外周側の位置ｏ２に移
動させれば、繊維供給通路は糸道開口部の移動量りの範
囲内で拡げることができる。

しかし、糸道開口部をロータ回転中心に対しｈだけ偏心
させると、糸に加わる張力Ｆはロータが１回転する間に Ｆ−（１／２）　　Ｘ　ρ　（Ｄ／２）　　富　×（−
ｈ−ｃｏｓ　　ωｔ／（Ｄ／２）＋−Ｘ５ｌｎ　　ωｔ
）２ ×ωＫ　６片ＣＤｔｔＱｚ） となり１時間と共に周期的に変動するようになってくる
。したがって、従来技術では糸道開口部はロータ回転中
心軸上に位置させることが必須であると考えられていた
。

そこで９発明者らはこの張力変動が糸質（糸の太さむら
、単糸強さ）および糸紡出に対しどのように影響するか
を詳細に調査し、上記条件が必須であるかについて検討
した。まず、糸道開口部の偏心量と糸質との関係を実験
的に調べた。

その結果を第８図及び第９図に示す。同図において、横
軸は糸道開口部の前記偏心量（ｈ／　（Ｄ／２）〕で、
ｈ／　（Ｄ／２）＝０は糸道開口部中心がロータ回転中
心にある従来方式の場合である。

同図より知られるごとく、繊維供給通路断面積を一定に
して糸道開口部を偏心させても糸質には影響せず、また
それ以外の糸道開口部の偏心量についても別の実験によ
り特に糸質には余り影響を与えないことを確認した。

これらの結果から張力変動は糸質には影響しないことが
明らかとなった。張力変動は糸切れにも関係すると考え
られるので同様に紡出実験をして確認した結果、糸道開
口部を偏心させても偏心しない場合に比べ殆ど変わらな
かった。

本発明は、上記研究に基づくものである。

しかして２本発明の実施態様としては、糸道開口部をロ
ータ回転中心軸に対し偏心させて張力変動を少なくする
こともできる。しかして、後述する第１５図に示すごと
く、ロータの回転中心０１と糸道開口部の中心位置ｏ　
ｚとを結ぶ垂線ｎに対し、糸道開口部の中心を通る垂線
ｍを引いて、閉鎖部材端面部をその垂線ｍを境として小
面積領域Ａと大面積領域Ｂとに分け、この小面積領域Ａ
における摺動抵抗を大面積領域Ｂのそれよりも大きくす
るという手段も取りうる。

上記領域Ａにおける糸の摺動抵抗を大きくする手段とし
ては１表面粗さ、材料等により考慮する。

また１表面粗さについては、その表面に溝あるいはスジ
をつけるなどにより形成する。

上記構成によれば、糸の回転半径の小さい上記領域Ａに
おいて糸の摺動抵抗が大きくなるので。

該領域Ａにおける糸の張力Ｆは糸の回転半径が小さくな
っても大きくなる。この原理は領域Ｂの摺動抵抗を領域
Ａより小さくしても同様の効果となる。

したがって、その張力変動の振幅は、後述する第１８図
に示すように、閉鎖部材端面部が同一仕様である場合（
第１８図の破線）に比して小さくなり、張力変動を少な
くすることができるという効果がある。

また、他の実施態様としては、後述する第１９図に示す
ごとく、ロータ底部に対面する閉鎖部材の端面部に、ロ
ータ回転中心軸に近い位置に糸道開口部を有する上端部
材を配設すると共に、該糸道開口部は糸道通路に連通さ
せてなり、かつ上記糸道開口部への糸道通路はロータ回
転中心へ指向させて斜状に形成するという手段もとりう
る。

本構成によれば、糸道開口部の中心がロータ回転中心軸
に近い位置に指向しているので、糸の回転半径はほぼ一
定となり、張力変動の振幅を小さくすることができる。

また、ロータ形状が変わった場合でも、上記上端部材の
大きさ等を変えるのみで、ロータ最大内径位置と糸道開
口部との関係を自由に設定することができる。

また９本態様によれば、ロータ回転中心軸から前記部材
の糸道開口部中心までの垂直距離りとロータ回転中心軸
からボス部を貫通している糸道通路の中心までの距離ｈ
°との関係を０＜ｈ＜ｈ″の範囲で任意に変更すること
ができる。そのため。

例えば、ｈ＝０とすれば糸道開口部の中心とロータ回転
中心は同一直線位置となり、糸の回転半径は一定となり
、糸に加わる張力を一定にすることができるという利点
がある。

なお、上記は上端部材を設けて、前記糸道開口部の中心
をロータの回転中心軸に近い位置に指向させる態様を示
したが、特にかかる上端部材を設けることなく、このよ
うに糸道開口部の中心をロータの回転中心軸に近い位置
に指向させることもできる。これにより、前記のごとく
、張力変動の振幅を小さくすることができる。

なお１本発明は前記各態様のほか、これらの態様を適宜
組合わせて実施することができることば勿論である。

〔作　用〕

本発明にかかるオープンエンド精紡機の紡糸ユニットに
おいは、高速回転しているロータ内の紡糸室に広幅化し
た繊維供給通路より供給された繊維は、該ロータ集束部
においてリボン状に集束され、加熱されながら、閉鎖部
材の端面部において。

ロータ回転中心に対し偏心させた糸道開口部より糸道通
路を経て、糸として外部へ引き出される。

なお、ロータ回転中心位置にある糸道開口部より糸道孔
を経ていとを引き出すことも可能である。

〔効　果〕

本発明によれば、閉鎖部材内を貫通している繊維供給通
路のうち、ロータ底面に対面する閉鎖部材の端面中心、
すなわち、ロータ中心側に近い側壁をロータ回転中心に
近接もしくは、ロータ回転中心を越えた間に設けて繊維
供給通路を広幅化しているので、また閉鎖部材において
ロータ底部に対面する端面部に開口させた糸道開口部中
心を。

ロータの回転中心から偏心させているので、ロー夕内周
壁に向けて開口している繊維供給通路の位置及び大きさ
に自由度を持たせることができる。

またロータ高速化に伴ってロータが小型化しても繊維供
給通路を小さくする必要がない、また、そのため９繊維
供給通路内における空気抵抗は大きくならず、繊維供給
通路内を飛走する繊維をスムーズにロータ内へ供給する
ことができる。したがって１本発明によれば、優れた品
質の糸を紡出することができる。

また、換言すれば、上記の理由により、ロータを一層小
型化、小径下することができ、近年要求されているロー
タの高速化を一層進めることができる。

〔実施例〕

第１実施例 本実施例にかかる紡糸ユニットは、第１０．１１図に示
すごとく、ロータ９の底部に対向する閉鎖部材２０にお
いて、閉鎖部材を貫通している繊維供給通路１１の・）
ち、ロータ底面に対面する閉・鎖部材の端面中心、すな
わちロータ回転中心ＯＩに近い側壁１１ｂを、ロータ回
転中心を越えた所まで広げ、繊維供給通路１１を広幅化
したものである。また、繊維供給通路１１の開口部１１
１は閉鎖部材２０の側面に設けた。そして、これらの寸
法関係は前記第４図に示したようである。

第１０．１１及び第４図において、Ｄはロータ９の紡糸
室１０の最大直径、Ｒは閉鎖部材付根部の直径、ｒは糸
道開口部径、Ｌは糸道開口部１４１に連通ずる糸道通路
の側壁と閉鎖部外壁との肉厚みである。

なお１本例においては、肉厚みｔは０．５ｍ１１以上と
し、広幅化分！、は（１／２）Ｘ　（Ｒ−ｒ）−２ｔ＜
１！、Ｒ≦（Ｒ−ｒ）−２ｔの範囲とした。

但しＬ”０．５ｍｍは実用上必要な最小肉厚である。

本例の紡糸ユニットにおいては、従来と異なり。

ロータが小径化しても上述に示すｌＲの範囲だけ繊維供
給通路内および開口部が拡大できるので。

空気抵抗を大きくすることなく、繊維供給通路内を飛走
する繊維をスムーズにロータ内へ供給でき。

糸品質を向上させることができるので一層高速化を進め
ることができる。

なお２本例においては、繊維供給通路１１途中に糸道通
路部材１４ａが存在している（第１０図）ので、繊維供
給通路ｌｌ内を飛走している繊維がそれにひっかかった
り、あるいは衝突したりして、繊維が折れ曲がる可能性
も考えられる。これに対処する手段としては、第１２．
１３図に示すごとく、その糸道通路部材１４ａの側面に
、Ｓ＊維供給通路１１内においてその上流側まですなわ
ちコーミングローラ上付近まで延長した仕切部材１４ｂ
を設け、繊維供給通路１１を２分するという手段を取り
得る。

上記構成にすれば、コーミングローラから繊維が振り離
されて繊維供給通路内を飛走する繊維がひっかかったり
、あるいは衝突したりすることはなくなる。

第２実施例 本例にかかる紡糸ユニットは、第１４図に示すごとく、
ロータ９の底部に対向する閉鎖部材２０において、糸道
開口部１４１の中心をロータの回転中心０．から距離り
だけ偏心させ、その偏心相当量の範囲で繊維供給通路の
開口部を拡大したものである。また、繊維供給通路１１
の開口部１１１は閉鎖部材２０の側面に設けた。

また、第７図には閉鎖部材２０におけるロータ９の底部
に対面する端面の糸道開口部１４１と繊維供給通路１１
との位置関係を示す。

上記両図において、Ｄはロータ９の紡糸室１０の最大直
径、Ｒは閉鎖部材の付根部の直径、ｒは糸道開口部直径
、Ｌは糸道開口部１４１に連通ずる糸道通路の側壁と閉
鎖部材外壁との肉厚みである。なお２本例においては、
肉厚みｔは０．５ｍｍ以上とし、ｈはｏ＜ｈ≦Ｎ／２）
ｘ　（Ｒ−ｒ）−りの範囲とした。但し、ｔ＝０．５ｍ
＋ａは実用上必要な最小肉厚である。

しかして、上記のごとく構成した紡糸ユニントについて
、糸道開口部中心Ｏｔとロータの回転中心０１との距離
り、繊維供給通路の開口部１１１の面積を種々に変丸で
、綿１００％の２Ｏ３の糸を同一紡出条件で製造し、そ
の糸質を測定する実験を行った。

その結果を下表に示す。

なお、同表に示すごとく、偏心値はｈ／　（Ｄ／２）で
表示した。本例において、Ｄは２８ＩＩＩＩｌであり、
ｈはＮα１．２及び３ではそれぞれ０．１６゜０．８６
及び１．５３ｍｍである（ロータ回転１２万ｒｐｍで使
用）。また、同表の「繊維供給面積」とは、繊維供給通
路の開口部１１１の面積を示す、更に同表において偏心
値が０のＮαＣは、偏心のない従来技術である（ロータ
回転８万ｒｐｍで使用）。

（表） 上表より知られるごとく１本発明によれば、糸の強さも
大きく、また太さむらも少なく１．優れた紡糸を行うこ
とができる。なお、上記と同様にして測定した前記第８
．９図も参照されたい。

また５本例の紡糸ユニットにおいては、従来とは異なり
、ロータが小径化しても上述に示すｈの範囲だけ繊維供
給通路およびその開口部が拡大できるので、空気抵抗を
大きくすることなく、繊維供給通路内を飛走する繊維を
スムーズに、ロータ内へ供給でき、糸品質を向上させる
ことができるので、−層高連化を進めることができる。

第３実施例 本例は、第１５図に示すごとく、閉鎖部材のロータ底部
に対面する端面部の領域を、糸道開口部１４１を中心と
して小面積と大面積の領域に分け。

前者の表面における糸に対する摺動抵抗を後者より大き
くしたものである。

即ち、同図に示すごとく、閉鎖部材上端面において、ロ
ータ回転中心０．と糸道開口部中心０□とを結ぶ線ｎを
引き１次いで糸道開口部中心０！を通り線ｎに垂直な線
ｍを引き、該垂線ｍを境界として小面積領域Ａと大面積
領域Ｂとに区分する。

そして、前者の小領域Ａにおける表面の摺動抵抗（摩擦
抵抗）を大領域Ｂより大としたものである。

上記の摺動抵抗の区分は、第１６図に示すごとく、閉鎖
部材における糸道開口部に傘状部材２０２を設け、その
前記領域ＡとＢとの表面摩擦係数を異ならしめることに
より構成した。しかして。

摩擦係数の差異は上記傘状部材２０２を５４５Ｃ材で構
成し、上記領域Ａに深さ約１００１！ｍの細かい溝を多
数作りｒ　ｆ’Ｊ域Ｂにはこのような溝は作らないこと
により行った。

本例によれば、前者領域Ａが領域Ｂより摺動抵抗が大き
いので、該領域Ａにおける糸の張力Ｆは糸の回転半径が
小さくなっても大きくできる。それ故、張力変動の振幅
は、上記のごとく細かい溝を多数つけない場合に比して
小さくなる。

第１７図及び第１８図は上記の張力変動に関して、糸の
回転角（ｒ　ａ　ｄ）βと糸の張力Ｆとの関係を示した
ものである。第１７図に示すごと（糸の回転角βを時計
方向にとり、前記Ａ領域の摩擦係数をμ＋、Ｂｗｉ域の
それをμ２とすると、その張力Ｆは、第１８図に示すご
とく、糸の回転角βの進行と共に変動する。そして２μ
ｍ〉μ２のときには実線のように１μｍ＝μ２の場合は
点線で示すごとく変動し、前者の場合の振幅Ｆａは後者
の場合の振幅Ｆｂよりも小さい。

なお１本例においては、領域Ａ、Ｂにおける摺動抵抗の
差を傘状部材２０２を設けることにより行ったが、かか
る傘状部材を用いず、直接閉鎖部材上端面に摺動抵抗の
差を設けることもできる。

第４実施例 本例は、第１９図に示すごとく、閉鎖部材２０の上端に
糸道開口部１４１の中心Ｏｔをロータ９の回転中心ＯＩ
からｈの距離偏心させた。上端部材２０３を設け、また
閉鎖部材２０を貫通している糸道通路の中心０．はロー
タ回転中心０．からｈ・の距離偏心させ、糸道開口部１
４１と糸道通路１４とは連通させたものである。

しかして、上端部材２０３に設けた糸道開口部１４１は
、ロータ回転中心へ指向した斜状の孔である。また、繊
維供給通路１１の開口部１１１は従来に比して拡大して
設けたものである。

本例においては、ｈは１．５３ａ＊、ｈ゛　は３Ｍ。

糸道開口部の直径は２ＩＩＩＩ１１．糸道通路の直径は
５ｍとし、繊維供給通路の開口部の面積は１５．６２ａ
”とした、また、先端部材２０３は、閉鎖部材２０の上
端にネジ止めした（図示省略）。

本例によれば、糸道開口部の中心がロータ回転中心に指
向しているので、糸の回転半径がほぼ一定となり、張力
変動の振幅を小さくすることができる。また、ロータの
形状が変わったときでも先端部材２０３を変更するのみ
で対応することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はオープンエンド精紡機の紡糸ユニットを説明す
るための断面図、第２ないし第９図は本発明の詳細な説
明するための図で、第２及び第３図は繊維供給通路と糸
道開口部の位置関係を示す図で、第２図はその縦断面図
、第３図は第２閏の■−■線に沿う矢視断面図、第４図
は繊維供給通路と糸道開口部の位置関係を示す図、第５
図はロータ径と繊維供給通路合との関係図、第６図はロ
ータ径と通路面積拡大率との関係を示す図、第７図は閉
鎖部材上端面における糸道開口部の偏心状態を示す図、
第８および第９図は糸道開口部の偏心量と単糸強さ及び
大さむらの関係を啄す図、第１Ｏないし第１３図は本発
明の第１実施例を示し。 第１０図はその縦断面図、第１１図は第１０図のＦ−Ｆ
線に沿う矢視断面図、第１２図番ｒ縦断面回。 第１３図は第１２図のＣ−Ｃ線に沿う矢視断面図。 第１４図は第２実施例に係る閉鎖部材の要部断面図、第
１５ないし第１８図は第３実施例を示し。 第１５図は糸道開口部の偏心及び閉鎖部材上端面の領域
を示す図、第１６図は閉鎖部材の要部断面図、第１７図
は糸の回転角を示す図、第１８図は糸の回転角と糸の張
力との関係を示す図、第１９図は第４実施における閉鎖
部材の要部断面図、第２０ないし第２４図は従来のセパ
レータ方式の紡糸ユニットを示し、第２０図はその要部
断面図。 第２１図は第２０図のＸ−Ｘ線に沿う矢視断面図。 第２２図は閉鎖部材上端面の糸道開口部の位置を示す図
、第２３図は糸の引き出し状態を示す図。 第２４図はロータ径と繊維供給通路断面積との関係を示
す図である。 １９１．紡糸ユニット、３．、、スライバ。 ６９９．コーミングローラ、９．、、　　ロータ。 ｉｏ、、、紡糸室、１１．、、繊維供給通路。 １１１、　、　、繊維供給通路の開口部。 １４、、、糸道通路、１４１．、、糸道開口部２０、、
、閉鎖部材。 ２０２、、、傘状部材、２０３．、、先端部材。 Ａ１１．小面積領域、Ｂ、、、大面積領域。 ０、、、、　　ロータ回転中心。 ０、、０．糸道開口部中心。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）内周壁と底部および該底部に対向する開放端を有
   し、該底部に垂直な中心軸を中心として回転するロータ
   と、該ロータの開放端を閉鎖するようにロータ内の紡糸
   室内に突出する静止状の閉鎖部材とを有し、該閉鎖部材
   には前記ロータ内周壁に向けて開口する繊維供給通路と
   前記ロータ底部に対面する端面部に開口する糸道通路と
   を設けてなるオープンエンド精紡機の紡糸ユニットにお
   いて、前記閉鎖部材においてロータ回転中心側の繊維供
   給通路の内壁をロータの回転中心に近接もしくはロータ
   の回転中心を越えた位置に配設すると共に該閉鎖部材の
   直径に対する繊維供給通路の幅の比を９割以下としたこ
   とを特徴とするオープンエンド精紡機の紡糸ユニット。
2. （２）内周壁と底部および該底部に対向する開放端を有
   し、該底部に垂直な中心軸を中心として回転するロータ
   と、該ロータの開放端を閉鎖するようにロータ内の紡糸
   室内に突出する静止状の閉鎖部材とを有し、該閉鎖部材
   には前記ロータ内周壁に向けて開口する繊維供給通路と
   前記ロータ底部に対面する端面部に開口する糸道通路と
   を設けてなるオープンエンド精紡機の紡糸ユニットにお
   いて、前記糸道通路においてロータ底部に向けて開口さ
   せた糸道開口部の中心を、前記ロータの回転中心から偏
   心させて配設したことを特徴とするオープンエンド精紡
   機の紡糸ユニット。
3. （３）前記閉鎖部材においてロータ回転中心側の繊維供
   給通路の内壁をロータの回転中心に近接もしくはロータ
   の回転中心を越えた位置に配設すると共に該閉鎖部材の
   直径に対する繊維供給通路の幅の比を９割以下としたこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載のオープン
   エンド精紡機の紡糸ユニット。
4. （４）糸道開口部と閉鎖部材側壁との間の肉厚は、少な
   くとも０．５ｍｍ設けたことを特徴とする特許請求の範
   囲第２項に記載のオープンエンド精紡機の紡糸ユニット
   。
5. （５）ロータの回転中心軸に対し糸道開口部の中心を通
   る垂線を引き、その垂線に対して、該糸道開口部の中心
   を通る垂線を引き、この垂線を境界として閉鎖部材の端
   面部を小面積領域と大面積領域とに分け、小面積領域に
   おける摺動抵抗を大面積領域のそれよりも大きくしたこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載のオープン
   エンド精紡機の紡糸ユニット。
6. （６）ロータ底部に対面する閉鎖部材の端面部に、ロー
   タ回転中心に近い位置に糸道開口部を有する上端部材を
   配設すると共に、該糸道開口部は糸道通路に連通させて
   なり、かつ上記糸道開口部への糸道通路はロータ回転中
   心へ指向させて斜状に形成してあることを特徴とする特
   許請求の範囲第２項又は第５項に記載のオープンエンド
   精紡機の紡糸ユニット。