JPS5996248A - 高中低圧一体型蒸気タ−ビン用ロ−タおよびその製造方法 - Google Patents
高中低圧一体型蒸気タ−ビン用ロ−タおよびその製造方法Info
- Publication number
- JPS5996248A JPS5996248A JP20612082A JP20612082A JPS5996248A JP S5996248 A JPS5996248 A JP S5996248A JP 20612082 A JP20612082 A JP 20612082A JP 20612082 A JP20612082 A JP 20612082A JP S5996248 A JPS5996248 A JP S5996248A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotor
- low
- turbine
- less
- medium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この兆つ］は低温での強度と靭性および高温での強汲が
それぞれすぐれた菌中低圧一体型蒸気タービン用ロータ
およびその製造方法に関する。
それぞれすぐれた菌中低圧一体型蒸気タービン用ロータ
およびその製造方法に関する。
所謂る営々？用の大型然気タービン用ロータが使用蒸気
の温ｊ皮、圧力によって高圧部、中圧部および低圧部を
それぞれ所敦の性質に応じた異種の材質を組合せて４・
１゛、；成しているのに対し、７０〜８ＯＮＷ程度以下
の自家９０篭用蒸気タービンロータについては小型化お
よび様＋１“ηの簡略化と−ｇう見地からあ２圧部から
低圧部までを同一の材質で６成することが試みられてい
る。ところで自家発電用蒸気タービンについて（ｔｉｉ
用蒸気温度が高々５００ ”Ｑでちったのに対し？、さ
効率の同上から５００°Ｃ以上の温度での使用にも耐〉
こる蒸気タービンや発電容量の大きな蒸気タービンが望
れている。しかしこの種蒸気タービン用口「夕の構成材
料として用いられている表−１に示す如きＡ構成の合金
で高中低圧一体型透気タービン用ロータをイ１．５成し
た」３合には次のような不、も１５合さが認められる。
の温ｊ皮、圧力によって高圧部、中圧部および低圧部を
それぞれ所敦の性質に応じた異種の材質を組合せて４・
１゛、；成しているのに対し、７０〜８ＯＮＷ程度以下
の自家９０篭用蒸気タービンロータについては小型化お
よび様＋１“ηの簡略化と−ｇう見地からあ２圧部から
低圧部までを同一の材質で６成することが試みられてい
る。ところで自家発電用蒸気タービンについて（ｔｉｉ
用蒸気温度が高々５００ ”Ｑでちったのに対し？、さ
効率の同上から５００°Ｃ以上の温度での使用にも耐〉
こる蒸気タービンや発電容量の大きな蒸気タービンが望
れている。しかしこの種蒸気タービン用口「夕の構成材
料として用いられている表−１に示す如きＡ構成の合金
で高中低圧一体型透気タービン用ロータをイ１．５成し
た」３合には次のような不、も１５合さが認められる。
μ万蛮ｎ辰−１
第１図は１局＋低圧一体型熱気タービンの構成例を示す
一部り欠１：；ｒ ＠図であるが、合金Ａで高中低圧−
＜” ｙｉ冶気気タービン用ロータ嬉成しだ場合には？
１歳猟人口（１）附近・・・ａ部・・・の高温強度は充
分であるがロータ（２）中心部の延性ノ范性煮移温度が
８０〜１２０°Ｃと高い／ヒめ蒸気出口（３）附近・・
・ｂ部・・・の温度が５０゛Ｃ／：呈反でめるタービン
ロータ（２）については脆性被板に幻する女全性を充分
に保障し得ないとＧう欠点がある。一方合金Ｂで構成し
た場合にはロータ（２）中芯部のイル性１．゛αａ蔵移
温度が室温以下と低くいことがら思気山口（３）附近・
・・ｂ部・・・のロータ（２）の脆性破（％ＩＪに対す
る安−全性全充分確保しうる反面、蒸気入口（１）附近
・、・・ａ部１吐・・の高温強度が充分でなく、几 籾つ１・゛）成合金がニッケルを多賛含むことから高温
での長時間便用（運転）において脆化し易いと首う不都
合さがある。さらに合金Ｃで）１ミ成した場合には蒸気
入口（１）・・・ａ部・・・の高温強度が光分でなく、
徒だ蒸気出口（３）附近・・・ｂ部・・・の靭性も光分
と言えない。即ち上記合金Ａ、Ｂ、Ｃのいずれを用いて
も構成された筒中低圧一体型蒸気タービン用ロータには
一長一短かあシ、笑用に供しＭｉｆｉいと言う不都合さ
がある。面図において（４）は動翼を、（６）はケーシ
ングをそれぞれ示す。
一部り欠１：；ｒ ＠図であるが、合金Ａで高中低圧−
＜” ｙｉ冶気気タービン用ロータ嬉成しだ場合には？
１歳猟人口（１）附近・・・ａ部・・・の高温強度は充
分であるがロータ（２）中心部の延性ノ范性煮移温度が
８０〜１２０°Ｃと高い／ヒめ蒸気出口（３）附近・・
・ｂ部・・・の温度が５０゛Ｃ／：呈反でめるタービン
ロータ（２）については脆性被板に幻する女全性を充分
に保障し得ないとＧう欠点がある。一方合金Ｂで構成し
た場合にはロータ（２）中芯部のイル性１．゛αａ蔵移
温度が室温以下と低くいことがら思気山口（３）附近・
・・ｂ部・・・のロータ（２）の脆性破（％ＩＪに対す
る安−全性全充分確保しうる反面、蒸気入口（１）附近
・、・・ａ部１吐・・の高温強度が充分でなく、几 籾つ１・゛）成合金がニッケルを多賛含むことから高温
での長時間便用（運転）において脆化し易いと首う不都
合さがある。さらに合金Ｃで）１ミ成した場合には蒸気
入口（１）・・・ａ部・・・の高温強度が光分でなく、
徒だ蒸気出口（３）附近・・・ｂ部・・・の靭性も光分
と言えない。即ち上記合金Ａ、Ｂ、Ｃのいずれを用いて
も構成された筒中低圧一体型蒸気タービン用ロータには
一長一短かあシ、笑用に供しＭｉｆｉいと言う不都合さ
がある。面図において（４）は動翼を、（６）はケーシ
ングをそれぞれ示す。
本発明は高温および低温ですぐれた強度と低温ですぐれ
た靭性とを■して≧・り常に所要の機能を発揮する高中
低圧一体型蒸気タービン用ロータおよびその製造方法を
提供しようとするものである。
た靭性とを■して≧・り常に所要の機能を発揮する高中
低圧一体型蒸気タービン用ロータおよびその製造方法を
提供しようとするものである。
ｊ１表下本元明を詳細に説明すると本発明は重ｌに比で
炭−、＜−： ’０．１ ｓ〜０．３％、ｉ紮０．１係
以下、マンガン１．０％以下、クロム０．５〜１．５％
、・コバルト０．５〜３．０〜、モリブデン０．５〜１
．５桑、バナジウム０．１５〜０．３％、ニオブ０．０
１〜Ｏ，１，％、残部鉄および附随的不純物より成る似
合金気・ｊでｇ成されたことを特徴とする菌中低圧一体
型蒸気タービン用ロータと、上記低会金狐・・うを溶解
、ツｊ造してから鍛造を行ないにλスタービン用ロータ
形状素体全形成する工程に、前記タービン用ロータ形状
話体を９００〜１０００°Ｃまたはロータ形状素体に２
いて蒸気タービンの晶圧部、中圧部に相当する部分を９
５０〜１０００°Ｃに低圧部に相当する部分を９００〜
９５０℃に加熱しオーステナイト化処理を行う工程と、
オーステナイト化した後実質的にロータ表１ｍ部からロ
ータ中心部までがペイナイトタニｉｌｉ織となる冷却速
度、またはロータ形状素体において蒸気タービンの高圧
部、中圧部に相当する部分において、ロータ衣層部の冷
却速度が２００°Ｃ／時間以下、低圧部に相当する？Ｖ
ＩＳ分において、ロータ中心部の冷却速度が１００’Ｑ
イ ７時間以上でそれぞれ笑質的にべ耕ナイト組織が切られ
る／市却込良で５．８Ｊ入れする工柾とを行い、ついで
υＩ、入れしたτコータ形状索体について６００〜７５
０ ”０でかＳ戻し処理を施す工程とを具備することを
ｔ：４徴とする高中災：圧−１４’型然気タービン用ロ
ータのＪＡ造方法である。
炭−、＜−： ’０．１ ｓ〜０．３％、ｉ紮０．１係
以下、マンガン１．０％以下、クロム０．５〜１．５％
、・コバルト０．５〜３．０〜、モリブデン０．５〜１
．５桑、バナジウム０．１５〜０．３％、ニオブ０．０
１〜Ｏ，１，％、残部鉄および附随的不純物より成る似
合金気・ｊでｇ成されたことを特徴とする菌中低圧一体
型蒸気タービン用ロータと、上記低会金狐・・うを溶解
、ツｊ造してから鍛造を行ないにλスタービン用ロータ
形状素体全形成する工程に、前記タービン用ロータ形状
話体を９００〜１０００°Ｃまたはロータ形状素体に２
いて蒸気タービンの晶圧部、中圧部に相当する部分を９
５０〜１０００°Ｃに低圧部に相当する部分を９００〜
９５０℃に加熱しオーステナイト化処理を行う工程と、
オーステナイト化した後実質的にロータ表１ｍ部からロ
ータ中心部までがペイナイトタニｉｌｉ織となる冷却速
度、またはロータ形状素体において蒸気タービンの高圧
部、中圧部に相当する部分において、ロータ衣層部の冷
却速度が２００°Ｃ／時間以下、低圧部に相当する？Ｖ
ＩＳ分において、ロータ中心部の冷却速度が１００’Ｑ
イ ７時間以上でそれぞれ笑質的にべ耕ナイト組織が切られ
る／市却込良で５．８Ｊ入れする工柾とを行い、ついで
υＩ、入れしたτコータ形状索体について６００〜７５
０ ”０でかＳ戻し処理を施す工程とを具備することを
ｔ：４徴とする高中災：圧−１４’型然気タービン用ロ
ータのＪＡ造方法である。
本発明の、７１．中低圧一体型蒸気タービン用ロータを
構成する低合金銅の組成分乃至組成比針よび製造工程に
おける熱処理中性などについて上記の如り阻疋した理由
を説明する。先ず上記低合金鋼の７・１ミ成分乃至組成
比において炭素は焼入性を向上させ引張Ｉｌ！１２きや
耐力を同上きせるに必要な元素であるが、その量が０．
１５チ未満ではフェライト相全生ス 成して冥工°」的にベイナ×ト組織が得られず、所要の
引張’ｊＭｉさや耐力を借ることが出来ず、−また０、
３０チを越えると靭性？３７低下させるのでこの範囲と
する。硅η、およびマンガンは脱酸、脱侃剤として添加
するものであるが、硅素を多量に含有すると靭性を害す
ることおよび焼戻しの脆化度が犬きくなるので０．１０
％以下とする。一方マンガンは焼入性を増し７引す」＜
強さを向上させるが硅素と同碌に多弼：含有すると靭性
を合するので１チ以下とする。クロムは高温における強
度を同上させ、また靭性を１ｉＬｊ上させるに必要な元
素で０．５〜未満ではその効果が小さくまた多重金石す
ると両温強度および靭性を低下さぜるので１．５饅の範
囲内で選ばれる。
構成する低合金銅の組成分乃至組成比針よび製造工程に
おける熱処理中性などについて上記の如り阻疋した理由
を説明する。先ず上記低合金鋼の７・１ミ成分乃至組成
比において炭素は焼入性を向上させ引張Ｉｌ！１２きや
耐力を同上きせるに必要な元素であるが、その量が０．
１５チ未満ではフェライト相全生ス 成して冥工°」的にベイナ×ト組織が得られず、所要の
引張’ｊＭｉさや耐力を借ることが出来ず、−また０、
３０チを越えると靭性？３７低下させるのでこの範囲と
する。硅η、およびマンガンは脱酸、脱侃剤として添加
するものであるが、硅素を多量に含有すると靭性を害す
ることおよび焼戻しの脆化度が犬きくなるので０．１０
％以下とする。一方マンガンは焼入性を増し７引す」＜
強さを向上させるが硅素と同碌に多弼：含有すると靭性
を合するので１チ以下とする。クロムは高温における強
度を同上させ、また靭性を１ｉＬｊ上させるに必要な元
素で０．５〜未満ではその効果が小さくまた多重金石す
ると両温強度および靭性を低下さぜるので１．５饅の範
囲内で選ばれる。
さらにコバルトは焼入住笛同上させ低温における強度と
靭性および高温強度を向上させる元素でちり、０．５％
以上全必要とするが、さらに多量含有してもその効果が
飽和するとともにコスト高になることから３．０％まで
とする。モリブデンは焼入性を向上でせ１だクロムと同
様基部強度を向上さぜるとともに焼戻しｊｊＬＴ性を防
止するに必要な元素で０．５係禾渦ではその効果が十分
でなく多量含有すると靭性を劣下させるので１．５％ま
でとする。
靭性および高温強度を向上させる元素でちり、０．５％
以上全必要とするが、さらに多量含有してもその効果が
飽和するとともにコスト高になることから３．０％まで
とする。モリブデンは焼入性を向上でせ１だクロムと同
様基部強度を向上さぜるとともに焼戻しｊｊＬＴ性を防
止するに必要な元素で０．５係禾渦ではその効果が十分
でなく多量含有すると靭性を劣下させるので１．５％ま
でとする。
ノクナジウムは高温強度を向上させるに必要な元素でお
るが、０１５係未瀾ではその効果が十分でなく、祉だ多
−社含肩すると靭性を劣下させることから成して高’ｔ
ｈｊｔ強斤を向上させるに必要な元素であるがその碕が
０．０１係未！ｉ：！ｉではその効果が十分でなく、多
量含：１］するとフェライト相が生成して強度が低下す
るので０１％ゴ、でとなり、上記組成γ氾囲の合金’ｊ
、ｔ４−’Ｃｆｘいと商中１代圧一体型ターヒンロータ
トシてｊツ１女の成能′Ｘ’ｒ：呆ぺ；シいからでりる
。
るが、０１５係未瀾ではその効果が十分でなく、祉だ多
−社含肩すると靭性を劣下させることから成して高’ｔ
ｈｊｔ強斤を向上させるに必要な元素であるがその碕が
０．０１係未！ｉ：！ｉではその効果が十分でなく、多
量含：１］するとフェライト相が生成して強度が低下す
るので０１％ゴ、でとなり、上記組成γ氾囲の合金’ｊ
、ｔ４−’Ｃｆｘいと商中１代圧一体型ターヒンロータ
トシてｊツ１女の成能′Ｘ’ｒ：呆ぺ；シいからでりる
。
−万上記市中低圧−１）１＼型然気タービンロータを製
造するに除するｒ３：ｉ処理において、オーステナイト
化イｙ９００’ｏ未満の温屁で焼入してもフェライト相 相が生成し実質的にづイナＸト組織を・１１する両温強
度および低温の・籏度と靭性の優れだロータを得り、１
）、いし、才た１０００’Ｏを越える温度で焼入すると
高温強度（ｄ向上するが反面クリープ破析伸びや低湿・
１・η性の低下をツｔイ未し易い。さらに、、ｈ圧、中
圧部に要求される高温強度を充分に発揮きせるには、９
５０ ’Ｃ〜ＪＯＯＯ′Ｏの温度範囲が最適であるとと
もに低圧部に妥求される低温靭性をよりイＡＭ保するた
めには９００〜９５０ ’Ｏの温度範囲とする。
造するに除するｒ３：ｉ処理において、オーステナイト
化イｙ９００’ｏ未満の温屁で焼入してもフェライト相 相が生成し実質的にづイナＸト組織を・１１する両温強
度および低温の・籏度と靭性の優れだロータを得り、１
）、いし、才た１０００’Ｏを越える温度で焼入すると
高温強度（ｄ向上するが反面クリープ破析伸びや低湿・
１・η性の低下をツｔイ未し易い。さらに、、ｈ圧、中
圧部に要求される高温強度を充分に発揮きせるには、９
５０ ’Ｃ〜ＪＯＯＯ′Ｏの温度範囲が最適であるとと
もに低圧部に妥求される低温靭性をよりイＡＭ保するた
めには９００〜９５０ ’Ｏの温度範囲とする。
オーステナイト化後の焼入組織がフェライト相でばｉ・
、４ｊ中低一体型や：、ス〜タービンロークとして必要
な６”：Ｅ り１Ａ Ｊ」ｊ度および低温゛）々性を渦
足することができないため、ロータの商圧：、ｉ′Ｉｓ
中圧部および低圧部にも・いて辰バー゛１部、中心ｔ３
１９ともベイナイト組織を有しなければならない。
、４ｊ中低一体型や：、ス〜タービンロークとして必要
な６”：Ｅ り１Ａ Ｊ」ｊ度および低温゛）々性を渦
足することができないため、ロータの商圧：、ｉ′Ｉｓ
中圧部および低圧部にも・いて辰バー゛１部、中心ｔ３
１９ともベイナイト組織を有しなければならない。
つぎに高圧部、中圧部表層の貌入冷却速度が２００’Ｃ
／時間以下で（？４」温強度は優れるが、めまり遅すぎ
ると筒圧部、中圧部の中心にフェライト相を生成するた
め迫常は５０℃／時間以上が必要である。また低圧部中
心の焼入冷却速度は１０ ’Ｏ’Ｏ／時尚未７：゛４で
は・′男性の同上が肋待できない。さらにまたす７″己
戻し１１４反については６００°Ｃ未満では充分な焼／
＞５し効果が得られず、従って良好な高温強度や靭性を
得られないし、７５０°Ｃを越えた温度での焼戻しでは
ｔｙｒ妥の強度を得られない。
／時間以下で（？４」温強度は優れるが、めまり遅すぎ
ると筒圧部、中圧部の中心にフェライト相を生成するた
め迫常は５０℃／時間以上が必要である。また低圧部中
心の焼入冷却速度は１０ ’Ｏ’Ｏ／時尚未７：゛４で
は・′男性の同上が肋待できない。さらにまたす７″己
戻し１１４反については６００°Ｃ未満では充分な焼／
＞５し効果が得られず、従って良好な高温強度や靭性を
得られないし、７５０°Ｃを越えた温度での焼戻しでは
ｔｙｒ妥の強度を得られない。
しかして上記木兄明に係る高中低圧一体型蒸気タービン
用ロータは従来使用されているクロム−モリブデン−バ
ナジウム系合金（合金Ａ）あるいハクロム−モリブテン
−バナジウム−ニッケル系合金（合金Ｂ）などで、（、
Ｉ成したものに較べ高温強度および低温での強度や靭性
がすぐれておシ実用に十分供し・１、Ｉるものでりる。
用ロータは従来使用されているクロム−モリブデン−バ
ナジウム系合金（合金Ａ）あるいハクロム−モリブテン
−バナジウム−ニッケル系合金（合金Ｂ）などで、（、
Ｉ成したものに較べ高温強度および低温での強度や靭性
がすぐれておシ実用に十分供し・１、Ｉるものでりる。
〔詑明の実施イア１Ｊ ｒ
イＸに不冗明の、・、１ｊ中１１！：圧一体へＭ然気タ
ービン用ロータについてしと用例示／止げて説明する。
ービン用ロータについてしと用例示／止げて説明する。
ｉ’ｃ ２に不ず化学＋：ｉｔ４ ｋよりなる低合金
情を先ず用怠し、ｌｒ４ 屏、：’＋’う造してからさ
らに鍛造加工して、吊 直径１．２ｒｎ、長ａ０．７ｍの、・、ｈ低圧一体型蒸
気タービン用ロータ素体（モデル）と、同じ条件で試駁
片（１Ｈｊ径３ Ｑ １ｌｌＬＺ ）をそれぞれ作成し
た。
情を先ず用怠し、ｌｒ４ 屏、：’＋’う造してからさ
らに鍛造加工して、吊 直径１．２ｒｎ、長ａ０．７ｍの、・、ｈ低圧一体型蒸
気タービン用ロータ素体（モデル）と、同じ条件で試駁
片（１Ｈｊ径３ Ｑ １ｌｌＬＺ ）をそれぞれ作成し
た。
以下余白
しかる後、菌中低圧一体型蒸気タービン用ロータ素体（
モデル）については中芯部お１び表面部に熱電対全敗り
付けて９５０°Ｃで１０１寸同加熱処理しオーステナイ
ト化した後、ウォータスプレィで冷却しく冷却速反、中
芯部１ （３５〜１７０’Ｏ／時間、弐層部５６０〜５
８５”０７時１司）、次いで６７０ ’Ｏで１７時間焼
戻し処理を行なった。かくして製造したタービン用ロー
タの底ノ冒部および中芯部からそれぞ表−３ 一方、上記ζ″’ｔ３’１ｉｓ７反造形成し１ζ試ｉ４
Ｑ片については我−４に〉］よす栄件でそれぞれＡ＋ｊ
ｐ処理を施した。
モデル）については中芯部お１び表面部に熱電対全敗り
付けて９５０°Ｃで１０１寸同加熱処理しオーステナイ
ト化した後、ウォータスプレィで冷却しく冷却速反、中
芯部１ （３５〜１７０’Ｏ／時間、弐層部５６０〜５
８５”０７時１司）、次いで６７０ ’Ｏで１７時間焼
戻し処理を行なった。かくして製造したタービン用ロー
タの底ノ冒部および中芯部からそれぞ表−３ 一方、上記ζ″’ｔ３’１ｉｓ７反造形成し１ζ試ｉ４
Ｑ片については我−４に〉］よす栄件でそれぞれＡ＋ｊ
ｐ処理を施した。
ぺ−４
・う＼くして得た試成片について引張試験、衝は試験お
よびクリープ破断試験を行なった結果を表−５に示す。
よびクリープ破断試験を行なった結果を表−５に示す。
以下余白
べ−３および２．−５から明らかのように本９６頃Ｊに
係る高中低圧−坏型Ｒｒ気タービン用ロータは延性脆性
熱移温パタが低く丑だその値が５０°Ｃ以下でタービン
の使用蒸気温度を向上させて熱効率の向上やタービンの
大容量化も図り得ると呂゛う利点があり、一般の自坂党
；戎用尚中低圧−’ｒ’ｉ； ’Ｊ蒸気タービン用ロー
タや、コンバインドサイクルの］；も中低圧一体型蒸気
タービンロータなどにイｊ用である。
係る高中低圧−坏型Ｒｒ気タービン用ロータは延性脆性
熱移温パタが低く丑だその値が５０°Ｃ以下でタービン
の使用蒸気温度を向上させて熱効率の向上やタービンの
大容量化も図り得ると呂゛う利点があり、一般の自坂党
；戎用尚中低圧−’ｒ’ｉ； ’Ｊ蒸気タービン用ロー
タや、コンバインドサイクルの］；も中低圧一体型蒸気
タービンロータなどにイｊ用である。
しかして本発明に係る高中低圧一体型を・；気タービン
用ロータは品、中、低圧に用いうろことから中圧用ロー
タもしくは中イ戊圧用ロータとして用いうること勿論で
ある。
用ロータは品、中、低圧に用いうろことから中圧用ロー
タもしくは中イ戊圧用ロータとして用いうること勿論で
ある。
；れ１図は本発明を説明するだめの高中低圧一体壓蒸気
タービンの構成例を示す一部切欠１’ｒＪｉ面図である
。 （１）・・・メービン蒸気人口、（２）・・・タービン
ロータに３）・・・タービンρさ気出口、（４）・・動
翼、（５）・・・静翼、（６）・・・ゲージノグ、（ａ
）１ｊｒ ）・・・ロータの１司温癩反を要求される
部分、（ｂｌ；ｉＸ）・・・ロータの靭性を要求される
部分。
タービンの構成例を示す一部切欠１’ｒＪｉ面図である
。 （１）・・・メービン蒸気人口、（２）・・・タービン
ロータに３）・・・タービンρさ気出口、（４）・・動
翼、（５）・・・静翼、（６）・・・ゲージノグ、（ａ
）１ｊｒ ）・・・ロータの１司温癩反を要求される
部分、（ｂｌ；ｉＸ）・・・ロータの靭性を要求される
部分。
Claims (5)
- （１）東耽比で炭素０１５〜０．３係、硅素０．１係以
下、マンガンｉ、ｏｓ以下、クロム０．５〜１．５％、
コバルト０．５〜３．０ ％、モリブデンｏ、ｓ−１，
５％、バナジウムｆ）、１５〜０．３％、ニオブ０．０
１〜０．１％残部鉄および付随的不純物より成る低合金
り：１ｉ１でイ、−）成しン辷ことを特赦とする尚り柑
代圧一体型蒸気タービン用ロータ。 - （２） −、＋１Ｋ−ｉｔ□比で炭素０．１５〜０．３
％、硅素０．１％以下、マンガン１．０％、クロｊ、、
０．５〜１．５％、コバルト（）、５〜３．０％、モリ
ブデン０５〜１．５係、バナジウム０１５〜０．３％、
ニオブ０．０１〜０１％残部鉄および付随的不純物より
成る低合金鋼を溶解１．７λｊ造してから木造を竹ない
蒸気タービン用ロータ形状素体り を形成する工程と、！２１Ｔ ｒｉＬタービン用ロー舅
形状素［トに０００〜１０００ ’０の加ＨＩ７ｊｌ巨
１！τ、Ｉパ４しオーステナイト化してから、′太グー
的にロータ衣層部からロータ中心部までがベイナイト繊
織の得られる冷却速度で暁入れする工程と、前記焼入れ
したロータ形状素体についてｆｊ ００〜７５０°Ｃで
焼戻し処理を施ず工（♀とを具’ｙ１ｆｔすることを待
機とする高中低圧一体型魚メ（タービン用ロークの製造
方法。 - （３）疋ｈＬ比で炭素０．１５〜０．３％、硅素０．１
係以下、マンガン１．０％以下、クロムＯ１訃〜１．５
’％、コバルト０．５〜３．０係、モリブデン０．５〜
１．５％、バナジウム０．１５〜０．３％、ニオブ０．
０１〜０．１係残部鉄および付１直的不、簡物より成る
低合釜剃４でイ、；￥成された癌気タービン用ロータ形
状素体才形成する工程と、前記タービン用ロータ形状素
体に加熱処理を施しオーステナイト化する１１、Ｋ・、
（ヌ、〜タービンの使用時に高温にビ気に曝されろｉ％
正圧部中圧部に相当する部分を９５ ｏ〜’ｉ ＩＪ
００Ｃｓ １／ｌ’ｔｉｘ＜圧部に４１」当する部分を
９００〜９５０°Ｃに加熱しプこ後実寅的にロータ表層
部からロータ中心部までがベイナイト組織のイ４ｊられ
る冷却速度でに１′：入才をする工程に、ｒＪ：Ｊ記焼
入往したロータ形状−）９体について６００〜７５０°
Ｃで焼戻し処４並を廁ず工狂とを具ｊ、（ｒ−ｊ−るこ
とを特徴とする１１６中低圧一体型蒸気タービン用ロー
タの製造方法。 - （４）左量比で炭素０．１５〜０．３％、硅素０．１係
以下、マ：ｙ ｊｊ ７１．０％以下、クロム０，５〜
１．５ ％、コバルト０．５〜３．０％、モリブデン０
．５〜１．５％、バナジウム０．１５〜０．３％、ニオ
ブ０．０１〜０．１％残部鉄および付随的不純物より成
る低合金鋼で構成された蒸気タービン用ロータ形状素体
を形成する工程と、前記タービン用ロータ形状累体に９
００〜１ｏｏｏ’ｃの加ｔ！（処３ＢＨを細しオーステ
ナイト化してから、蒸気タービンの高圧部、中圧部に相
当する部分において「Ｊ−夕表Ｍ ’１．ｒＶ’の焼入
れ冷却迂度が２００”Ｏ／時間以下、また低圧部に相当
する部分においてロータ中心部の焼入冷却速度が１００
’０／時間以上で、それぞれ−Ａ質的にベイナイト組
織が得られる冷却速度で焼入れする工程に、前り己焼入
れしたロータ形状素体について６００〜７５０’Ｏで焼
戻し処理を施す工程とを具備することを特徴とする高中
低圧一体型蒸気タービン用ロータの製造方法。 - （５） ：ｉＣ，Ｌｉｄ比で炭糸０．１５〜０．３係、
硅素０．１係以下、マンガン１．０ ％ 以下、クロム
０．５〜１．５ ％、コバルト０．５〜３，０係、モリ
ブテン０５〜１．５係、バナジウム０．１５〜０，３係
、ニオブ０．０］〜０．１％残部鉄および付随的不純物
よシ成る低合金鋼ｒ浴％″Ｆｓ １４造してから（上述
を行ない々メ気タービン用ロータ形状婚体を形＝する工
程と、前記蒸気タービンの１史用時に高温蒸気に曝され
る高圧部、中圧部に相当する部分を９５０〜ｔｏｏｏ’
ｏ、壕だ低圧部に相当する部分を５Ｊ００〜９５０ ’
（：に加熱しオーステナイト化する工程と、前記蒸気タ
ービンの高圧部、中圧部に相当する部分においてロータ
表洛部の扁入冷却速度が２００ ’Ｑｌ ＩＩ＆間以下
、まだ低圧部に相当する部分においてロータ中心部の５
廃人冷却進度が１００’Ｏ／ｉ６間以上で、それぞれ実
質的にベイナイト組織がＷられる〆′１１却速匪で焼入
れする工程と、前記か”６入れしたロータ形状素体に６
００〜７５０ ’０で焼戻し処理をｉ、ｊす工程とを具
備することを特徴とする商中低圧一体型蒸気タービン用
ロータの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20612082A JPS5996248A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 高中低圧一体型蒸気タ−ビン用ロ−タおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20612082A JPS5996248A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 高中低圧一体型蒸気タ−ビン用ロ−タおよびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5996248A true JPS5996248A (ja) | 1984-06-02 |
Family
ID=16518121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20612082A Pending JPS5996248A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 高中低圧一体型蒸気タ−ビン用ロ−タおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5996248A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01184230A (ja) * | 1988-01-18 | 1989-07-21 | Japan Casting & Forging Corp | 高低圧一体型ローターの製造法 |
| JPH0284293A (ja) * | 1988-06-14 | 1990-03-26 | Kobe Steel Ltd | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼のサブマージアーク溶接方法 |
| JPH05195068A (ja) * | 1991-10-15 | 1993-08-03 | Japan Steel Works Ltd:The | 高低圧一体型タービンロータの製造方法 |
| US6224334B1 (en) | 1989-02-03 | 2001-05-01 | Hitachi, Ltd. | Steam turbine, rotor shaft thereof, and heat resisting steel |
| EP0849434A3 (en) * | 1989-02-03 | 2002-11-06 | Hitachi, Ltd. | Heat resisting steam turbine rotor |
| KR100391897B1 (ko) * | 2000-08-24 | 2003-07-16 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 고인성 합금주강과 그 제조방법 및 이를 이용한 이중주조물 |
-
1982
- 1982-11-26 JP JP20612082A patent/JPS5996248A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01184230A (ja) * | 1988-01-18 | 1989-07-21 | Japan Casting & Forging Corp | 高低圧一体型ローターの製造法 |
| JPH0284293A (ja) * | 1988-06-14 | 1990-03-26 | Kobe Steel Ltd | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼のサブマージアーク溶接方法 |
| JPH0479752B2 (ja) * | 1988-06-14 | 1992-12-16 | Kobe Steel Ltd | |
| US6224334B1 (en) | 1989-02-03 | 2001-05-01 | Hitachi, Ltd. | Steam turbine, rotor shaft thereof, and heat resisting steel |
| EP0849434A3 (en) * | 1989-02-03 | 2002-11-06 | Hitachi, Ltd. | Heat resisting steam turbine rotor |
| JPH05195068A (ja) * | 1991-10-15 | 1993-08-03 | Japan Steel Works Ltd:The | 高低圧一体型タービンロータの製造方法 |
| KR100391897B1 (ko) * | 2000-08-24 | 2003-07-16 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 고인성 합금주강과 그 제조방법 및 이를 이용한 이중주조물 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2007092122A (ja) | 高強度マルテンサイト耐熱鋼とその製造方法及びその用途 | |
| JPH10265909A (ja) | 高靭性耐熱鋼、タービンロータ及びその製造方法 | |
| US20060216145A1 (en) | Heat resisting steel, steam turbine rotor shaft using the steel, steam turbine, and steam turbine power plant | |
| JPS5996248A (ja) | 高中低圧一体型蒸気タ−ビン用ロ−タおよびその製造方法 | |
| JPS6054385B2 (ja) | 耐熱鋼 | |
| JPS61133365A (ja) | 蒸気タ−ビンロ−タ | |
| JPS59116360A (ja) | 耐熱鋼 | |
| JPS5811504B2 (ja) | 高低圧一体型蒸気タ−ビン用ロ−タおよびその製造方法 | |
| JPS60224766A (ja) | 蒸気タ−ビンロ−タ | |
| JPS5813608B2 (ja) | 高低圧−体型蒸気タ−ビンロ−タの製造方法 | |
| JPS61143523A (ja) | 地熱タ−ビン用ロ−タの製造方法 | |
| JPS6338420B2 (ja) | ||
| JP2503180B2 (ja) | 高効率ガスタ―ビン | |
| JPS62180040A (ja) | ガスタ−ビン用コンプレツサブレ−ド | |
| JPH0219425A (ja) | タービンロータの製造方法 | |
| JP2001049398A (ja) | 高靭性耐熱鋼およびタービンロータの製造方法 | |
| JPS6260447B2 (ja) | ||
| JP2678263B2 (ja) | 高強度高耐食性マルテンサイト系，ステンレス鋼の製造方法及びその用途 | |
| JPH07118812A (ja) | 耐熱鋳鋼タービンケーシング及びその製造法 | |
| JPH02101143A (ja) | タービン用構造材料 | |
| JPS60245772A (ja) | 高低圧一体型蒸気タ−ビンロ−タ用低合金鋼 | |
| JPS6017016A (ja) | タ−ビンロ−タの熱処理方法 | |
| JPS60165360A (ja) | 高強度・高靭性蒸気タ−ビンロ−タ | |
| JPH1018003A (ja) | ガスタービン及びガスタービン用ディスクとその製造法 | |
| JPS6151010B2 (ja) |