JPS5996248A - 高中低圧一体型蒸気タ−ビン用ロ−タおよびその製造方法 - Google Patents
高中低圧一体型蒸気タ−ビン用ロ−タおよびその製造方法Info
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- JPS5996248A JPS5996248A JP20612082A JP20612082A JPS5996248A JP S5996248 A JPS5996248 A JP S5996248A JP 20612082 A JP20612082 A JP 20612082A JP 20612082 A JP20612082 A JP 20612082A JP S5996248 A JPS5996248 A JP S5996248A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この兆つ]は低温での強度と靭性および高温での強汲が
それぞれすぐれた菌中低圧一体型蒸気タービン用ロータ
およびその製造方法に関する。
それぞれすぐれた菌中低圧一体型蒸気タービン用ロータ
およびその製造方法に関する。
所謂る営々?用の大型然気タービン用ロータが使用蒸気
の温j皮、圧力によって高圧部、中圧部および低圧部を
それぞれ所敦の性質に応じた異種の材質を組合せて4・
1゛、;成しているのに対し、70〜8ONW程度以下
の自家90篭用蒸気タービンロータについては小型化お
よび様+1“ηの簡略化と−gう見地からあ2圧部から
低圧部までを同一の材質で6成することが試みられてい
る。ところで自家発電用蒸気タービンについて(tii
用蒸気温度が高々500 ”Qでちったのに対し?、さ
効率の同上から500°C以上の温度での使用にも耐〉
こる蒸気タービンや発電容量の大きな蒸気タービンが望
れている。しかしこの種蒸気タービン用口「夕の構成材
料として用いられている表−1に示す如きA構成の合金
で高中低圧一体型透気タービン用ロータをイ1.5成し
た」3合には次のような不、も15合さが認められる。
の温j皮、圧力によって高圧部、中圧部および低圧部を
それぞれ所敦の性質に応じた異種の材質を組合せて4・
1゛、;成しているのに対し、70〜8ONW程度以下
の自家90篭用蒸気タービンロータについては小型化お
よび様+1“ηの簡略化と−gう見地からあ2圧部から
低圧部までを同一の材質で6成することが試みられてい
る。ところで自家発電用蒸気タービンについて(tii
用蒸気温度が高々500 ”Qでちったのに対し?、さ
効率の同上から500°C以上の温度での使用にも耐〉
こる蒸気タービンや発電容量の大きな蒸気タービンが望
れている。しかしこの種蒸気タービン用口「夕の構成材
料として用いられている表−1に示す如きA構成の合金
で高中低圧一体型透気タービン用ロータをイ1.5成し
た」3合には次のような不、も15合さが認められる。
μ万蛮n辰−1
第1図は1局+低圧一体型熱気タービンの構成例を示す
一部り欠1:;r @図であるが、合金Aで高中低圧−
<” yi冶気気タービン用ロータ嬉成しだ場合には?
1歳猟人口(1)附近・・・a部・・・の高温強度は充
分であるがロータ(2)中心部の延性ノ范性煮移温度が
80〜120°Cと高い/ヒめ蒸気出口(3)附近・・
・b部・・・の温度が50゛C/:呈反でめるタービン
ロータ(2)については脆性被板に幻する女全性を充分
に保障し得ないとGう欠点がある。一方合金Bで構成し
た場合にはロータ(2)中芯部のイル性1.゛αa蔵移
温度が室温以下と低くいことがら思気山口(3)附近・
・・b部・・・のロータ(2)の脆性破(%IJに対す
る安−全性全充分確保しうる反面、蒸気入口(1)附近
・、・・a部1吐・・の高温強度が充分でなく、几 籾つ1・゛)成合金がニッケルを多賛含むことから高温
での長時間便用(運転)において脆化し易いと首う不都
合さがある。さらに合金Cで)1ミ成した場合には蒸気
入口(1)・・・a部・・・の高温強度が光分でなく、
徒だ蒸気出口(3)附近・・・b部・・・の靭性も光分
と言えない。即ち上記合金A、B、Cのいずれを用いて
も構成された筒中低圧一体型蒸気タービン用ロータには
一長一短かあシ、笑用に供しMifiいと言う不都合さ
がある。面図において(4)は動翼を、(6)はケーシ
ングをそれぞれ示す。
一部り欠1:;r @図であるが、合金Aで高中低圧−
<” yi冶気気タービン用ロータ嬉成しだ場合には?
1歳猟人口(1)附近・・・a部・・・の高温強度は充
分であるがロータ(2)中心部の延性ノ范性煮移温度が
80〜120°Cと高い/ヒめ蒸気出口(3)附近・・
・b部・・・の温度が50゛C/:呈反でめるタービン
ロータ(2)については脆性被板に幻する女全性を充分
に保障し得ないとGう欠点がある。一方合金Bで構成し
た場合にはロータ(2)中芯部のイル性1.゛αa蔵移
温度が室温以下と低くいことがら思気山口(3)附近・
・・b部・・・のロータ(2)の脆性破(%IJに対す
る安−全性全充分確保しうる反面、蒸気入口(1)附近
・、・・a部1吐・・の高温強度が充分でなく、几 籾つ1・゛)成合金がニッケルを多賛含むことから高温
での長時間便用(運転)において脆化し易いと首う不都
合さがある。さらに合金Cで)1ミ成した場合には蒸気
入口(1)・・・a部・・・の高温強度が光分でなく、
徒だ蒸気出口(3)附近・・・b部・・・の靭性も光分
と言えない。即ち上記合金A、B、Cのいずれを用いて
も構成された筒中低圧一体型蒸気タービン用ロータには
一長一短かあシ、笑用に供しMifiいと言う不都合さ
がある。面図において(4)は動翼を、(6)はケーシ
ングをそれぞれ示す。
本発明は高温および低温ですぐれた強度と低温ですぐれ
た靭性とを■して≧・り常に所要の機能を発揮する高中
低圧一体型蒸気タービン用ロータおよびその製造方法を
提供しようとするものである。
た靭性とを■して≧・り常に所要の機能を発揮する高中
低圧一体型蒸気タービン用ロータおよびその製造方法を
提供しようとするものである。
j1表下本元明を詳細に説明すると本発明は重lに比で
炭−、<−: ’0.1 s〜0.3%、i紮0.1係
以下、マンガン1.0%以下、クロム0.5〜1.5%
、・コバルト0.5〜3.0〜、モリブデン0.5〜1
.5桑、バナジウム0.15〜0.3%、ニオブ0.0
1〜O,1,%、残部鉄および附随的不純物より成る似
合金気・jでg成されたことを特徴とする菌中低圧一体
型蒸気タービン用ロータと、上記低会金狐・・うを溶解
、ツj造してから鍛造を行ないにλスタービン用ロータ
形状素体全形成する工程に、前記タービン用ロータ形状
話体を900〜1000°Cまたはロータ形状素体に2
いて蒸気タービンの晶圧部、中圧部に相当する部分を9
50〜1000°Cに低圧部に相当する部分を900〜
950℃に加熱しオーステナイト化処理を行う工程と、
オーステナイト化した後実質的にロータ表1m部からロ
ータ中心部までがペイナイトタニili織となる冷却速
度、またはロータ形状素体において蒸気タービンの高圧
部、中圧部に相当する部分において、ロータ衣層部の冷
却速度が200°C/時間以下、低圧部に相当する?V
IS分において、ロータ中心部の冷却速度が100’Q
イ 7時間以上でそれぞれ笑質的にべ耕ナイト組織が切られ
る/市却込良で5.8J入れする工柾とを行い、ついで
υI、入れしたτコータ形状索体について600〜75
0 ”0でかS戻し処理を施す工程とを具備することを
t:4徴とする高中災:圧−14’型然気タービン用ロ
ータのJA造方法である。
炭−、<−: ’0.1 s〜0.3%、i紮0.1係
以下、マンガン1.0%以下、クロム0.5〜1.5%
、・コバルト0.5〜3.0〜、モリブデン0.5〜1
.5桑、バナジウム0.15〜0.3%、ニオブ0.0
1〜O,1,%、残部鉄および附随的不純物より成る似
合金気・jでg成されたことを特徴とする菌中低圧一体
型蒸気タービン用ロータと、上記低会金狐・・うを溶解
、ツj造してから鍛造を行ないにλスタービン用ロータ
形状素体全形成する工程に、前記タービン用ロータ形状
話体を900〜1000°Cまたはロータ形状素体に2
いて蒸気タービンの晶圧部、中圧部に相当する部分を9
50〜1000°Cに低圧部に相当する部分を900〜
950℃に加熱しオーステナイト化処理を行う工程と、
オーステナイト化した後実質的にロータ表1m部からロ
ータ中心部までがペイナイトタニili織となる冷却速
度、またはロータ形状素体において蒸気タービンの高圧
部、中圧部に相当する部分において、ロータ衣層部の冷
却速度が200°C/時間以下、低圧部に相当する?V
IS分において、ロータ中心部の冷却速度が100’Q
イ 7時間以上でそれぞれ笑質的にべ耕ナイト組織が切られ
る/市却込良で5.8J入れする工柾とを行い、ついで
υI、入れしたτコータ形状索体について600〜75
0 ”0でかS戻し処理を施す工程とを具備することを
t:4徴とする高中災:圧−14’型然気タービン用ロ
ータのJA造方法である。
本発明の、71.中低圧一体型蒸気タービン用ロータを
構成する低合金銅の組成分乃至組成比針よび製造工程に
おける熱処理中性などについて上記の如り阻疋した理由
を説明する。先ず上記低合金鋼の7・1ミ成分乃至組成
比において炭素は焼入性を向上させ引張Il!12きや
耐力を同上きせるに必要な元素であるが、その量が0.
15チ未満ではフェライト相全生ス 成して冥工°」的にベイナ×ト組織が得られず、所要の
引張’jMiさや耐力を借ることが出来ず、−また0、
30チを越えると靭性?37低下させるのでこの範囲と
する。硅η、およびマンガンは脱酸、脱侃剤として添加
するものであるが、硅素を多量に含有すると靭性を害す
ることおよび焼戻しの脆化度が犬きくなるので0.10
%以下とする。一方マンガンは焼入性を増し7引す」<
強さを向上させるが硅素と同碌に多弼:含有すると靭性
を合するので1チ以下とする。クロムは高温における強
度を同上させ、また靭性を1iLj上させるに必要な元
素で0.5〜未満ではその効果が小さくまた多重金石す
ると両温強度および靭性を低下さぜるので1.5饅の範
囲内で選ばれる。
構成する低合金銅の組成分乃至組成比針よび製造工程に
おける熱処理中性などについて上記の如り阻疋した理由
を説明する。先ず上記低合金鋼の7・1ミ成分乃至組成
比において炭素は焼入性を向上させ引張Il!12きや
耐力を同上きせるに必要な元素であるが、その量が0.
15チ未満ではフェライト相全生ス 成して冥工°」的にベイナ×ト組織が得られず、所要の
引張’jMiさや耐力を借ることが出来ず、−また0、
30チを越えると靭性?37低下させるのでこの範囲と
する。硅η、およびマンガンは脱酸、脱侃剤として添加
するものであるが、硅素を多量に含有すると靭性を害す
ることおよび焼戻しの脆化度が犬きくなるので0.10
%以下とする。一方マンガンは焼入性を増し7引す」<
強さを向上させるが硅素と同碌に多弼:含有すると靭性
を合するので1チ以下とする。クロムは高温における強
度を同上させ、また靭性を1iLj上させるに必要な元
素で0.5〜未満ではその効果が小さくまた多重金石す
ると両温強度および靭性を低下さぜるので1.5饅の範
囲内で選ばれる。
さらにコバルトは焼入住笛同上させ低温における強度と
靭性および高温強度を向上させる元素でちり、0.5%
以上全必要とするが、さらに多量含有してもその効果が
飽和するとともにコスト高になることから3.0%まで
とする。モリブデンは焼入性を向上でせ1だクロムと同
様基部強度を向上さぜるとともに焼戻しjjLT性を防
止するに必要な元素で0.5係禾渦ではその効果が十分
でなく多量含有すると靭性を劣下させるので1.5%ま
でとする。
靭性および高温強度を向上させる元素でちり、0.5%
以上全必要とするが、さらに多量含有してもその効果が
飽和するとともにコスト高になることから3.0%まで
とする。モリブデンは焼入性を向上でせ1だクロムと同
様基部強度を向上さぜるとともに焼戻しjjLT性を防
止するに必要な元素で0.5係禾渦ではその効果が十分
でなく多量含有すると靭性を劣下させるので1.5%ま
でとする。
ノクナジウムは高温強度を向上させるに必要な元素でお
るが、015係未瀾ではその効果が十分でなく、祉だ多
−社含肩すると靭性を劣下させることから成して高’t
hjt強斤を向上させるに必要な元素であるがその碕が
0.01係未!i:!iではその効果が十分でなく、多
量含:1]するとフェライト相が生成して強度が低下す
るので01%ゴ、でとなり、上記組成γ氾囲の合金’j
、t4−’Cfxいと商中1代圧一体型ターヒンロータ
トシてjツ1女の成能′X’r:呆ぺ;シいからでりる
。
るが、015係未瀾ではその効果が十分でなく、祉だ多
−社含肩すると靭性を劣下させることから成して高’t
hjt強斤を向上させるに必要な元素であるがその碕が
0.01係未!i:!iではその効果が十分でなく、多
量含:1]するとフェライト相が生成して強度が低下す
るので01%ゴ、でとなり、上記組成γ氾囲の合金’j
、t4−’Cfxいと商中1代圧一体型ターヒンロータ
トシてjツ1女の成能′X’r:呆ぺ;シいからでりる
。
−万上記市中低圧−1)1\型然気タービンロータを製
造するに除するr3:i処理において、オーステナイト
化イy900’o未満の温屁で焼入してもフェライト相 相が生成し実質的にづイナXト組織を・11する両温強
度および低温の・籏度と靭性の優れだロータを得り、1
)、いし、才た1000’Oを越える温度で焼入すると
高温強度(d向上するが反面クリープ破析伸びや低湿・
1・η性の低下をツtイ未し易い。さらに、、h圧、中
圧部に要求される高温強度を充分に発揮きせるには、9
50 ’C〜JOOO′Oの温度範囲が最適であるとと
もに低圧部に妥求される低温靭性をよりイAM保するた
めには900〜950 ’Oの温度範囲とする。
造するに除するr3:i処理において、オーステナイト
化イy900’o未満の温屁で焼入してもフェライト相 相が生成し実質的にづイナXト組織を・11する両温強
度および低温の・籏度と靭性の優れだロータを得り、1
)、いし、才た1000’Oを越える温度で焼入すると
高温強度(d向上するが反面クリープ破析伸びや低湿・
1・η性の低下をツtイ未し易い。さらに、、h圧、中
圧部に要求される高温強度を充分に発揮きせるには、9
50 ’C〜JOOO′Oの温度範囲が最適であるとと
もに低圧部に妥求される低温靭性をよりイAM保するた
めには900〜950 ’Oの温度範囲とする。
オーステナイト化後の焼入組織がフェライト相でばi・
、4j中低一体型や:、ス〜タービンロークとして必要
な6”:E り1A J」j度および低温゛)々性を渦
足することができないため、ロータの商圧:、i′Is
中圧部および低圧部にも・いて辰バー゛1部、中心t3
19ともベイナイト組織を有しなければならない。
、4j中低一体型や:、ス〜タービンロークとして必要
な6”:E り1A J」j度および低温゛)々性を渦
足することができないため、ロータの商圧:、i′Is
中圧部および低圧部にも・いて辰バー゛1部、中心t3
19ともベイナイト組織を有しなければならない。
つぎに高圧部、中圧部表層の貌入冷却速度が200’C
/時間以下で(?4」温強度は優れるが、めまり遅すぎ
ると筒圧部、中圧部の中心にフェライト相を生成するた
め迫常は50℃/時間以上が必要である。また低圧部中
心の焼入冷却速度は10 ’O’O/時尚未7:゛4で
は・′男性の同上が肋待できない。さらにまたす7″己
戻し114反については600°C未満では充分な焼/
>5し効果が得られず、従って良好な高温強度や靭性を
得られないし、750°Cを越えた温度での焼戻しでは
tyr妥の強度を得られない。
/時間以下で(?4」温強度は優れるが、めまり遅すぎ
ると筒圧部、中圧部の中心にフェライト相を生成するた
め迫常は50℃/時間以上が必要である。また低圧部中
心の焼入冷却速度は10 ’O’O/時尚未7:゛4で
は・′男性の同上が肋待できない。さらにまたす7″己
戻し114反については600°C未満では充分な焼/
>5し効果が得られず、従って良好な高温強度や靭性を
得られないし、750°Cを越えた温度での焼戻しでは
tyr妥の強度を得られない。
しかして上記木兄明に係る高中低圧一体型蒸気タービン
用ロータは従来使用されているクロム−モリブデン−バ
ナジウム系合金(合金A)あるいハクロム−モリブテン
−バナジウム−ニッケル系合金(合金B)などで、(、
I成したものに較べ高温強度および低温での強度や靭性
がすぐれておシ実用に十分供し・1、Iるものでりる。
用ロータは従来使用されているクロム−モリブデン−バ
ナジウム系合金(合金A)あるいハクロム−モリブテン
−バナジウム−ニッケル系合金(合金B)などで、(、
I成したものに較べ高温強度および低温での強度や靭性
がすぐれておシ実用に十分供し・1、Iるものでりる。
〔詑明の実施イア1J r
イXに不冗明の、・、1j中11!:圧一体へM然気タ
ービン用ロータについてしと用例示/止げて説明する。
ービン用ロータについてしと用例示/止げて説明する。
i’c 2に不ず化学+:it4 kよりなる低合金
情を先ず用怠し、lr4 屏、:’+’う造してからさ
らに鍛造加工して、吊 直径1.2rn、長a0.7mの、・、h低圧一体型蒸
気タービン用ロータ素体(モデル)と、同じ条件で試駁
片(1Hj径3 Q 1llLZ )をそれぞれ作成し
た。
情を先ず用怠し、lr4 屏、:’+’う造してからさ
らに鍛造加工して、吊 直径1.2rn、長a0.7mの、・、h低圧一体型蒸
気タービン用ロータ素体(モデル)と、同じ条件で試駁
片(1Hj径3 Q 1llLZ )をそれぞれ作成し
た。
以下余白
しかる後、菌中低圧一体型蒸気タービン用ロータ素体(
モデル)については中芯部お1び表面部に熱電対全敗り
付けて950°Cで101寸同加熱処理しオーステナイ
ト化した後、ウォータスプレィで冷却しく冷却速反、中
芯部1 (35〜170’O/時間、弐層部560〜5
85”07時1司)、次いで670 ’Oで17時間焼
戻し処理を行なった。かくして製造したタービン用ロー
タの底ノ冒部および中芯部からそれぞ表−3 一方、上記ζ″’t3’1is7反造形成し1ζ試i4
Q片については我−4に〉]よす栄件でそれぞれA+j
p処理を施した。
モデル)については中芯部お1び表面部に熱電対全敗り
付けて950°Cで101寸同加熱処理しオーステナイ
ト化した後、ウォータスプレィで冷却しく冷却速反、中
芯部1 (35〜170’O/時間、弐層部560〜5
85”07時1司)、次いで670 ’Oで17時間焼
戻し処理を行なった。かくして製造したタービン用ロー
タの底ノ冒部および中芯部からそれぞ表−3 一方、上記ζ″’t3’1is7反造形成し1ζ試i4
Q片については我−4に〉]よす栄件でそれぞれA+j
p処理を施した。
ぺ−4
・う\くして得た試成片について引張試験、衝は試験お
よびクリープ破断試験を行なった結果を表−5に示す。
よびクリープ破断試験を行なった結果を表−5に示す。
以下余白
べ−3および2.−5から明らかのように本96頃Jに
係る高中低圧−坏型Rr気タービン用ロータは延性脆性
熱移温パタが低く丑だその値が50°C以下でタービン
の使用蒸気温度を向上させて熱効率の向上やタービンの
大容量化も図り得ると呂゛う利点があり、一般の自坂党
;戎用尚中低圧−’r’i; ’J蒸気タービン用ロー
タや、コンバインドサイクルの];も中低圧一体型蒸気
タービンロータなどにイj用である。
係る高中低圧−坏型Rr気タービン用ロータは延性脆性
熱移温パタが低く丑だその値が50°C以下でタービン
の使用蒸気温度を向上させて熱効率の向上やタービンの
大容量化も図り得ると呂゛う利点があり、一般の自坂党
;戎用尚中低圧−’r’i; ’J蒸気タービン用ロー
タや、コンバインドサイクルの];も中低圧一体型蒸気
タービンロータなどにイj用である。
しかして本発明に係る高中低圧一体型を・;気タービン
用ロータは品、中、低圧に用いうろことから中圧用ロー
タもしくは中イ戊圧用ロータとして用いうること勿論で
ある。
用ロータは品、中、低圧に用いうろことから中圧用ロー
タもしくは中イ戊圧用ロータとして用いうること勿論で
ある。
;れ1図は本発明を説明するだめの高中低圧一体壓蒸気
タービンの構成例を示す一部切欠1’rJi面図である
。 (1)・・・メービン蒸気人口、(2)・・・タービン
ロータに3)・・・タービンρさ気出口、(4)・・動
翼、(5)・・・静翼、(6)・・・ゲージノグ、(a
)1jr )・・・ロータの1司温癩反を要求される
部分、(bl;iX)・・・ロータの靭性を要求される
部分。
タービンの構成例を示す一部切欠1’rJi面図である
。 (1)・・・メービン蒸気人口、(2)・・・タービン
ロータに3)・・・タービンρさ気出口、(4)・・動
翼、(5)・・・静翼、(6)・・・ゲージノグ、(a
)1jr )・・・ロータの1司温癩反を要求される
部分、(bl;iX)・・・ロータの靭性を要求される
部分。
Claims (5)
- (1)東耽比で炭素015〜0.3係、硅素0.1係以
下、マンガンi、os以下、クロム0.5〜1.5%、
コバルト0.5〜3.0 %、モリブデンo、s−1,
5%、バナジウムf)、15〜0.3%、ニオブ0.0
1〜0.1%残部鉄および付随的不純物より成る低合金
り:1i1でイ、−)成しン辷ことを特赦とする尚り柑
代圧一体型蒸気タービン用ロータ。 - (2) −、+1K−it□比で炭素0.15〜0.3
%、硅素0.1%以下、マンガン1.0%、クロj、、
0.5〜1.5%、コバルト()、5〜3.0%、モリ
ブデン05〜1.5係、バナジウム015〜0.3%、
ニオブ0.01〜01%残部鉄および付随的不純物より
成る低合金鋼を溶解1.7λj造してから木造を竹ない
蒸気タービン用ロータ形状素体り を形成する工程と、!21T riLタービン用ロー舅
形状素[トに000〜1000 ’0の加HI7jl巨
1!τ、Iパ4しオーステナイト化してから、′太グー
的にロータ衣層部からロータ中心部までがベイナイト繊
織の得られる冷却速度で暁入れする工程と、前記焼入れ
したロータ形状素体についてfj 00〜750°Cで
焼戻し処理を施ず工(♀とを具’y1ftすることを待
機とする高中低圧一体型魚メ(タービン用ロークの製造
方法。 - (3)疋hL比で炭素0.15〜0.3%、硅素0.1
係以下、マンガン1.0%以下、クロムO1訃〜1.5
’%、コバルト0.5〜3.0係、モリブデン0.5〜
1.5%、バナジウム0.15〜0.3%、ニオブ0.
01〜0.1係残部鉄および付1直的不、簡物より成る
低合釜剃4でイ、;¥成された癌気タービン用ロータ形
状素体才形成する工程と、前記タービン用ロータ形状素
体に加熱処理を施しオーステナイト化する11、K・、
(ヌ、〜タービンの使用時に高温にビ気に曝されろi%
正圧部中圧部に相当する部分を95 o〜’i IJ
00Cs 1/l’tix<圧部に41」当する部分を
900〜950°Cに加熱しプこ後実寅的にロータ表層
部からロータ中心部までがベイナイト組織のイ4jられ
る冷却速度でに1′:入才をする工程に、rJ:J記焼
入往したロータ形状−)9体について600〜750°
Cで焼戻し処4並を廁ず工狂とを具j、(r−j−るこ
とを特徴とする116中低圧一体型蒸気タービン用ロー
タの製造方法。 - (4)左量比で炭素0.15〜0.3%、硅素0.1係
以下、マ:y jj 71.0%以下、クロム0,5〜
1.5 %、コバルト0.5〜3.0%、モリブデン0
.5〜1.5%、バナジウム0.15〜0.3%、ニオ
ブ0.01〜0.1%残部鉄および付随的不純物より成
る低合金鋼で構成された蒸気タービン用ロータ形状素体
を形成する工程と、前記タービン用ロータ形状累体に9
00〜1ooo’cの加t!(処3BHを細しオーステ
ナイト化してから、蒸気タービンの高圧部、中圧部に相
当する部分において「J−夕表M ’1.rV’の焼入
れ冷却迂度が200”O/時間以下、また低圧部に相当
する部分においてロータ中心部の焼入冷却速度が100
’0/時間以上で、それぞれ−A質的にベイナイト組
織が得られる冷却速度で焼入れする工程に、前り己焼入
れしたロータ形状素体について600〜750’Oで焼
戻し処理を施す工程とを具備することを特徴とする高中
低圧一体型蒸気タービン用ロータの製造方法。 - (5) :iC,Lid比で炭糸0.15〜0.3係、
硅素0.1係以下、マンガン1.0 % 以下、クロム
0.5〜1.5 %、コバルト0.5〜3,0係、モリ
ブテン05〜1.5係、バナジウム0.15〜0,3係
、ニオブ0.0]〜0.1%残部鉄および付随的不純物
よシ成る低合金鋼r浴%″Fs 14造してから(上述
を行ない々メ気タービン用ロータ形状婚体を形=する工
程と、前記蒸気タービンの1史用時に高温蒸気に曝され
る高圧部、中圧部に相当する部分を950〜tooo’
o、壕だ低圧部に相当する部分を5J00〜950 ’
(:に加熱しオーステナイト化する工程と、前記蒸気タ
ービンの高圧部、中圧部に相当する部分においてロータ
表洛部の扁入冷却速度が200 ’Ql II&間以下
、まだ低圧部に相当する部分においてロータ中心部の5
廃人冷却進度が100’O/i6間以上で、それぞれ実
質的にベイナイト組織がWられる〆′11却速匪で焼入
れする工程と、前記か”6入れしたロータ形状素体に6
00〜750 ’0で焼戻し処理をi、jす工程とを具
備することを特徴とする商中低圧一体型蒸気タービン用
ロータの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20612082A JPS5996248A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 高中低圧一体型蒸気タ−ビン用ロ−タおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20612082A JPS5996248A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 高中低圧一体型蒸気タ−ビン用ロ−タおよびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5996248A true JPS5996248A (ja) | 1984-06-02 |
Family
ID=16518121
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20612082A Pending JPS5996248A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 高中低圧一体型蒸気タ−ビン用ロ−タおよびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5996248A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01184230A (ja) * | 1988-01-18 | 1989-07-21 | Japan Casting & Forging Corp | 高低圧一体型ローターの製造法 |
JPH0284293A (ja) * | 1988-06-14 | 1990-03-26 | Kobe Steel Ltd | 高強度Cr−Mo鋼のサブマージアーク溶接方法 |
JPH05195068A (ja) * | 1991-10-15 | 1993-08-03 | Japan Steel Works Ltd:The | 高低圧一体型タービンロータの製造方法 |
US6224334B1 (en) | 1989-02-03 | 2001-05-01 | Hitachi, Ltd. | Steam turbine, rotor shaft thereof, and heat resisting steel |
EP0849434A3 (en) * | 1989-02-03 | 2002-11-06 | Hitachi, Ltd. | Heat resisting steam turbine rotor |
KR100391897B1 (ko) * | 2000-08-24 | 2003-07-16 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 고인성 합금주강과 그 제조방법 및 이를 이용한 이중주조물 |
-
1982
- 1982-11-26 JP JP20612082A patent/JPS5996248A/ja active Pending
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JPH0479752B2 (ja) * | 1988-06-14 | 1992-12-16 | Kobe Steel Ltd | |
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KR100391897B1 (ko) * | 2000-08-24 | 2003-07-16 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 고인성 합금주강과 그 제조방법 및 이를 이용한 이중주조물 |
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